1、7 種塔吊基礎計算 目 錄 1、 單樁基礎計算2、 十字交叉梁基礎計算3、 附著計算4、 天然基礎計算5、 三樁基礎計算書6、 四樁基礎計算書7、 塔吊附著計算一、 塔吊單樁基礎計算書一. 參數信息 塔吊型號:QT60,自重(包括壓重)F1=245.00kN,最大起重荷載F2=60.00kN 塔吊傾覆力距M=600.00kN.m,塔吊起重高度H=50.00m,塔身寬度B=1.60m 混凝土強度:C35,鋼筋級別:級,混凝土的彈性模量 Ec=14500.00N/mm2 樁直徑或方樁邊長 d=2.50m,地基土水平抗力系數 m=8.00MN/m4 樁頂面水平力 H0=100.00kN,保護層厚度:

2、50mm二. 塔吊基礎承臺頂面的豎向力與彎矩計算 1. 塔吊自重(包括壓重)F1=245.00kN 2. 塔吊最大起重荷載F2=60.00kN 作用于樁基承臺頂面的豎向力 F=1.2×(F1+F2)=366.00kN 塔吊的傾覆力矩 M=1.4×三. 樁身最大彎矩計算 計算簡圖： 1. 按照m法計算樁身最大彎矩： 計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-94)的第條，并參考樁基礎的設計方法與施工技術。 (1) 計算樁的水平變形系數(1/m): 其中 m地基土水平抗力系數； b0樁的計算寬度，b0=3.15m。 E抗彎彈性模量，E=0.67Ec=9715.00N/mm2； I

3、截面慣性矩，I=1.92m4； 經計算得到樁的水平變形系數: =0.271/m (2) 計算 Dv: Dv=100.00/(0.27×840.00)=0.45 (3) 由 Dv查表得：Km=1.21 (4) 計算 Mmax: 經計算得到樁的最大彎矩值: Mmax=840.00×。 由 Dv查表得：最大彎矩深度 z=0.74/0.27=2.78m。四.樁配筋計算 依據混凝土結構設計規范(GB50010-2002)第條。 沿周邊均勻配置縱向鋼筋的圓形截面鋼筋混凝土偏心受壓構件，其截面受壓承載力計算： (1) 偏心受壓構件，其偏心矩增大系數按下式計算： 式中 l0樁的計算長度，取

4、 l0=4.00m； h截面高度，取 h=2.50m； h0截面有效高度，取 h0=2.50m； 1偏心受壓構件的截面曲率修正系數： 解得：1=1.00 A構件的截面面積，取 A=4.91m2； 2構件長細比對截面曲率的影響系數,當l0/h<15時,取1.0,否則按下式: 解得：2=1.00 經計算偏心增大系數 =1.00。 (2) 偏心受壓構件應符合下例規定： 式中 As全部縱向鋼筋的截面面積，取 As； r圓形截面的半徑，取 r=1.25m; rs縱向鋼筋重心所在圓周的半徑，取 rs=1.20m； e0軸向壓力對截面重心的偏心矩，取 e0=2.78m； ea附加偏心矩，取 ea=0.

5、08m； 對應于受壓區混凝土截面面積的圓心角與2的比值，取 =0.53； t中斷縱向受拉鋼筋截面面積與全部縱向鋼筋截面面積的比值，當>0.625時，取 t=0： 由上兩式計算結果：只需構造配筋！五.樁豎向極限承載力驗算 樁承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-94)的第條 根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=366.00kN 樁豎向極限承載力驗算應滿足下面的公式： 其中 Quk最大極限承載力標準值； Qsk單樁總極限側阻力標準值； Qpk單樁總極限端阻力標準值； qsik樁側第i層土的極限側阻力標準值，按下表取值； qpk極限端阻力標準值，按下表取值；

6、 u樁身的周長，u=7.854m； Ap樁端面積,取Ap=4.91m2； li第i層土層的厚度,取值如下表； 厚度及側阻力標準值表如下: 序號 土厚度(m) 土側阻力標準值(kPa) 土端阻力標準值(kPa) 土類別 1 2 22 500 粘性土或粉土 2 2 13 500 粘性土或粉土 3 0 61 675 砂土或碎石類土 由于樁的入土深度為4m,所以樁端是在第2層土層。 最大壓力驗算: R=7.85×(2×22×1.00+2×13×1.00)+0.75×500.00×4.91=2395.76kN 上式計算的R的值大于最大

7、壓力366.00kN,所以滿足要求!二、 塔吊十字交叉梁基礎計算書一. 參數信息 塔吊型號:QT60,自重(包括壓重)F1=245.00kN,最大起重荷載F2=60.00kN 塔吊傾覆力距M=600.00kN.m,塔吊起重高度H=37.00m,塔身寬度B=1.6m 混凝土強度:C35,鋼筋級別:級,樁直徑或方樁邊長 d=0.50m 樁間距=3000mm交叉梁的寬度=300mm,交叉梁的高度=500mm ,保護層厚度:50mm二. 塔吊對交叉梁中心作用力的計算 1. 塔吊自重(包括壓重)F1=245.00kN 2. 塔吊最大起重荷載F2=60.00kN 作用于塔吊的豎向力 F=1.2×

8、(F1+F2)=366.00kN 塔吊的傾覆力矩 M=1.4×三. 交叉梁最大彎矩和樁頂豎向力的計算 計算簡圖： 十字交叉梁計算模型(最大彎矩M方向與十字交叉梁平行)。 兩段梁四個支點力分別為 RA=N/4-3M/2L RB=N/4+3M/2L RC=N/4 RD=N/4 兩段梁的最大彎矩分別為 M1=N(L-b)2/16L+M/2 M2=N(L-b)2/16L 得到最大支座力為 Rmax=RB,最大彎矩為 Mmax=M1。 樁頂豎向力 Rmax: Rmax=N/4+3M/2L=(366.00+38.18)/4+3×840.00/(2×4.24)=398.07kN

9、 交叉梁得最大彎矩 Mmax: Mmax=N(L-b)2/16L+M/2=(366.00+38.18)×(4.24-2.26)2/(16×四. 交叉梁截面主筋的計算 依據混凝土結構設計規范(GB50010-2002)第7.2條受彎構件承載力計算。 式中 1系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0交叉梁的有效計算高度。 fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300N/mm2。 經過計算得 s=443.34×106/(1.00×16.70×300.

10、00×450.002)=0.437 =1-(1-2×0.437)0.5=0.645 s=1-0.645/2=0.677 Asx= Asy=443.34×106/(0.677×450.00×300.00)=4847.21mm2。五.樁承載力驗算 樁承載力計算依據建筑樁技術規范(JGJ94-94)的第條 根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=398.07kN 樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中 0建筑樁基重要性系數，取1.0； fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=16.70N/mm2； A樁的截面面積，A=0.16

11、5m2。 經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求,只需構造配筋!七.樁豎向極限承載力驗算及樁長計算 樁承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-94)的第條 根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=398.07kN 樁豎向極限承載力驗算應滿足下面的公式： 最大壓力: 其中 R最大極限承載力； Qsk單樁總極限側阻力標準值: Qpk單樁總極限端阻力標準值: s,p分別為樁側阻群樁效應系數，樁端阻群樁效應系數，承臺底土阻力群樁效應系數； s,p分別為樁側阻力分項系數，樁端阻抗力分項系數，承臺底土阻抗力分項系數； qsk樁側第i層土的極限側阻力標準值，按下表取值； qpk

12、極限端阻力標準值，按下表取值； u樁身的周長，u=1.571m； Ap樁端面積,取Ap=0.16m2； li第i層土層的厚度,取值如下表； 厚度及側阻力標準值表如下: 序號 土厚度(m) 土側阻力標準值(kPa) 土端阻力標準值(kPa) 土名稱 1 2 24 825 粘性土 2 3 86.5 1900 粘性土 3 4 64 4350 砂類土中擠土群樁 由于樁的入土深度為3m,所以樁端是在第2層土層。 最大壓力驗算: R=1.57×(2×24×0.8+1×86.5×0.8)/1.65+1.64×1900.00×0.16/1.

13、65=413.91kN 上式計算的R的值大于最大壓力398.07kN,所以滿足要求!三、 塔吊附著計算 塔機安裝位置至建筑物距離超過使用說明規定，需要增長附著桿或附著桿與建筑物連 接的兩支座間距改變時，需要進行附著的計算。主要包括附著桿計算、附著支座計算和錨固 環計算。 一、支座力計算 塔機按照說明書與建筑物附著時，最上面一道附著裝置的負荷最大，因此以此道附著桿 的負荷作為設計或校核附著桿截面的依據。 附著式塔機的塔身可以視為一個帶懸臂的剛性支撐連續梁，其內力及支座反力計算如 下: 風荷載取值 q=0.10kN/m 塔吊的最大傾覆力矩 M=500kN.m 計算結果: Nw=68.394kN 二

14、、附著桿內力計算 計算簡圖: 計算單元的平衡方程為: 其中: 三、第一種工況的計算 塔機滿載工作，風向垂直于起重臂，考慮塔身在最上層截面的回轉慣性力產生的扭矩和 風荷載扭矩。 將上面的方程組求解，其中 從0-360循環， 分別取正負兩種情況，分別求得各 附著最大的軸壓力和軸拉力： 桿1的最大軸向壓力為：91.96 kN 桿2的最大軸向壓力為：0 kN 桿3的最大軸向壓力為：60.54 kN 桿1的最大軸向拉力為：44.82 kN 桿2的最大軸向拉力為：24.85 kN 桿3的最大軸向拉力為：76.25 kN 四、第二種工況的計算 塔機非工作狀態，風向順著起重臂，不考慮扭矩的影響。 將上面的方程

15、組求解，其中 =45,135,225,315， Mw=0，分別求得各附著最大的軸壓 力和軸拉力。 桿1的最大軸向壓力為：68.29 kN 桿2的最大軸向壓力為：0 kN 桿3的最大軸向壓力為：52.45 kN 桿1的最大軸向拉力為：43.90 kN 桿2的最大軸向拉力為：0.00 kN 桿3的最大軸向拉力為：62.75 kN 五、附著桿強度驗算 1桿件軸心受拉強度驗算 驗算公式: =N/Anf 其中 N為桿件的最大軸向拉力,取N=76.25kN； 為桿件的受拉應力； An為桿件的的截面面積，本工程選取的是14號工字鋼,查表可知 An=2150mm2； 經計算，桿件的最大受拉應力 =76.25&

16、#215;1000/2150=35.47N/mm2。 最大拉應力不大于拉桿的允許拉應力216N/mm2,滿足要求! 2桿件軸心受壓強度驗算 驗算公式: =N/Anf 其中 為桿件的受壓應力； N為桿件的軸向壓力,桿1:取N=91.96kN；桿2:取N=0.00kN；桿3:取N=60.54kN； An為桿件的的截面面積，本工程選取的是14號工字鋼,查表可知 An=2150mm2； 為桿件的受壓穩定系數,是根據 查表計算得, 桿1:取 =0.732,桿2:取=0.459 ,桿3:取 =0.732； 桿件長細比,桿1:取 =73.657,桿2:取=116.462,桿3:取=73.657。 經計算，桿

17、件的最大受壓應力 =58.43N/mm2。 最大壓應力不大于拉桿的允許壓應力216N/mm2,滿足要求! 六、附著支座連接的計算 附著支座與建筑物的連接多采用與預埋件在建筑物構件上的螺栓連接。預埋螺栓的規格 和施工要求如果說明書沒有規定，應該按照下面要求確定： 1 預埋螺栓必須用Q235鋼制作； 2 附著的建筑物構件混凝土強度等級不應低于C20； 3 預埋螺栓的直徑大于24mm； 4 預埋螺栓的埋入長度和數量滿足下面要求： 其中n為預埋螺栓數量；d為預埋螺栓直徑；l為預埋螺栓埋入長度；f為預埋螺栓與混 凝土粘接強度（C20為1.5N/mm2，C30為3.0N/mm2）；N為附著桿的軸向力。 5

18、 預埋螺栓數量，單耳支座不少于4只，雙耳支座不少于8只；預埋螺栓埋入長度不 少于15d；螺栓埋入端應作彎鉤并加橫向錨固鋼筋。 七、附著設計與施工的注意事項 錨固裝置附著桿在建筑結構上的固定點要滿足以下原則： 1 附著固定點應設置在丁字墻（承重隔墻和外墻交匯點）和外墻轉角處，切不可設置 在輕質隔墻與外墻匯交的節點處； 2 對于框架結構，附著點宜布置在靠近柱根部； 3 在無外墻轉角或承重隔墻可利用的情況下，可以通過窗洞使附著桿固定在承重內墻 上； 4 附著固定點應布設在靠近樓板處，以利于傳力和便于安裝。四、 塔吊天然基礎計算書一. 參數信息 塔吊型號:QT60, 自重(包括壓重)F1=245.00

19、kN， 最大起重荷載F2=60.00kN， 塔吊傾覆力距， 塔吊起重高度H=37.00m， 塔身寬度B=1.60m， 混凝土強度等級:C35， 基礎埋深D=2.00m， 基礎最小厚度h=1.50m， 基礎最小寬度Bc=5.00m，二. 基礎最小尺寸計算 基礎的最小厚度取:H=1.50m 基礎的最小寬度取:Bc=5.00m三. 塔吊基礎承載力計算 依據建筑地基基礎設計規范(GB50007-2002)第5.2條承載力計算。 計算簡圖: 當不考慮附著時的基礎設計值計算公式： 當考慮附著時的基礎設計值計算公式： 當考慮偏心距較大時的基礎設計值計算公式： 式中 F塔吊作用于基礎的豎向力，它包括塔吊自重，

20、壓重和最大起重荷載,F=1.2×305=366.00kN； G基礎自重與基礎上面的土的自重，G=1.2×(25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D) =2325.00kN； Bc基礎底面的寬度，取Bc=5.00m； W基礎底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=20.83m3； M傾覆力矩，包括風荷載產生的力距和最大起重力距，M=1.4×； a合力作用點至基礎底面最大壓力邊緣距離(m)，按下式計算： a=5.00/2-840.00/(366.00+2325.00)=2.19

21、m。 經過計算得到: 無附著的最大壓力設計值 Pmax=(366.00+2325.00)/5.002+840.00/20.83=147.96kPa 無附著的最小壓力設計值 Pmin=(366.00+2325.00)/5.002-840.00/20.83=67.32kPa 有附著的壓力設計值 P=(366.00+2325.00)/5.002=107.64kPa 偏心距較大時壓力設計值 Pkmax=2×(366.00+2325.00)/(3×5.00×2.19)=164.00kPa四. 地基基礎承載力驗算 地基基礎承載力特征值計算依據建筑地基基礎設計規范GB 5000

22、7-2002第條。 計算公式如下: 其中 fa修正后的地基承載力特征值(kN/m2)； fak地基承載力特征值，取0.00kN/m2； b基礎寬度地基承載力修正系數，取0.00； d基礎埋深地基承載力修正系數，取0.00； 基礎底面以下土的重度，取20.00kN/m3； m基礎底面以上土的重度，取20.00kN/m3； b基礎底面寬度，取5.00m； d基礎埋深度,取2.00m。 解得地基承載力設計值 fa=0.00kPa 實際計算取的地基承載力設計值為:fa=180.00kPa 地基承載力特征值fa大于最大壓力設計值Pmax=147.96kPa，滿足要求！ 地基承載力特征值1.2×

23、fa大于偏心距較大時的壓力設計值Pkmax=164kPa，滿足要求！五. 受沖切承載力驗算 依據建筑地基基礎設計規范GB 50007-2002第條。 驗算公式如下: 式中 hp受沖切承載力截面高度影響系數，取 hp=0.94； ft混凝土軸心抗拉強度設計值，取 ft=1.57kPa； am沖切破壞錐體最不利一側計算長度: am=1.60+(1.60 +2×1.50)/2=3.10m； h0承臺的有效高度，取 h0=1.45m； Pj最大壓力設計值，取 Pj=164.00kPa； Fl實際沖切承載力： Fl=164.00×(5.00+4.60)×0.20/2=157

24、.44kN。 允許沖切力： 0.7×0.94×1.57×3100×1450=4643604.70N=4643.60kN 實際沖切力不大于允許沖切力設計值，所以能滿足要求！六. 承臺配筋計算 依據建筑地基基礎設計規范GB 50007-2002第條。 1.抗彎計算，計算公式如下: 式中 a1截面I-I至基底邊緣的距離，取 a1=1.70m； P截面I-I處的基底反力: P=164.00×(3×1.60-1.70)/(3×1.60)=105.91kPa； a'截面I-I在基底的投影長度,取 a'=1.60m。 經過

25、計算得 M=1.702×(2×5.00+1.60)×(164.00+105.91-2×2325.00/5.002)+(164.00-105.91)×5.00/12。 2.配筋面積計算,公式如下: 依據建筑地基基礎設計規范GB 50007-2002第7.2條。 式中 1系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0承臺的計算高度。 經過計算得 s=304.36×106/(1.00×16.70×5.00×1

26、03×14502)=0.002 =1-(1-2×0.002)0.5=0.002 s=1-0.002/2=0.999 As=304.36×106/(0.999×1450×300.00)=700.29mm2。 由于最小配筋率為0.15%,所以最小配筋面積為:11250mm2。 故取 As=11250mm2。五、 塔吊三樁基礎計算書一. 參數信息 塔吊型號:QT60,自重(包括壓重)F1=245.00kN,最大起重荷載F2=60.00kN 塔吊傾覆力距M=600.00kN.m,塔吊起重高度H=50.00m,塔身寬度B=2.50m 混凝土強度:C35,

27、鋼筋級別:級,承臺邊長Lc=5.00m 樁直徑或方樁邊長 d=0.50m,樁間距a=4.00m,承臺厚度Hc=0.80m 基礎埋深D=1.50m,承臺箍筋間距S=200mm,保護層厚度:50mm二. 塔吊基礎承臺頂面的豎向力與彎矩計算 1. 塔吊自重(包括壓重)F1=245.00kN 2. 塔吊最大起重荷載F2=60.00kN 作用于樁基承臺頂面的豎向力 F=1.2×(F1+F2)=366.00kN 塔吊的傾覆力矩 M=1.4×三. 承臺彎矩的計算 計算簡圖： 圖中x軸的方向是隨機變化的，設計計算時應按照傾覆力矩M最不利方向進行驗算。 1. 樁頂豎向力的計算(依據建筑樁技術

28、規范JGJ94-94的第條) 其中 F作用于樁基承臺頂面的豎向力設計值，F=1.2×305.00=366.00kN； G樁基承臺的自重，G=1.2×（25.0×1.732×Bc×Bc×Hc/4+20.0×1.732×Bc×Bc×D/4)=649.50kN； Mx,My承臺底面的彎矩設計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni單樁樁頂豎向力設計值(kN)。 經計算得到單樁樁頂豎向力設計值: 最大壓力： N=(366.00+649.50)/3+(840.00

29、5;4.00×1.732 / 3)/(4.00×1.732/3)2+2×(4.00×1.732/6)2=580.98kN 沒有抗拔力! 2. 矩形承臺彎矩的計算(依據建筑樁技術規范JGJ94-94的第條) 其中 Mx,My計算截面處XY方向的彎矩設計值(kN.m)； x1,y1單樁相對承臺計算軸的XY方向距離(m)； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值(kN)，Ni1=Ni-G/n。 經過計算得到彎矩設計值： Mx=(580.98-649.50/3)×1.732× 由于My小于Mx，為配筋方便，所以取My=Mx四. 矩形承臺截面

30、主筋的計算 依據混凝土結構設計規范(GB50010-2002)第7.2條受彎構件承載力計算。 式中 1系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0承臺的計算高度。 fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300N/mm2。 經過計算得 s=386.11×106/(1.00×16.70×5000.00×750.002)=0.008 =1-(1-2×0.008)0.5=0.008 s=1-0.008/2=0.996 Asx= Asy=386.11

31、5;106/(0.996×750.00×300.00)=1723.14mm2。五. 矩形承臺截面抗剪切計算 依據建筑樁技術規范(JGJ94-94)的第條和第條。 根據第二步的計算方案可以得到XY方向樁對承臺的最大剪切力,考慮對稱性，記為V=580.98kN 我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 其中 0建筑樁基重要性系數，取1.0； 剪切系數,=0.04； fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=16.70N/mm2； b0承臺計算截面處的計算寬度，b0=5000mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=750mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300

32、.00N/mm2； S箍筋的間距，S=200mm。 經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋!六.樁承載力驗算 樁承載力計算依據建筑樁技術規范(JGJ94-94)的第條 根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=580.98kN 樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中 0建筑樁基重要性系數，取1.0； fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=16.70N/mm2； A樁的截面面積，A=0.165m2。 經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求,只需構造配筋!七.樁豎向極限承載力驗算及樁長計算 樁承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-94)的第條 根據第二步的計算方

33、案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=580.98kN 樁豎向極限承載力驗算應滿足下面的公式： 最大壓力: 其中 R最大極限承載力； Qsk單樁總極限側阻力標準值: Qpk單樁總極限端阻力標準值: s,p分別為樁側阻群樁效應系數，樁端阻群樁效應系數，承臺底土阻力群樁效應系數； s,p分別為樁側阻力分項系數，樁端阻抗力分項系數，承臺底土阻抗力分項系數； qsk樁側第i層土的極限側阻力標準值，按下表取值； qpk極限端阻力標準值，按下表取值； u樁身的周長，u=1.571m； Ap樁端面積,取Ap=0.16m2； li第i層土層的厚度,取值如下表； 厚度及側阻力標準值表如下: 序號 土厚度

34、(m) 土側阻力標準值(kPa) 土端阻力標準值(kPa) 土名稱 1 2 24 825 粘性土 2 3 28.5 825 非飽和粘性土 3 3 33 4350 砂類土中擠土群樁 由于樁的入土深度為8m,所以樁端是在第3層土層。 最大壓力驗算: R=1.57×(2×24×1+3×28.5×1.05+3×33×1.05)/1.65+1.29×4350.00×0.16/1.65=790.56kN 上式計算的R的值大于最大壓力580.98kN,所以滿足要求!六、 塔吊四樁基礎計算書一. 參數信息 塔吊型號:QT

35、60,自重(包括壓重)F1=245.00kN,最大起重荷載F2=60.00kN 塔吊傾覆力距M=600.00kN.m,塔吊起重高度H=45.00m,塔身寬度B=1.6m 混凝土強度:C35,鋼筋級別:級,承臺長度Lc或寬度Bc=5.00m 樁直徑或方樁邊長 d=0.50m,樁間距a=4.00m,承臺厚度Hc=0.80m 基礎埋深D=1.50m,承臺箍筋間距S=200mm,保護層厚度:50mm二. 塔吊基礎承臺頂面的豎向力與彎矩計算 1. 塔吊自重(包括壓重)F1=245.00kN 2. 塔吊最大起重荷載F2=60.00kN 作用于樁基承臺頂面的豎向力 F=1.2×(F1+F2)=36

36、6.00kN 塔吊的傾覆力矩 M=1.4×三. 矩形承臺彎矩的計算 計算簡圖： 圖中x軸的方向是隨機變化的，設計計算時應按照傾覆力矩M最不利方向進行驗算。 1. 樁頂豎向力的計算(依據建筑樁技術規范JGJ94-94的第條) 其中 n單樁個數，n=4； F作用于樁基承臺頂面的豎向力設計值，F=1.2×305.00=366.00kN； G樁基承臺的自重，G=1.2×（25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D)=1500.00kN； Mx,My承臺底面的彎矩設計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承

37、臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni單樁樁頂豎向力設計值(kN)。 經計算得到單樁樁頂豎向力設計值: 最大壓力： N=(366.00+1500.00)/4+840.00×(4.00×1.414/2)/2×(4.00×1.414/2)2=615.01kN 沒有抗拔力! 2. 矩形承臺彎矩的計算(依據建筑樁技術規范JGJ94-94的第條) 其中 Mx1,My1計算截面處XY方向的彎矩設計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值(kN)，Ni1=Ni-G/n。 經過計算得到彎矩設計值： N=

38、(366.00+1500.00)/4+840.00×(4.00/2)/4×(4.00/2)2=571.50kN Mx1=My1=2×(571.50-1500.00/4)×四. 矩形承臺截面主筋的計算 依據混凝土結構設計規范(GB50010-2002)第7.2條受彎構件承載力計算。 式中 1系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0承臺的計算高度。 fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300N/mm2。 經過計算得 s=471.60×106/(1

39、.00×16.70×5000.00×750.002)=0.010 =1-(1-2×0.010)0.5=0.010 s=1-0.010/2=0.995 Asx= Asy=471.60×106/(0.995×750.00×300.00)=2106.63mm2。五. 矩形承臺截面抗剪切計算 依據建筑樁技術規范(JGJ94-94)的第條和第條。 根據第二步的計算方案可以得到XY方向樁對矩形承臺的最大剪切力,考慮對稱性， 記為V=615.01kN我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 其中 0建筑樁基重要性系數，取

40、1.0； 剪切系數,=0.08； fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=16.70N/mm2； b0承臺計算截面處的計算寬度，b0=5000mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=750mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300.00N/mm2； S箍筋的間距，S=200mm。 經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋!六.樁承載力驗算 樁承載力計算依據建筑樁技術規范(JGJ94-94)的第條 根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=615.01kN 樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中 0建筑樁基重要性系數，取1.0； fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=16.70N/mm2； A樁的截面面積，A=0.165m2。 經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求,只需構造配筋!七.樁豎向極限承載力驗算及樁長計算 樁承載