1、目 錄1、編制依據 12、工程概況 23、模板及支架的類型及材料 24、構造設計 25、搭設要求 36、檢查與驗收 77、安全管理 98、模板拆除 109、成品保護措施 1110、應急預案 1211、計算書 1612、附圖 261、編制依據1.1設計施工圖紙 序號圖紙名稱圖 紙 編 號出圖日期1建筑圖建施1-62012.012結構圖結施1-62012.051.2東壩駒子房二期農民定向安置房F區（F01#樓等八項工程）工程施工組織設計1.3規范、規程、標準序號類別名稱編號1國家混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2002(2011)2國家建筑工程施工質量驗收統一標準GB50300-20

2、013國家混凝土結構工程施工規范GB50666-20114行業建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-915行業北京市安全生產標準化手冊京建發2010443號 6地方危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質【2009】87號7地方建筑安裝分項工程施工工藝規程DBJ/T01-26-20038地方北京市建筑工程施工安全操作規程DBJ01-62-20029地方鋼管腳手架、模板支架安全選用技術規程DB11/T583-200810行業建筑施工模板安全技術規范JGJ162-200811行業建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范JGJ166-2008 2、工程概況本工程位于北京市朝陽區東壩鄉駒子房村，為駒子房

3、村農民定向安置房二期項目F區。F09#樓為住宅樓，本工程為F09#樓的附屬戊類庫房，位于主樓之外。地下層建筑面積412，共計兩層。2012年8月8日開槽，預計2012年9月30日進行首層頂板模板支搭工作。戊類庫房基礎形式為筏板基礎，0.000以下為框架剪力墻結構，0.000以上為框架結構，現澆鋼筋混凝土樓板、屋蓋為梁板體系。基礎底板上皮標高-3.95m，至首層板底凈高為7.95m，基礎底板厚度為700，首層樓板厚度為110mm；梁截面為3501100mm、3001100mm；柱截面為950750mm。東西方向軸線尺寸為6.0、6.0、6.3m，南北方向軸線尺寸為4.8、7.5、5.4m。（詳見

4、結構平面布置圖）因戊類庫房首層結構凈高較高，跨度較大，現主要對附屬戊類庫房首層模板及支架作為施工重點編寫以下專項施工方案內容。3、模板及支架的類型及材料：本工程梁板模板選用膠合板、木方、和鋼管組拼的形式及構造。頂板模板、框架梁模板面板均采用15mm厚覆膜多層板做面板，次龍骨采用50100mm木方，主龍骨采用100100木方，支撐系統采用滿堂碗扣式鋼管支撐架，上下用可調U托支撐。4、構造設計：樓板模板支撐架搭設高度為7.95m，由于支撐體系坐落于筏板基礎上，故不考慮地基承載力因素，模板選型及構造設計見下圖：4.1、支撐架尺寸：樓板模板支撐架采用碗扣式鋼管腳手架，立桿間距900，除首步架步距150

5、0外，以上水平桿步距1200。立桿所用材料為直徑483.5鋼管，立桿頂部設可調頂托頂住樓板模板主楞；梁模板支架立桿縱距900，立桿橫距300，除首步架步距900外，以上水平桿步距600。立桿所用材料為直徑483.5鋼管，立桿頂部設可調頂托頂住梁模板主楞；詳見模板立面支架圖（4-1）4.2、主次楞：樓板模板與梁模板主楞均為9090方木,間距900，主楞安放在可調頂托的頂部；次楞為4590方木,間距150，鋪于主楞之上；4.3、樓板模板及梁模板采用15厚覆膜多層木膠合板。5、搭設要求5.1、結構梁下模板支架的立桿縱距應沿梁軸線方向布置；立桿橫距應以梁底中心線為中心向兩側對稱布置，且最外側立桿距梁側

6、邊距離不得大于150。梁截面寬度為350，大于立桿橫距300，按下圖布置立桿:模板支架立桿沿梁截面方向布置圖（5-1）5.2、模板支架搭設時梁下橫向水平桿應伸入梁兩側板的模板支架內不少于三根立桿，并與立桿扣接。模板支架頂部自由段長度示意圖（5-2）5.3、本工程模架搭設高度在以下，滿堂腳手架架體四面兩端應由底至頂連續設置豎向剪刀撐，剪刀撐布置見下圖。5.4、設在模板支架立桿頂部的可調底座或底托，伸出頂層水平桿的懸臂長度不得超過400。其絲桿外徑不得小于36mm，插入深度不小于150，直徑滿足與鋼管內徑間隙不小于6，伸出長度不得超過200mm。(見圖5-1)5.5、本工程模板支架高度為7.95m

7、 ，為保證架體穩定，在頂部和底部(掃地桿的設置層)設置水平加強層。 水平加強層做法：用水平斜桿以“之”字形將豎向剪刀撐連接，水平斜桿寬度不小于3m。5.6、結構用滿堂腳手架局部承受布料桿的荷載時（不大于8KN集中荷載，布料桿居中布置），可在架體中間對荷載傳遞構成影響的3.6m3.6m范圍內，采取適當的構造措施:將架體立桿及橫桿間距按構造設計的間距加密，立桿縱橫間距間距600，水平桿步距600。 5.7、 碗扣式模板支架高度在8m時，應在四周拐角處設置專用斜桿或扣件鋼管斜桿及四面設置八字斜桿，并且每兩排設置一組通高專用斜桿。見下圖：碗扣式模板支架專用斜桿布置立面示意圖碗扣式模板支架專用斜桿布置平

8、面示意圖碗扣式模板支架八字斜桿布置立面示意圖5.8、碗扣模架立桿底部順東西方向放置30010050木方保證立桿不晃動、不滑動。5.9、頂板模板根據現場實際情況拼裝，樓板及框架梁應按跨度的2起拱，頂板模板拼接采用硬拼法，模板拼縫禁止粘貼塑料膠條。6、檢查與驗收61、構配件進場檢查與驗收6.1.1、鋼管：鋼管表面應平直光滑，不得有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕、深的劃道及嚴重銹蝕等缺陷，嚴禁打孔；鋼管外壁使用前必須涂刷防銹漆， 鋼管內壁宜涂刷防銹漆。6.1.2、鋼管外徑及壁厚：外徑48；壁厚大于等于36.1.3、扣件：不允許有裂縫、變形、滑絲的螺栓存在； 扣件與鋼管接觸部位不應有氧化皮；

9、 活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件兩旋轉面間隙應小于1；扣件表面應進行防銹處理。6.1.4、碗扣：碗扣的鑄造件表面應光滑平整，不得有砂眼、縮孔、裂紋、澆冒口殘余等缺陷，表面粘砂應清除干凈； 沖壓件不得有毛刺、裂紋、氧化皮等缺陷。碗扣的各焊縫應飽滿，不得有未焊透、夾砂、咬肉、裂紋等缺陷。6.1.5、碗扣立桿連接套管：碗扣架的立桿連接套管， 其壁厚不應小于3.5，內徑不應大于50，套管長度不應小于160，外伸長度不應小于110.6.1.6、底座及可調托絲桿：可調底座及可調托撐絲桿與螺母捏合長度不得少于4-5扣，絲桿直徑不小于36，插入立桿內的長度不得小于150。6.1.7、腳手板：木腳手板不得有通透

10、癤疤、扭曲變形、劈裂等影響安全使用的缺陷， 嚴禁使用含有標皮的、腐朽的木腳手板。6.1.8、安全網：安全網繩不得損壞和腐朽，平支安全網使用錦綸安全網；密目式阻燃安全網除滿足網目要求外，其鎖扣間距應控制在300以內。6.2、腳手架、模板支架使用過程中的檢查6.2.1、墊木是否按要求碼放，立桿底座與基礎面的接觸有無松動或懸空情況；6.2.2、桿件的設置和連接，構造是否符合要求；6.2.3、扣件螺栓是否松動；6.2.4、立桿的沉降與垂直度的偏差是否符合要求；6.2.5、安全防護措施是否符合要求；6.2.6、是否超過荷載要求；6.2.7、水平桿桿端與立桿連接的碗扣、插接穩固良好，不得松脫。7、安全管理

11、7.1、模板支架的搭設人員必須帶安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。7.2、夜間不得進行腳手架、模板支架的搭設與拆除。7.3、雨天及六級以上大風天不得在室外進行腳手架、模板支架的搭設與拆除。7.4、腳手架、模板支架搭設及拆除時，地面應設圍欄和警戒標志，派專人看守，嚴禁非工作人員進入現場。7.5、腳手架作業層架體外立桿內側設置上下兩道防護欄桿和擋腳板上道欄桿高度為1.2，下道欄桿高度為0.6，擋腳板高為0.2。7.6、腳手板必須鋪設牢靠、嚴實，并應用安全網雙層兜底。7.7、落地式腳手架沿架體外圍必須用密目式安全網全封閉，密目式安全網宜設置在腳手架外立桿的內側，并順環扣逐個與架體綁扎牢固。安裝時，密目網上

12、的每個環扣都必須穿入符合規定的纖維繩，允許使用強力及其它性能不低于標準規定的其他繩索（如鋼絲繩或金屬線）代替。7.8不得在腳手架、模板支架附近進行挖掘作業。7.9腳手架、模板支架在使用過程中嚴禁進行下列作業：7.91 在架體上推車；7.9. 2 在架體上拉結吊裝纜繩；7.93 利用架體吊、運物料；7.94 物料平臺與架體相連接；7.95 任意拆除架體結構件或連墻件；7.96拆除架體上安全防護設施；7.97 其它影響架體安全的作業。7.10、澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復。注意：澆筑頂板混凝土要采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式，確保模板支架施工

13、過程中均衡受載。7.11、混凝土澆筑作業開始前應再次對模板支架進行全面檢查，合格后方能澆筑混凝土；混凝土澆筑過程中模板支架下不得有其他作業人員。7.12嚴格控制腳手架、模板支架的實際荷載不超過設計值。7.13工地臨時用電線路的架設及腳手架接地、避雷措施等，應按現行行業標準JGJ-46施工現場臨時用電安全技術規范有關規定執行8、模板拆除8.1結構底模拆除前，必須先填寫拆模申請單，經簽字同意后，方可進行模板的拆除。8.2拆模應遵循先上后下的原則，嚴禁上下交叉作業。模板拆除時，先拆非承重部分，后拆承重部分。支架自上而下進行。側模，在砼強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損壞后，方可拆除。底模，在砼

14、強度經過同條件試塊試壓符合下表后，方可拆除。 現澆結構底模拆模時所需砼強度表結構類型結構跨度（m）按設計的砼強度標準值的百分率計（%）板2502，8758100梁8758100懸挑構件/1008.3拆除時應設有專人指揮，嚴禁非作業人員進入作業段。進入出口應設醒目標志，以防誤入。8.4頂板模板拆除先松下頂托，再拆除頂板的主次龍骨，最后拆除模板及其支撐架。嚴禁用大錘砸模板和撬棍硬撬硬砸。8.5拆除大面積底模板時，應設臨時支撐，以防止大面積模板塌落砸傷人。分段拆除時，相鄰兩段的高差不得大于2步。8.6拆除的模板、方木、鋼管等應及時傳遞到建筑物外，建筑物外要有人接應，禁止亂拋亂擲，防止砸傷他人、摔壞模

15、板。8.7拆下的模板應隨時進行檢查，現場應派專人進行模板維護與保養工作。發現問題及時解決。拆下的模板按規格堆放到指定的位置。已備周轉使用。8.8拆除時應把梁板上的砼殘渣、海綿條、螺栓桿等清理干凈。8.9模板、架子拆除完畢應立即對預留洞口、臨邊進行安全圍護.9、成品保護措施9.1.模板安裝時輕起輕放，不得碰撞已完柱、墻、梁等，以防模板變形和損壞結構。9.2.模板安裝時不得隨意開洞，穿梁螺栓穿在專用套管上。9.3.在模板內進行鋼筋焊接等工作時，必須用石棉板或薄鋼板隔離。9.4.拆模時，不得用大錘硬砸或械撬杠硬撬，或用力過猛，以免損傷結構和模板，拆下的模板不得亂拋亂丟。9.5.拆下的模板及時進行板面

16、清理，有邊角變形、配件損壞的及時修理。9.6.模板使用完畢后加強管理，按規格分類堆放，及時做好模板清理工作。10、應急預案10.1 應急預案的方針與原則：堅持“安全第一，預防為主”、“保護人員安全優先”的方針，貫徹“常備不懈、統一指揮”高效協調的原則，為給員工在施工場區創造更好的安全施工環境。應保證各種應急資源處于良好的備戰狀態，指導應急行動按計劃有序地進行。防止因應急行動組織不力或現場救援工作的無序和混亂而延誤事故的應急救援，有效地避免或降低人員的傷亡和財產損失，救助實現應急行動的快速、有序、高效，充分體現應急救援的“應急精神”。10.2 應急策劃：10.2.1 應急預案工作流程圖：10.3

17、 突發事件及風險預防措施：10.3.1 施工工作面外腳手架必須高于工作面1.5m并滿鋪一層腳手板及垂直面滿掛安全網。10.3.2 模板安裝好后報項目部安全科進行檢查，檢查完畢后報監理檢查合格后方可綁扎頂板鋼筋，完畢后進行頂板模板的二次檢查，合格后進行頂板混凝土澆筑。10.3.3 從中間或兩對邊開始向兩側平衡澆筑混凝土，同時在混凝土澆筑時，不能集中過多混凝土于某點部位，防止局部超負荷。10.4 應急資源分析：10.4.1 應急力量的組成：項目部成員10.4.2 應急設備，物資準備；已配備有藥箱藥品，救護車輛，配有多部對講機，配置有滅火器、擔架等。10.4.3 法律法規要求：關于特大安全事故行政責

18、任追究的規定第七條、第三十一條安全生產法第三十條、第六十八條，建筑工程安全管理條例、安全許可證條例10.4.4 應急準備10.4.5 機構與職責10.4.5.1 一旦發生施工安全事故，公司領導及有關部門負責人必須立即趕赴現場，組織指揮搶險，成立現場搶險領導小組。組 長：劉志成（項目經理）副組長：王福順（生產經理）組 員：李德利、馮松、賈永躍、張德平、盧云召、劉尚成。10.4.5.2 應急組織的分工職責（1）組長職責：決定是否存在或可能存在重大緊急事故，要求應急服務機構提供幫助并實施場外應急計劃，在不受事故影響的地方進行直接控制。復查和評估事故可能發展的方向，確定其可能的發展過程。指導設施的部分

19、停工，并與領導小組的有關人員配合指揮現場人員撤離，確保任何傷害者都能得到足夠的重視。與現場外應急機構取得聯系，及時對緊急情況的記錄作出安排。在場內實行交通管制，協助場外應急機構開展服務工作。在緊急狀態結束后，控制受影響地點的恢復，并組織人員參加事故的分析和處理。（2）副組長職責評估事故的規模和發展趨勢，建立應急步驟，確保員工的安全和減少設施和財產損失。如有必要，在救援服務機構來之前直接參與救護工作。安排尋找受傷者及安排重傷人員撤離現場到安全地帶集中。設立與應急救援中心的通訊聯絡，為應急服務機構提供建議和信息。協助組長組織指揮，協調救援工作，組長不在現場時，可代替組長的職責。（3）組員職責：在組

20、長或副組長的指揮下，負責現場的維護，搶救，警戒等工作，具體落實執行組長或副組長下達的救援方法、措施的指令等。10.4.6 應急資源：10.4.6.1 應急資源的設備是應急救援工作的重要保障，項目部根據潛在事件性質和后果分析，配備應急救援所需的救援手段、救援設備、交通工具，醫療設備藥品，生活保障物資等如下表列數。主要應急救援物資設備表序號材料設備名稱單位數量現在何處1小 車臺1現場2滅 火 器個8現場3藥 箱 及 藥 品個/批1現場4對 講 機部4現場5手 機部8隨人員6擔 架副2現場10.4.7 教育訓練在工程進行施工前一周，由組長組織救援小組人員進行搶險知識教育，及應急預案演練，全面提高應急

21、救援能力。10.4.8 互相協議項目部事先與地方醫院建立正式互相協議，以便在事故發生時得到外部救援力量和資源的援助。10.4.9應急響應10.4.9.1 出現事故時，在現場的任何人員都必需立即向組長報告，匯報內容包括事故的地點、事故的程度、迅速判斷的事故可能發展的趨勢、傷亡情況等，及時搶救傷員、在現場警戒、觀察事故發展的動態并及時將現場的信息向組長報告。10.4.9.2 組長接到事故發生后，立即趕赴現場并組織、調動救援的人力、物力趕赴現場展開救援工作，并立即向公司救援領導負責人匯報事故情況及需要公司支援的人力、物力。事故的各情況由公司向外向上匯報。板模板(碗扣式支撐)計算書一、綜合說明由于其中

22、模板支撐架高7.95米，為確保施工安全，編制本專項施工方案。設計范圍包括：樓板，長寬17.8m17.2m，厚0.11m。特別說明：碗扣式模板支架目前尚無規范，本計算書參考扣件式規范的相關規定進行計算。據研究，碗扣式模板支架在有上碗扣的情況下，其承載力可比扣件式提高15左右，在計算中暫不做調整，但在搭設過程中要注意檢查，支模架的上碗扣不能缺失。（一）模板支架選型根據本工程實際情況，結合施工單位現有施工條件，經過綜合技術經濟比較，選擇碗扣式鋼管腳手架作為模板支架的搭設材料，進行相應的設計計算。二、搭設方案（一）基本搭設參數模板支架高H為7.95m，立桿步距h（上下水平桿軸線間的距離）取1.2m，立

23、桿縱距la取0.9m，橫距lb取0.9m。立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的自由長度a取0.4m。整個支架的簡圖如下所示。 模板底部的方木，截面寬45mm，高90mm，布設間距0.15m。（二）材料及荷載取值說明本支撐架使用 48 3.5鋼管，鋼管壁厚不得小于3mm，鋼管上嚴禁打孔；采用的扣件，應經試驗，在螺栓擰緊扭力矩達65Nm時，不得發生破壞。模板支架承受的荷載包括模板及支架自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重，以及施工人員及設備荷載、振搗混凝土時產生的荷載等。三、板模板支架的強度、剛度及穩定性驗算荷載首先作用在板底模板上，按照底模底模方木/鋼管橫向水平鋼管可調托座立桿基礎的傳力順序，分

24、別進行強度、剛度和穩定性驗算。其中，取與底模方木平行的方向為縱向。（一）板底模板的強度和剛度驗算模板按三跨連續梁計算，如圖所示: （1）荷載計算，按單位寬度折算為線荷載。此時，模板的截面抵抗矩為：w1000152/6=3.75104mm3；模板自重標準值：x10.31 =0.3kN/m；新澆混凝土自重標準值：x20.11241 =2.64kN/m；板中鋼筋自重標準值：x30.111.11 =0.121kN/m；施工人員及設備活荷載標準值：x411 =1kN/m；振搗混凝土時產生的荷載標準值：x521=2kN/m。以上1、2、3項為恒載，取分項系數1.2，4、5項為活載，取分項系數1.4，則底模

25、的荷載設計值為： g1 =(x1+x2+x3)1.2=(0.3+2.64+0.121)1.2=3.673kN/m； q1 =(x4+x5)1.4=(1+2)1.4 =4.2kN/m；對荷載分布進行最不利布置，最大彎矩取跨中彎矩和支座彎矩的較大值。 跨中最大彎矩計算簡圖跨中最大彎矩計算公式如下:M1max = 0.08g1lc2+0.1q1lc2 = 0.083.6730.152+0.14.20.152=0.016kNm 支座最大彎矩計算簡圖支座最大彎矩計算公式如下：M2max= -0.1g1lc2-0.117q1lc2= -0.13.6730.152-0.1174.20.152= -0.019

26、kNm；經比較可知，荷載按照圖2進行組合，產生的支座彎矩最大。Mmax=0.019kNm；（2）底模抗彎強度驗算取Max(M1max，M2max)進行底模抗彎驗算，即 =0.019106 /(3.75104)=0.515N/mm2底模面板的受彎強度計算值 =0.515N/mm2 小于抗彎強度設計值 fm =15N/mm2，滿足要求。（3）底模抗剪強度計算。荷載對模板產生的剪力為Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.63.6730.15+0.6174.20.15=0.719kN；按照下面的公式對底模進行抗剪強度驗算： =3719.298/(2100015)=0.072N/mm2；所以，底模

27、的抗剪強度 =0.072N/mm2小于 抗剪強度設計值fv =1.4N/mm2滿足要求。（4）底模撓度驗算模板彈性模量E=6000 N/mm2；模板慣性矩 I=1000153/12=2.812105 mm4；根據JGJ1302001，剛度驗算時采用荷載短期效應組合，取荷載標準值計算，不乘分項系數，因此，底模的總的變形按照下面的公式計算： =0.015mm；底模面板的撓度計算值 =0.015mm小于撓度設計值v =Min(150/150，10)mm ，滿足要求。（二）底模方木的強度和剛度驗算按三跨連續梁計算（1）荷載計算模板自重標準值：x1=0.30.15=0.045kN/m；新澆混凝土自重標準

28、值：x2=0.11240.15=0.396kN/m；板中鋼筋自重標準值：x3=0.111.10.15=0.018kN/m；施工人員及設備活荷載標準值：x4=10.15=0.15kN/m；振搗混凝土時產生的荷載標準值：x5=20.15=0.3kN/m；以上1、2、3項為恒載，取分項系數1.2，4、5項為活載，取分項系數1.4，則底模的荷載設計值為：g2 =(x1+x2+x3)1.2=(0.045+0.396+0.018)1.2=0.551kN/m；q2 =(x4+x5)1.4=(0.15+0.3)1.4=0.63kN/m； 支座最大彎矩計算簡圖支座最大彎矩計算公式如下:Mmax= -0.1g2l

29、a2-0.117q2la2= -0.10.5510.92-0.1170.630.92=-0.104kNm；（2）方木抗彎強度驗算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=45902/6=6.075104 mm3； =0.104106/(6.075104)=1.717N/mm2；底模方木的受彎強度計算值 =1.717N/mm2 小于抗彎強度設計值fm =13N/mm2 ，滿足要求。（3）底模方木抗剪強度計算荷載對方木產生的剪力為Q=0.6g2la+0.617q2la=0.60.5510.9+0.6170.630.9=0.647kN；按照下面的公式對底模方木進行抗剪強度驗算： =0.24N/mm2；所以，底

30、模方木的抗剪強度 =0.24N/mm2小于抗剪強度設計值fv=1.3N/mm2滿足要求。（4）底模方木撓度驗算方木彈性模量 E=9000 N/mm2；方木慣性矩 I=45903/12=2.734106 mm4；根據JGJ1302001，剛度驗算時采用荷載短期效應組合，取荷載標準值計算，不乘分項系數，因此，方木的總的變形按照下面的公式計算： =0.521(x1+x2+x3)la4/(100EI)+0.192(x4+x5)la4/(100EI)=0.087 mm；底模方木的撓度計算值 =0.087mm 小于 撓度設計值v =Min(900/150，10)mm ，滿足要求。（三）托梁材料計算根據JG

31、J1302001，板底托梁按二跨連續梁驗算，承受本身自重及上部方木小楞傳來的雙重荷載，如圖所示。 （1）荷載計算材料自重：0.0384kN/m；(材料自重，近似取鋼管的自重，此時，偏于保守)方木所傳集中荷載：取（二）中方木內力計算的中間支座反力值，即p=1.1g2la+1.2q2la=1.10.5510.9+1.20.630.9=1.226kN；按疊加原理簡化計算，鋼管的內力和撓度為上述兩荷載分別作用之和。（2）強度與剛度驗算托梁計算簡圖、內力圖、變形圖如下：托梁采用：木方 : 9090mm；W=121.5 103mm3；I=546.75 104mm4； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(

32、kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 中間支座的最大支座力 Rmax = 8.108 kN ；鋼管的最大應力計算值 = 0.647106/121.5103=5.323 N/mm2；鋼管的最大撓度 max = 0.74 mm ；支撐鋼管的抗彎強度設計值 fm=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 =5.323 N/mm2 小于 鋼管抗彎強度設計值 fm=205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度計算值 =0.74小于最大允許撓度 v=min(900/150,10) mm,滿足要求!（四）立桿穩定性驗算 立桿計算簡圖1、不組合風荷載時，立桿穩定性計算（1）立桿荷載。根據規程，支架立桿的軸向力設計值N應按下式計算： N = 1.35NGK + 1.4NQK 其中NGK為模板及支架自重，顯然，最底部立桿所受的軸壓力最大。將其分成模板（通過頂托）傳來的荷載和下部鋼管自重兩部分，分別計算后相加而得。模板所傳荷載就是頂部可調托座傳力，根據節，此值為F1=8.108kN。除此之外，根據規程條文說明條，支架自重按模板支架高度乘以0.15kN/m