1、福建省裝配整體式結構設計導則福建省裝配整體式結構設計導則（征求意見稿）福建省住房和城鄉建設廳發布二一四年十二月目 錄1 概述12 總則22.1 編制依據22.2 基本思想22.3 基本原則23 基本概念44 基本規定65 材料96 結構設計基本規定117 疊合樓蓋設計168 框架結構設計269 剪力墻結構設計3310 消能減震和隔震設計3811 外掛墻板設計42福建省裝配整體式結構設計導則1 概述為促進建筑產業現代化的發展，指導設計單位在預制裝配式鋼筋混凝土結構的設計中貫徹執行國家的技術經濟政策，做到安全適用、技術先進、經濟合理、質量可靠，特制定本導則。請在福建省裝配式結構的設計、建設、管理工

2、作中遵照執行。本設計導則由福建省住房和城鄉建設廳負責管理，由設計導則編制組負責具體技術內容的解釋。設計導則編制組成員：盧偉煌 任彧設計導則審核專家：2 總則2.1 編制依據2.1.1 現行行業標準裝配式混凝土結構技術規程JGJ1-20142.1.2 現行地方標準福建省預制裝配式混凝土結構技術規程DBxx-xxx-20142.2 基本思想為落實“節能、降耗、減排、環保”的基本國策，實現資源、能源的可持續發展，推動福建省建筑產業的現代化進程，提高工業化水平，特制訂本導則。裝配式建筑具有工業化水平高、施工現場濕作業量少、材料消耗小、可減少工地揚塵和建筑垃圾等優點，它有利于實現提高建筑質量、提高生產效

3、率、降低成本、實現節能減排和保護環境的目的。與上一代的裝配式結構相比，新一代的裝配式結構采用了許多先進技術。本導則以潤泰體系為基礎，綜合反映了國內外近幾年來在裝配式結構領域的最新科研成果和工程實踐經驗;要求裝配整體式結構的可靠度、耐久性及整體性等基本上與現澆混凝土結構等同;所提出的各項要求與國家現行相關標準協調一致。2.3 基本原則根據結構的整體性和抗震性能的要求，本導則強調預制構件和后澆混凝土相結合的結構措施。本導則的基本設計概念，是在采用成熟連接技術的基礎上，通過合理的構造措施，提高裝配式結構的整體性，實現裝配式結構與現澆混凝土結構基本等同的要求。本導則適用于非抗震設計及抗震設防烈度為6度

4、-8度抗震設計地區的乙類及乙類以下的各種民用建筑，其中包括居住建筑和公共建筑。結構體系主要包括:裝配整體式框架結構、裝配整體式剪力墻結構、裝配整體式框架一現澆剪力墻結構。對裝配式筒體結構、裝配整體式部分框支剪力墻結構、板柱結構、梁柱節點為鉸接的框架結構等，由于研究工作尚未深入，工程實踐較少，本次編制工作暫未納入。本導則也未包括甲類建筑，如需采用，應進行專門論證。由于工業建筑的使用條件差別很大，本規程原則上不適用于排架結構類型的工業建筑。但是，使用條件和結構類型與民用建筑相似的工業建筑，如輕工業廠房等可以參照本規程執行。本導則的內容反映了目前裝配式結構設計的成熟做法，及其一般原則和基本要求。設計

5、者應根據國家現行有關標準的要求，結合工程實踐，進行技術創新，推動裝配式結構技術的不斷進步。3 基本概念3.1 裝配整體式混凝土結構 assembled monolithic concrete structure由預制混凝土構件或部件通過采用各種可靠的方式進行連接，并與現場澆筑的混凝土形成整體的裝配式結構。簡稱裝配整體式結構。3.2 裝配整體式混凝土框架結構 precast concrete frame structure主要受力構件柱、梁、板全部或部分由預制構件（預制柱、疊合梁、疊合板）組成的裝配整體式混凝土結構。簡稱裝配整體式框架結構。3.3 裝配整體式混凝土剪力墻結構 assembled

6、monolithic reinforced concrete shearwall structure 混凝土結構的部分或全部采用承重預制墻板，通過節點部位的連接形成的具有可靠傳力機制，并與現場澆筑的混凝土形成整體的裝配式混凝土剪力墻結構，其整體性能與現澆混凝土剪力墻結構接近;簡稱裝配整體式剪力墻結構。3.4 混凝土疊合受彎構件 composite concrete flexural components在預制混凝土受彎構件安裝就位后，在其上部澆筑混凝土而形成整體的受彎構件，包括疊合式混凝土樓（屋）面板和疊合式混凝土梁等；簡稱疊合板、疊合梁。3.5 預制外墻掛板 precast facade p

7、anel僅起圍護作用的非承重預制混凝土墻板，包括幕墻板和非幕墻板。3.6 混凝土抗剪粗糙面 rough surface采用特殊的工具或工藝形成混凝土凹凸不平或骨料顯露的表面，實現預制構件與現澆混凝土的牢固結合，簡稱粗糙面。3.7 鋼筋套筒灌漿連接 grout-filled sleeve connection通過灌注在金屬套筒中水泥基灌漿料的傳力作用，將帶肋鋼筋對接連接，所形成的可靠的機械連接接頭。3.8 連續復合式箍筋 continuous stirrups 利用自動彎折機連續纏繞制作而成，用于柱內的矩形箍筋。3.9 組合式封閉箍筋 bended wire mesh hoops利用焊接鋼筋網或

8、者直條鋼筋彎折成U型，開口處彎折135；把平面鋼筋焊接網或者直條鋼筋的兩端各彎折135的彎鉤作為帽蓋，蓋在U型鋼筋網的上方，形成組合型梁箍筋。4 基本規定4.1 在裝配式建筑方案設計階段，建設單位應協調設計、制作及施工單位之間的關系。【條文說明】建設、設計、施工、制作各單位在裝配式結構的方案階段就需要進行協同工作，根據標準化原則共同對建筑的平、立面進行優化，對應用裝配式結構的可行性和經濟性進行論證，提出綜合性能最佳方案。在施工圖設計階段，建筑、結構、設備、裝修等各結施專業也應密切配合，對預制構件的尺寸和形狀、節點構造等提出具體技術要求，并對制作、運輸、安裝和施工全過程的可行性以及造價等作出評估

9、。此項工作對裝配式結構的建筑功能及結構布置的合理性、對工程造價都會產生顯著的影響，需要加以重視。4.2 裝配式建筑設計應符合現行國家標準建筑模數協調統一標準GB 50002的規定。在滿足建筑功能和結構安全要求的前提下，確定建筑平立面的基本構成單元；遵循少規格、多組合的原則，實現建筑構配件的標準化與系列化。【條文說明】模數協調的目的是實現建筑部件的通用性和互換性，使規格化、通用化的部件適用于各類常規建筑。同時，大批量的規格化、定型化部件的生產可穩定質量，降低成本。通用化部件所具有的互換能力，可促進市場的競爭和部件生產水平的提高。4.3 抗震設防的裝配式結構，應按現行國家標準建筑工程抗震設防分類標

10、準GB 50223確定抗震設防類別及抗震設防標準。【條文說明】在抗震設防地區，裝配式結構的抗震設防類別及相應的抗震設防標準與現澆混凝土相同，應符合現行國家標準建筑工程抗震設防分類標準GB 50223的規定。4.4 裝配式結構設計應重視概念設計和預制構件的連接設計，確保主體結構的整體性。裝配式結構的連接節點構造應受力明確、傳力可靠，滿足結構的承載力、延性和耐久性要求。對重要且復雜的連接節點構造，應通過專門試驗確定。【條文說明】裝配式結構的設計首先應滿足國家標準混凝土結構設計規范GB 50010-2010第三章“基本設計規定”的各項要求。本導則的各項基本規定主要是根據裝配式結構自身的特點，強調提出

11、的附加要求，保證裝配式結構的性能基本等同現澆結構。裝配式結構的設計應注重概念設計并建立相應的結構分析模型，同時應重視預制構件的連接設計。本導則對于裝配式結構設計的主要技術路線，是在可靠的受力鋼筋連接技術的基礎上，采用預制構件與后澆混凝土相結合的方法，通過連接節點合理的構造措施，將裝配式結構連接成整體，保證其結構性能具有與現澆混凝土結構等同的延性、承載力和耐久性能，達到與現澆混凝土結構等同的效果。裝配式結構成敗的關鍵在于預制構件之間，以及預制構件與現澆、后澆混凝土之間的連接技術。該關鍵技術包括連接接頭的選用和連接節點的構造設計。歐洲FIB標準將裝配式結構中預制構件的連接設計要求歸納為：標準化、簡

12、單化、抗拉能力、延性、變形能力、防火、耐久性和美學等八個方面的要求。節點連接構造不僅應滿足結構的力學性能，尚應滿足建筑物理性能的要求。4.5 對裝配式結構應進行施工圖和預制構件制作詳圖兩階段設計，并應滿足下列要求：1 施工圖階段，應完成裝配式結構的整體計算分析、結構構件的截面和配筋設計、節點連接構造設計等，其內容和深度應滿足進行預制構件制作詳圖深化設計的要求；2 預制構件制作詳圖設計階段，應綜合建筑、結構和設備各專業施工圖以及制作、運輸、堆放、施工等各環節的綜合要求進行深化設計，其內容和深度應符合本規程相關章節的要求。上述兩階段設計應分別由具有相應資質的單位完成。預制構件制作詳圖需經施工圖設計

13、單位審核通過。【條文說明】在預制構件加工制作階段，應將各專業、工種所需的預留孔洞、預埋件等一次性完成，避免在施工現場進行剔鑿、切割影響質量及觀感。因此在裝配式結構的施工圖完成后，還需要進行預制構件的深化設計，以確保預制構件的加工制作的精度。這項工作應由具有相應設計資質的單位完成。預制構件的深化設計可以委托施工圖設計單位，也可委托有相應設計資質的單位。4.6 應根據預制構件的功能、安裝部位、加工制作及施工精度等要求，確定合理的公差。【條文說明】與傳統的建造方法相比，裝配式建筑有更多的連接界面。因此，對工業化生產的預制件需要選擇合適的公差。規定公差的目的就是為了建立預制構件之間的協調標準。一般來說

14、，基本公差主要包括制作公差、安裝公差、位形公差和連接公差。公差提供了對預制構件推薦的尺寸和形狀的邊界，構件加工和施工單位根據這些邊界制作和安裝預制構件，以保證各種預制構件能合理地裝配在一起，并控制在安裝接縫、構件加工制作、放線定位中的誤差發生在允許的范圍內，使連接處的功能、質量和美觀均能達到預期的設計要求，并不致過高地加大制造成本。5 材料5.1 裝配式混凝土結構中，預制構件的混凝土強度等級不應低于C30，預制預應力構件混凝土的強度等級不應低于C40。節點及接縫處的后澆混凝土強度等級不應低于預制構件的混凝土強度等級，后澆混凝土宜采用微膨脹混凝土。【條文說明】高產品質量是新型建筑工業化的目的之一

15、。預制構件在工廠內生產，生產質量易于控制，因此對其采用的混凝土的最低強度等級的要求高于現澆混凝土。5.2 鋼筋套筒灌漿連接接頭采用的灌漿料應符合現行行業標準鋼筋連接用套筒灌漿料JG/T408的規定；套筒灌漿連接接頭采用的套筒應符合現行行業標準鋼筋連接用灌漿套筒JG/T398的規定。采用套筒灌漿連接時，鋼筋應采用熱軋帶肋鋼筋。【條文說明】鋼筋套筒灌漿連接接頭技術是本規程所推薦主要的接頭技術，也是研發各種裝配整體式混凝土結構的重要技術基礎。鋼筋套筒灌漿連接接頭的工作機理如下：套筒內的灌漿料在具有較高的抗壓強度的同時還具有微膨脹特性。灌漿料膨脹時受到套筒的約束作用，在灌漿料與套筒內壁間將產生較大的壓

16、應力。壓應力存在使得帶肋鋼筋的粗糙表面與灌漿料間具有較大的摩擦力；被連接鋼筋的軸向拉力通過摩擦力來傳遞。因此，灌漿套筒連接接頭要求灌漿料有較高的抗壓強度，同時灌漿套筒應具有較大的剛度。制作灌漿套筒采用的材料可以是碳素結構鋼、合金結構鋼或球墨鑄鐵等。傳統的灌漿套筒內側筒壁的凹凸構造復雜，采用機械加工工藝制作的難度較大。因此，許多國家和地區，如日本、我國臺灣多年來一直使用球墨鑄鐵采用鑄造工藝制造灌漿套筒。近年來，我國在已有的鋼筋機械連接技術的基礎上，研發出使用碳素結構鋼或合金結構鋼采用機械加工方法制作的灌漿套筒。多年的工程實踐證實了這些產品具有良好、可靠的連接性能。目前，由中國建筑科學研究院主編完

17、成的建筑工業產品標準鋼筋連接用灌漿套筒JG/T 398已由住房和城鄉建設部正式批準，并已發布實施。裝配式結構中所用鋼筋連接用灌漿套筒應符合該標準的要求。灌漿料是鋼筋套筒灌漿連接接頭的另一個關鍵技術。灌漿料應具有高強、早強、無收縮和微膨脹等基本特性，以使其能與套筒、被連接鋼筋更有效地結合在一起共同工作，同時可以滿足裝配式結構快速施工的要求。鋼筋連接用套筒灌漿料JG/T398已由住房和城鄉建設部正式批準，并已發布實施。裝配式結構中鋼筋套筒連接用灌漿料應符合該標準的要求。5.3 當預制構件中采用鋼筋焊接網片配筋時，應符合現行國家標準鋼筋焊接網混凝土結構技術規程JGJ 114及冷拔低碳鋼絲應用技術規程

18、JGJ 19的規定。【條文說明】近年來由于節能減排要求的提高，以及勞動力價格的大幅度上漲等因素，在裝配式結構的材料選用上要體現工廠化生產、減少人工工時的特點，應鼓勵在預制構件中采用鋼筋焊接網，以提高建筑的工業化生產水平。5.4 夾心外墻板中內外葉墻板的拉結件應符合下列規定:1 金屬及非金屬材料拉結件均應其有規定的承載力、變形和耐久性能，并應經過試驗驗證;2 拉結件應滿足夾心外墻板的節能設計要求。【條文說明】夾心外墻板可以作為結構構件承受荷載和作用，同時又具有保溫節能功能。它集承重、保溫、防水、防火、裝飾等多項功能于一體。因此，夾心外墻板在美國、歐洲等發達國家得到廣泛的應用，在我國也得到越來越多

19、的推廣。保證夾心外墻板內外葉墻板拉結件的性能是十分重要的。在外國的工程實踐中出現過由于拉接件失效引起的嚴重工程事故。目前，內外葉墻板的拉結件在美國多采用高強玻璃纖維制作，歐洲則采用不銹鋼絲制作。由于我國目前尚缺乏相應的產品標準，本規程僅參考美國和歐洲的相關標準，定性地提出拉結件的基本要求。我國有關預制夾心外墻板內外葉墻板拉結件的建產品標準的編制工作正在進行，待相關標準頒布后，應按相關標準執行。6 結構設計基本規定6.1 符合現行規程規定的裝配整體式混凝土結構的整體計算可按照現澆混凝土結構的計算方法進行設計。【條文說明】現行規程對于裝配式結構設計的主要技術路線，是在可靠的受力鋼筋連接技術的基礎上

20、，采用預制構件與后澆混凝土相結合的方法，通過連接節點合理的構造措施，將裝配式結構連接成整體，保證其結構性能具有與現澆混凝土結構等同的延性、承載力和耐久性能，達到與現澆混凝土結構等同的效果。因此，滿足現行規程有關要求的裝配整體式結構可以按照現澆結構進行整體計算。當同一結構層內既有預制又有現澆抗側力構件時，在地震設計狀況下，宜對現澆抗側力構件在地震作用下的彎矩和剪力進行適當的放大。6.2 裝配式結構的房屋最大適用高度應符合表6.2的規定。表6.2 裝配式結構房屋的最大適用高度（m）結構體系非抗震設計抗震設防烈度678（0.2g）裝配整體式框架結構70605040裝配整體式框架-現澆剪力墻結構150

21、130120100裝配整體式剪力墻結構120（110）110（100）100（90）90（80）注：1 房屋高度指室外地面到主要屋面的高度（不考慮局部突出屋頂部分）；2 當結構中僅水平構件采用疊合梁、板，而豎向構件全部為現澆時，其最大適用高度同現澆結構；3 框架結構加設鋼支撐或消能減震裝置時，最大適用高度可以按照現行國家標準建筑抗震設計規范GB 50011附錄G有關規定計算；4 括號外的數值用于外墻為裝配整體式、內墻現澆的剪力墻結構，括號內的數值用于外墻和內墻均為裝配整體式的剪力墻結構；不規則建筑采用裝配整體式剪力墻結構時，其適用的最大高度宜適當降低。【條文說明】裝配整體式結構的適用高度參照現

22、行行業標準高層建筑混凝土結構技術規程JGJ 3中的規定并適當調整。根據國內外多年的研究成果，位于地震區的裝配整體式框架結構，當采取了可靠的節點連接方式和合理的構造措施后，裝配整體式框架的結構性能可以等同現澆混凝土框架結構。因此，對于裝配整體式框架結構，當節點及接縫處采用了適當的構造并滿足現行規程中有關條文的要求時，可認為其性能與現澆結構基本一致，其最大適用高度與現澆結構相同。如果裝配式框架結構中節點及接縫構造措施的性能達不到等同現澆結構的要求，則其最大適用高度應適當降低。裝配整體式剪力墻結構中，墻體間的接縫數量多且構造復雜，接縫的構造措施及施工質量對結構整體的抗震性能影響較大，使得裝配整體式剪

23、力墻結構抗震性能很難完全等同于現澆結構。世界各地對裝配式剪力墻結構的研究相對較少。我國近年來，對裝配式剪力墻結構進行了大量的研究工作，但由于福建省內裝配整體式剪力墻結構尚缺少實踐經驗，現行規程對于該結構體系適用高度適當從嚴。框架-剪力墻結構是當前得到廣泛應用的結構體系。考慮到當前的研究水平，現行規程建議裝配整體式框架一剪力墻結構的剪力墻構件采用現澆，以保證結構整體的抗震性能。裝配整體式框架-現澆剪力墻結構中，裝配式框架的性能與現澆框架等同，因此整體結構的適用高度與現澆的框架-剪力墻結構相同。現行規程暫不涉及框架與剪力墻均采用裝配式結構體系。考慮到鋼支撐和消能減震裝置，具有構件性能好、自重小、便

24、于安裝等特點，與裝配式結構的技術路線較為切合，因此參照建筑抗震設計規范GB 50011的相關規定，將設置鋼支撐或消能減震裝置的框架、框架-剪力墻結構列入現行規程。6.3 抗震設計時，裝配整體式結構應根據抗震設防烈度、結構類型和房屋高度采用不同的抗震等級，并應符合相應的計算和構造措施要求。丙類裝配整體式結構的抗震等級應符合表6.3 規定。表6.3 丙類裝配整體式結構的抗震等級結構類型抗震設防烈度678裝配整體式框架結構高度（m）242424242424框架四三三二二一大跨度框架三二一裝配整體式框架-現澆剪力墻結構高度（m）60602424且60602424且6060框架四三四三二三二一剪力墻三三

25、三二二二一一裝配整體式剪力墻結構高度（m）70702424且70702424且7070剪力墻四三四三二三二一注：大跨度框架指跨度不小于18m的框架乙類裝配整體式結構應按本地區抗震設防烈度提高一度的要求加強其抗震措施;當本地區抗震設防烈度為8度且抗震等級為一級時，應采取比一級更高的抗震措施;當建筑場地為I類時，仍可按本地區抗震設防烈度的要求采取抗震構造措施。【條文說明】丙類裝配整體式結構的抗震等級參照現行國家標準建筑抗震設計規范GB 50011和現行行業標準高層建筑混凝土結構技術規程JGJ3中的規定制定并適當調整。裝配整體式框架結構及裝配整體式框架一現澆剪力墻結構的抗震等級與現澆結構相同;由于裝

26、配整體式剪力墻結構在國內外的工程實踐的數量還不夠多，也未經歷實際地震的考驗，因此對其抗震等級的劃分高度從嚴要求，比現澆結構適當降低。乙類裝配整體式結構的抗震設計要求參照現行國家標準建筑抗震設計規范GB 50011和現行行業標準高層建筑混凝土結構技術規程JGJ 3中的規定提出要求。6.4 裝配整體式結構平面布置宜符合下列要求：1 平面形狀宜簡單、規則、對稱，質量、剛度分布宜均勻，不應采用嚴重不規則的平面布置；2 平面尺寸及突出部位尺寸的比值限值按現行行業標準高層建筑混凝土結構設計規程JGJ 3有關規定執行；3 建筑平面不宜采用角部重疊或細腰形平面布置。裝配整體式混凝土結構豎向體型應規則、均勻，并

27、應避免抗側力結構的側向剛度和承載力豎向突變。【條文說明】當前我省正處于建筑產業現代化的初始階段，裝配式結構的實踐經驗尚不夠豐富。因此，在現階段對于裝配式結構的平面及豎向布置要求，應嚴于現澆混凝土結構。特別不規則的建筑在地震作用下受力復雜，且會出現較多的非標準構件，不適宜采用裝配式結構。6.5 抗震設計的高層裝配式混凝土結構，當其房屋高度、規則性、結構類型等超過現行規程的規定或者抗震設防標準有特殊要求時，可采用結構抗震性能設計方法進行補充分析和論證。【條文說明】裝配式結構目前在我國方興未艾，大量的新型體系和節點不斷出現。規程是當前成熟經驗的總結，但不能成為新技術發展的障礙。因此，對于規程未涉及的

28、新型結構體系可以使用抗震性能化設計的方法，對結構的抗震安全性進行評價。結構抗震性能設計應根據結構方案的特殊性、選用適宜的結構抗震性能目標，并應論證結構方案能否滿足預期的抗震性能目標要求。6.6 高層裝配式混凝土結構宜優先采用隔震、消能減震設計。【條文說明】預制裝配式結構需要進行預制構件的運輸和吊裝，過大的結構自重將對工程的造價和進度產生不利的影響。因此，在確保結構安全的前提下，應結合裝配式結構的技術特點，利用現代的隔震和消能減震技術，達到節材、減重、提高大震安全性的效果。采用隔震和消能減震技術的高層裝配式結構在發達國家，特別是日本，獲得了廣泛的應用，并經受了高烈度地震的考驗。相對于單純增加豎向

29、構件面積，通過增大結構剛度來抵抗水平作用的方法，隔震和消能減震技術顯然更符合可持續發展的需要。6.7 高層裝配整體式混凝土結構宜設置地下室，地下室應采用現澆混凝土結構。轉換梁以及與轉換梁相連接的豎向構件不應采用預制構件。【條文說明】考慮到福建地區地下水位較高，為確保地下室的功能性要求，在沒有可靠實踐經驗和成熟構造做法的情況下，裝配式結構暫時不用于地下室范圍。結構轉換層、平面復雜或開洞較大的樓層、作為上部結構嵌固部位的地下室樓層對整體性和傳遞水平力的要求較高，宜采用現澆樓蓋。轉換構件受力較大且在地震作用下容易破壞。為加強結構的整體性，建議轉換層及相鄰上一層采用現澆混凝土結構。轉換梁、轉換柱是保證

30、結構抗震性能的關鍵部位。這些構件往往截面大、配筋多，節點構造復雜，不適合采用預制構件。6.8 裝配整體式混凝土結構的層間位移角限值按表6.8采用表6.8 樓層層間最大位移與層高之比的限值結構類型限值裝配整體式框架結構1/550裝配整體式框架-現澆剪力墻結構1/800裝配整體式剪力墻結構1/1000【條文說明】裝配整體式結構的層間位移角限值均與現澆結構相同。6.9 進行結構整體計算時，疊合樓蓋在其自身平面內可視為無限剛性。樓面梁的剛度可計入現澆翼緣的作用予以增大。【條文說明】疊合樓蓋和現澆樓蓋對梁剛度均有增大作用，裝配式樓蓋中的預制部分由于連接構造的原因對梁剛度增大作用難以定量測算，建議在結構設

31、計中忽略該區域對梁剛度的影響。6.10 裝配式混凝土結構上的荷載應根據現行國家標準建筑結構荷載規范GB 50009有關規定計算，地震作用應根據現行國家標準建筑抗震設計規范GB 50011有關規定計算。高層裝配整體式混凝土結構的荷載及作用應按照現行行業標準高層建筑混凝土結構設計規程JGJ 3有關規定計算。【條文說明】對裝配式結構進行承載能力極限狀態和正常使用極限狀態驗算時，荷載和地震作用的取值及其組合均應按現行國家相關標準執行。7 疊合樓蓋設計7.1 裝配式整體結構中，接縫的正截面承載力應符合現行國家標準混凝土結構設計規范GB 50010-2010的規定。接縫的抗剪承載力應符合下列規定：1 持久

32、設計狀況： (7.1-1)2 地震設計狀況： (7.1-2)在梁、柱端部箍筋加密區尚應符合下式要求： (7.1-3)式中：結構重要性系數，按國家相關標準規定取用；持久設計狀況下接縫處剪力設計值;地震設計狀況下接縫處剪力設計值；持久設計狀況下接縫處抗剪承載力設計值；地震設計狀況下接縫處抗剪承載力設計值；預制構件端部按照實配鋼筋計算的斜截面抗剪承載力設計值；接縫受剪承載力增大系數，抗震等級為一、二級取1.2抗震等級為三、四級取1.1。【條文說明】裝配整體式結構中的接縫主要指預制構件之間的接縫、預制構件與現澆和后澆混凝土之間的結合面。它主要包括梁端接縫、柱頂底接縫、墻體的豎向接縫和水平接縫等。在裝配

33、式整體式結構中，接縫是影響結構受力性能的關鍵部位。接縫處的壓力通過后澆混凝土、灌漿料或坐漿材料直接傳遞；接縫處的拉力主要通過鋼筋、預埋件傳遞；接縫處的剪力由結合面的混凝土粘結強度、鍵槽、粗糙面、鋼筋的摩擦抗剪作用、鋼筋的銷栓抗剪作用承擔；接縫處于受壓、受彎狀態時，靜摩擦可承擔部分剪力。預制構件連接接縫一般采用強度等級高于預制構件的后澆混凝土、灌漿料或坐漿材料。當穿過接縫的鋼筋不少于構件內鋼筋并且符合現行規程的構造規定時，節點及接縫的正截面受壓、受拉及受彎承載力不會低于構件，可不必進行承載力驗算。需要進行驗算時，可按照混凝土構件正截面的計算方法進行，設計混凝土強度取接縫及構件混凝土材料強度的低值

34、，鋼筋只考慮穿過接縫且有可靠錨固的部分。接縫處的抗剪強度往往低于預制構件抗剪強度。因此，接縫需要進行受剪承載力的計算。本條對各種接縫的受剪承載力提出了總的要求。對于裝配整體式結構的控制區域，即梁、柱的箍筋加密區及剪力墻底部加強部位，接縫要求實現強連接，確保不在接縫處發生破壞。即要求接縫的承載力設計值大于被連接構件的承載力設計值乘以強連接系數。強連接系數應根據抗震等級、連接的重要性以及連接類型，參照行業標準JGJ1-2014的規定確定。對于其他區域的接縫，可采用延性連接，允許連接部位產生塑性變形，但要求接縫的承載力設計值大于設計內力，以保證接縫的安全。7.2 預制構件與現澆混凝土的結合面宜設置粗

35、糙面或鍵槽，并滿足下列要求：1 預制梁、板與現澆混凝土之間的水平結合面應設置粗糙面；2 構件端面設置鍵槽時，鍵槽的尺寸和數量應按照本規程相關條文規定計算確定；鍵槽的深度不宜小于30mm，鍵槽寬度不宜小于深度的3倍且不宜大于深度的10倍。槽口距離截面邊緣宜大于50mm，鍵槽端部斜面傾角不宜大于；3 預制梁端面應設置鍵槽；預制柱底部端面應設置鍵槽，頂部應設置粗糙面；預制剪力墻的頂部和底部與后澆混凝土的結合面應設置粗糙面;側面與后澆混凝土的結合面應設置粗糙面，也可設置鍵槽；4 預制板的粗糙面凹凸深度不應小于4mm，其余構件的粗糙面凹凸深度不應小于6mm。【條文說明】粗糙面和抗剪鍵槽是保證接縫處抗剪承

36、載力的關鍵技術措施，規程公式給出的相關系數與這些構造密切相關。如采用本規程的公式進行驗算，就應將粗糙面和抗剪鍵槽的構造要求在設計文件中予以明確。7.3 混凝土疊合板應按照現行國家標準混凝土結構設計規范GB 50010進行設計，并應符合下列規定：1 疊合板的預制板厚度不宜小于60mm，現澆層厚度不應小于60mm；2 板跨大于3m的疊合板宜采用桁架鋼筋混凝土疊合樓板；3 預制板塊的短邊邊長不宜大于3500mm。當預制板間采用分離式接縫（圖7.3a）時，疊合板可按照單向板設計；當預制板采用能可靠傳遞內力的整體式接縫（圖7.3b）或無接縫（圖7.3c）的四邊支承板時，疊合板可按照雙向板設計。 （a）單

37、向疊合板 （b）整體式接縫雙向板 （c）無接縫雙向板1預制疊合板；2梁或墻；3板側分離式接縫；4板端；5板側；6板側整體式接縫圖7.3 疊合板形式 【條文說明】混凝土疊合板是預制裝配式結構的重要組成部分。采用疊合構造使得樓蓋的設計與現澆樓蓋結構存在較大的差別。疊合板后澆層最小厚度的規定考慮了樓板整體性要求以及管線預埋、面筋鋪設、施工誤差等方面的因素。預制板最小厚度的規定考慮了脫模、吊裝、運輸、施工等因素。在可靠的構造措施（如設置桁架鋼筋或增設板肋）的情況下，可以考慮將預制板厚度適當減少。當板跨度較大時，為了增加預制板的整體剛度和水平疊合面抗剪性能，可在預制板內設置桁架鋼筋，見圖7.3.1；鋼筋

38、桁架的下弦鋼筋可作為樓板下部受力鋼筋使用。施工階段驗算預制板的承載力及變形時，可考慮桁架鋼筋的作用，以減少預制板下的臨時支撐數量。當板跨度超過6m時，采用預應力混凝土預制板可取得較好的經濟性；板厚大于180mm時，為了減輕樓板自重，推薦采用空心樓板，可在鋼模板中設置各種輕質模具，澆筑混凝土后形成空心。圖7.3.1 疊合樓蓋的預制板桁架鋼筋構造示意目前已有的疊合板整體式接縫構造存在傳力機制不明確、接縫對極限承載力存在不利影響、施工效率低、施工質量不易保證等問題。建議預制疊合板采用單向板計算模式，并對板縫進行構造處理，以保證使用階段的觀感。7.4 疊合受彎構件水平結合面的抗剪承載力驗算應以支座點、

39、彎矩絕對值最大點和零彎矩點為界限，劃分為若干剪跨區（圖7.4）。圖7.4 疊合梁剪跨區段的劃分1 每個剪跨區段內，疊合面上的縱向剪力V可按下式計算當疊合面在混凝土受壓區范圍之外時： (6.5.4-1)式中：每個剪跨區段內，縱筋受力鋼筋配筋面積；縱筋受力鋼筋強度設計值。當疊合面在混凝土受壓區范圍之內時： (6.5.4-2)式中：疊合面以上混凝土受壓區面積（需考慮樓板作為梁翼緣的影響）；混凝土軸心抗壓強度設計值。2 各剪跨區段內的水平疊合面抗剪強度按下式驗算： (6.5.4-3)式中：C,與疊合面粗糙度相關的系數，對于粗糙面,；混凝土軸心抗拉強度設計值；各剪跨區段的疊合面面積；各剪跨區段抗剪鋼筋截

40、面面積；抗剪鋼筋抗拉強度設計值，且不大于360；抗剪鋼筋與疊合面的夾角 。3 抗剪鋼筋的配筋率不得低于0.2%；4 抗剪鋼筋應在疊合面兩側均有可靠的錨固；5 未配置抗剪鋼筋的疊合板，當符合混凝土結構設計規范GB 50010 疊合界面粗糙度的構造規定時，按下列公式進行水平疊合面的抗剪驗算： （6.5.4-4）式中：疊合板支座處剪力；疊合板寬度；疊合板有效高度。【條文說明】進行受彎構件的水平疊合面抗剪驗算首先要明確驗算的對象。受彎構件疊合面抗剪失效的后果必然是新舊混凝土界面間發生了相對水平錯動。因此，取疊合面以上的現澆區域作為計算隔離體顯然是合適的。問題在于該隔離體在縱向上的長度應如何取值。圖7.

41、4.1 單跨簡支梁內力變形圖以承受均布荷載的單跨簡支梁為例，圖7.4.1給出了疊合面失效時疊合梁的變形以及相應的內力圖。我們不難發現在彎矩極值點兩側的剪力反號，說明彎矩極值點兩側的錯動變形趨勢的方向相反，兩側結合面的抗剪驗算并無關聯。因此，對于簡支梁應該以彎矩極值點為界，對兩側分別進行疊合面抗剪驗算。對于多跨連續疊合梁，水平疊合面的抗剪承載力驗算應以支座點、彎矩絕對值最大點和零彎矩點為界限，劃分為若干剪跨區段分別進行驗算。各剪跨區段內，疊合面上的剪應力均同向。彎矩為零的截面處，混凝土受壓區壓應力為零。如果隔離體在長度方向上取點至彎矩零點(圖7.4.2)，可以利用水平方向力的平衡條件建立如下公式

42、 （1）式中：為水平疊合面剪應力；為疊合面以上混凝土等效截面的受壓區面積；為疊合面面積;為混凝土壓應力。公式（1）等號左側即為剪跨內水平疊合面處的總剪力V。圖7.4.2 計算隔離體由公式（1）可知，可以通過剪跨區內處，疊合面以上的混凝土受壓區總壓力來求得水平疊合面的總剪力。疊合面抗剪承載力的設計目標應該是：該破壞模式不應先于其他破壞模式出現。所以，（1）式等號右側的可用混凝土抗壓強度設計值替代。水平疊合面抗剪驗算中，剪跨單元的水平總剪力可按下式計算： （2）利用（2）式可以避免對剪應力進行復雜的積分運算。現行鋼結構設計規范GB50017-2003第11.3.4條的正文及條文解釋中指出：“栓釘等

43、柔性抗剪連接件具有很好的剪力重分布能力，可按剪跨區段均勻布置連接件”。疊合梁中的箍筋顯然屬于柔性抗剪連接件，因此以剪跨劃分計算隔離體，對各隔離體分別進行疊合面抗剪驗算是可行的。對于疊合面抗剪承載力的計算， Birkeland最早提出的摩擦抗剪模型。該模型認為：沿著剪切平面的裂縫先于剪力作用形成；當剪力作用時，由于裂縫處凹凸不平，裂縫兩側在發生滑移的同時也產生分離，使得穿過剪切平面的鋼筋產生拉力，從而在鋼筋附近的混凝土中產生壓力，沿著剪切平面就產生了摩擦抗剪強度。在抗剪鋼筋適當錨固且配筋率適當的條件下，當鋼筋中的拉應力達到屈服強度時,認為抗剪承載力失效。圖7.4.3 修正的摩擦剪切模型部分學者對

44、摩擦抗剪模型提出了修正: 穿過剪切平面的鋼筋中產生的拉力的水平分量即為鋼筋的銷栓作用，可直接抵抗剪力；拉力的垂直分量在鋼筋附近的混凝土中產生壓力，通過摩擦作用抗剪；裂縫處突出物咬合點的直接承壓也是剪力傳遞的重要途徑(圖7.4.3)。當以上三者的抗剪能力之和小于作用剪力時，即認為抗剪承載力失效。圖7.4.4 摩擦抗剪鋼筋與疊合面交角示意根據修正剪切摩擦理論，并考慮摩擦抗剪鋼筋與疊合面斜交的情形，可以獲得摩擦抗剪驗算的通式：，式中第1項體現咬合點的直接承壓；第2項體現摩擦剪切效應；第3項體現鋼筋的銷栓作用。規程編制組查閱了混凝土結構設計規范 GB 50010公式H.0.4-1的原始試驗數據，并參考

45、ACI規范，歐洲規范的相關公式中計算系數的取值，通過大量的試算對比，同時考慮到與規程公式6.5.4-4（該公式直接引用GB50010-2010公式H.0.4-2）的銜接，最終確定推薦的計算系數取值。7.5 預制疊合板與預制梁的連接可選用圖7.5a或圖7.5b，并應符合下列規定：1 預制板擱置于預制梁上的長度不應小于20mm；2 預制板端部縱向受力鋼筋宜錨入支承梁或墻的現澆混凝土層中，錨固長度不應小于5d（d為縱向受力鋼筋直徑） 及100mm 的較大值，且宜伸過支座中心線；3 如采用附加接縫鋼筋的形式，附加接縫鋼筋伸入疊合板現澆層內的長度不應小于5d。圖7.5 預制梁與預制疊合板的連接1-預制梁

46、；2-預制板；3-現澆疊合層；4-接縫補強鋼筋；5-板上層筋；6-板下層筋；h1-現澆疊合層厚度；h2-預制疊合板厚度； -接縫鋼筋搭接錨固長度。【條文說明】為保證樓板的整體性及傳遞樓層面內水平力的需要，預制板內的縱向受力鋼筋在板端宜伸入支座，并應符合現澆樓板下部縱向鋼筋的構造要求。在預制板側面，為了生產及安裝的方便，可不伸出構造鋼筋，但應設置附加鋼筋以保證樓面的整體性。7.6 桁架鋼筋混凝土疊合板應符合以下要求：1 桁架鋼筋應沿主要受力方向布置；2 桁架鋼筋距板邊不應大于300mm，間距不宜大于600mm；3 桁架鋼筋弦桿鋼筋直徑不宜小于8mm，腹桿鋼筋直徑不應小于4mm；4 桁架鋼筋弦桿鋼

47、筋的混凝土保護層厚度不應小于15mm。在未設置桁架鋼筋時，在下列情況下，疊合樓板的預制板和現澆混凝土間應設置抗剪構造鋼筋：1 單向疊合板跨度大于4.0m時，在距支座1/4跨范圍內；2 雙向疊合板短向跨度大于4.0m時，在距四邊支座1/4跨范圍內；3 懸挑疊合板及懸挑板上部縱向受力鋼筋在相鄰疊合板的后澆混凝土錨固范圍內。疊合樓板的預制板和現澆混凝土之間設置的抗剪構造鋼筋應符合下列規定：1 抗剪構造鋼筋宜采用馬鐙形狀，間距不宜大于400mm，鋼筋直徑d不應小于6mm；2 馬鐙筋宜伸至疊合板上、下部縱向鋼筋處，預埋在預制板內的總長度不應小于15d，水平段長度不應小于50mm。【條文說明】雖然對于板式

48、受彎構件而言，疊合面抗剪的要求較容易得到滿足。但是，在疊合板跨度較大、有相鄰懸挑板的上部鋼筋錨入等情況下，疊合面內會產生較大的水平剪力，需配置界面抗剪鋼筋來保證水平界面的抗剪能力。當有桁架鋼筋時，可不單獨配置抗剪鋼筋;當沒有桁架鋼筋時，配置的抗剪鋼筋可采用馬蹬形狀，鋼筋直徑、間距及錨固長度應滿足疊合面抗剪的需求。陽臺板、空調板等采用懸臂預制構件或疊合構件時，負彎矩鋼筋應可靠錨固在相鄰疊合板的后澆層中。8 框架結構設計8.1 裝配整體式框架結構可按現澆混凝土框架結構進行設計。裝配整體式框架結構中的預制柱的縱向鋼筋連接宜采用套筒灌漿連接。裝配整體式框架結構中,預制柱水平接縫處不宜出現拉力。【條文說

49、明】根據國內外多年的研究成果，在地震區的裝配整體式框架結構，當采取了可靠的節點連接方式和合理的構造措施后，其性能可等同于現澆混凝土框架結構，因此可采用和現澆結構相同的方法進行結構分析和設計。鋼筋套筒灌漿連接接頭技術是本規程所推薦主要的接頭技術，也是形成各種裝配整體式混凝土結構的重要基礎。試驗研究表明，預制柱的水平接縫處，受剪承載力受軸力影響較大。當柱受拉時，水平接縫的抗剪能力較差，易發生接縫的滑移錯動。因此，應通過合理的結構布置，避免柱的水平接縫處出現拉力。8.2 疊合梁豎向接縫的受剪承載力設計值應按照下列公式計算： 1 持久設計狀況 （8.2-1）2 地震設計狀況 （8.2-1）式中：疊合梁

50、梁端后澆層截面面積；疊合梁現澆層混凝土軸心抗壓強度設計值；穿過豎向結合面的鋼筋抗拉強度設計值；穿過豎向結合面的鋼筋在結合面上投影面積之和；后澆鍵槽根部面積與預制鍵槽根部面積的較小值。圖7.2.2 疊合梁端豎向結合面抗剪承載力計算參數示意1-后澆節點區；2-后澆混凝土疊合層；3-預制梁； 4-預制鍵槽根部截面；5-后澆鍵槽根部截面【條文說明】本規程偏于安全地不考慮新舊混凝土粘結作用。取抗剪鍵槽的受剪承載力、后澆區域混凝土的受剪承載力、穿過結合面的鋼筋的銷栓抗剪作用之和作為結合面的受剪承載力。在地震往復作用下，需對混凝土部分的受剪承載力進行折減，參照混凝土斜截面受剪承載力設計方法，折減系數取0.6

51、.研究表明，混凝上抗剪鍵槽的受剪承載力一般為0.150.2。由于混凝土抗剪鍵槽的受剪承載力和鋼筋的銷栓抗剪作用一般不會同時達到最大值，因此需對混凝土抗剪鍵槽的受剪承載力進行折減，取0.1。抗剪鍵槽的受剪承載力取各抗剪鍵槽根部受剪承載力之和;梁端抗剪鍵槽數量一般不會超過3個，不考慮群鍵作用。抗剪鍵槽破壞時，可能沿現澆鍵槽或預制鍵槽的根部破壞。因此，計算抗剪鍵槽受剪承載力時應按現澆鍵槽和預制鍵槽根部剪切面分別計算，并取二者的較小值。設計中，應盡量使現澆鍵槽和預制鍵槽根部剪切面面積相等。8.3 在水平力作用工況下，預制柱底水平接縫的抗剪承載力設計值應按下列公式計算：當預制柱底水平接縫為承壓狀態時：

52、（8.3-1）當預制柱底水平接縫為受拉狀態時： （8.3-2）式中：預制柱混凝土軸心抗壓強度設計值；穿過水平接縫的鋼筋抗拉強度設計值；N水平接縫處的軸向力設計值，取絕對值進行計算；穿過水平接縫的鋼筋在結合面上投影面積之和；預制柱底水平接縫的抗剪承載力設計值。【條文說明】預制柱底結合面的受剪承載力主要包括:新舊混凝土結合面的粘結力、粗糙面或鍵槽的抗剪能力、靜摩擦力、縱向鋼筋的銷栓抗剪作用及摩擦抗剪作用，其中后兩者為受剪承載力的主要組成部分。在非抗震設計時，柱底剪力通常較小，無需驗算。在地震往復作用下，新舊混凝土粘結力及粗糙面的受剪承載力喪失較快，計算中不予考慮。由于柱底接縫灌漿層上下混凝土表面均

53、有粗糙面或鍵槽構造，因此摩擦系數可取O.8。鋼筋銷栓作用的受剪承載力計算公式與第7.2.2條相同。當柱受拉時，由于接觸面存在脫離的趨勢，不產生靜摩擦力；且由于鋼筋受拉，計算鋼筋銷栓作用時，需要根據鋼筋中的拉應力結果對銷栓受剪承載力進行折減。圖8.4 鋼筋采用套筒灌漿連接時柱底箍筋加密區域構造示意1-預制柱；2-套筒灌漿連接接頭；3-箍筋機密區（陰影區域）；4-加密區箍筋8.4 框架柱的縱向受力鋼筋可集中于四角對稱配置，當縱向受力鋼筋的間距不滿足最大間距要求時，可設置輔助縱向鋼筋。輔助縱向鋼筋的直徑不宜小于10mm及縱向受力鋼筋直徑的1/2。正截面承載力計算時不計輔助縱向鋼筋的影響；框架柱縱向受

54、力鋼筋在柱底采用套筒灌漿連接時，柱箍筋加密區長度不應小于縱向受力鋼筋連接區域長度與500mm之和；套筒上端第一道箍筋距離套筒頂部不應大于5Omm（圖8.4）。【條文說明】考慮到預制裝配式框架安裝的需要，在結構設計中應注意協調框架節點處梁柱的尺寸。同時在梁柱鋼筋的配筋方案的選擇上，需考慮框架柱縱筋采用套筒灌漿連接所需的構造空間。選用較大直徑鋼筋，可減少鋼筋根數，增大鋼筋間距，便于鋼筋連接及節點區鋼筋的空間避讓。套筒連接區域柱截面剛度及承載力較大，柱的塑性鉸區可能會上移到套筒連接區域以上，因此至少應將套筒連接區域以上500mm高度區域內需將柱箍筋加密。以上2條構造要求與現澆混凝土框架柱構造有一定的差別，在施工圖設計中應根據裝配式結構的技術特點予以理解和把握8.5 預制梁的鋼筋配置應符合現行國家標準建筑抗震設計規范GB 50011、混凝土結構設計規范GB 50010的有關規定，并滿足以下要求：1 疊合梁預制部分的梁寬和梁高最小邊長不應小于200mm，預制疊合梁與現澆層的接合面應做粗糙處理或做成齒槽式。預制梁后澆疊合層厚度不宜小于150mm；2 采用組合封閉箍筋的形式時，梁箍筋可采用焊接鋼筋網彎折成U形，端部應采用135彎鉤，帽蓋可采用焊接鋼筋網彎折，端部應采用135彎鉤。非抗震設計時，彎鉤端頭平直段長度不應小于5d（d為箍筋直徑）；抗震設計時，彎鉤端頭平直段長度不