1、施工圖審查結構常見問題分析一般條文部分李勝軍保定市建筑設計院保定全祥工程設計咨詢事務所v1.建筑地基基礎設計規范8.4.4條規定：采用筏形基礎的地下室，地下室鋼筋混凝土外墻厚度不應小于250mm，內墻厚度不應小于200mm。墻的截面設計除滿足承載力要求外，尚應考慮變形、抗裂及防滲等要求。墻體內應設置雙面鋼筋，豎向及水平鋼筋的直徑不應小于12mm，間距不應大于300mm。v審圖中經常出現豎向及水平鋼筋的直徑小于12mm的情況，應注意。v2.剪力墻結構構造邊緣構件配筋問題：抗震規范6.4.8條抗震等級為三級時底部加強區縱筋最小量0.005Ac，412。設計時有的設計單位采用HBR400級610，是

2、否符合規范。筆者認為，雖然規范中未強調412中為最小直徑，但設計時要控制最小直徑，目的是控制邊緣構件受拉壓破壞時能更好約束混凝土，鋼筋直徑越大約束混凝土能力越強。v3. 剪力墻結構底部加強區域的地下室結構邊緣構件是否與上部結構相同？v應該相同，尤其是地下室外墻的邊緣構件配筋及截面大小與上部相同。v4.高層剪力墻結構中連梁與框架梁的標注問題：v高層規范7.1.8條規定：當跨高比不小于5時，宜按框梁進行設計，跨高比小于5的連梁，應符合連梁要求，設計時應注意，不要標注錯誤。連梁與框梁的區別有以下幾點：（1）連梁縱向鋼筋錨固為Lae及600mm，框架梁為Lae；（2）連梁箍筋沿全長加密設置；（3）頂層

3、連梁支座內加箍筋；（4）連梁高度大于700mm時腰筋不小于10200；（5）跨高比小于2.5時，連梁腰筋配筋率不小于0.3%。（6）連梁的抗震等級與墻一樣。v5.當高層建筑地下室頂板不滿足嵌固要求時，嵌固部位位置在基礎頂面，地下室頂板板厚問題：高規4.5.5條規定，普通地下室頂板厚度不宜小于160mm；（周圍土對地下室的約束較強）鋼筋應采用雙層雙向，且每層每方向配筋率不宜小于0.25%。審圖時，有時不滿足要求。v6.樓梯梁梁端支承在混凝土剪力墻或框架柱上時，TL畫圖僅大樣圖，未說明其構造應符合框架梁要求。樓梯梁設計時應注明TL構造應符合框架梁要求：縱筋錨固及箍筋加密。目的是加強樓梯成為安全島。

4、v7.框架結構中短柱問題：v常出現短柱部位：（1）樓梯平臺處；（2）外墻填充墻窗臺處；（3）由于裝飾要求樓層中部設置拉梁；（4）層高低，柱截面大；（5）地基拉梁至基礎頂面。v短柱屬剪切破壞，箍筋應沿全高加密設置，短柱內縱筋間距宜取小值提高對混凝土約束，關鍵部位短柱在柱內設芯柱或鋼骨混凝土，短柱縱筋適當超配等措施。v8.高層建筑頂層裝飾構架的構造問題：v高層建筑頂層根據建筑需要，往往設置裝飾性構架或較高的女兒墻（有時高度大于2.0M），結構計算時未參與整體抗震計算分析，設計時僅按構造配筋，尤其是較高的女兒墻采用輕質墻加構造柱，配筋不符合抗震要求，這些構件手算，并考慮鞭稍效應乘以放大系數。v建議高

5、女兒墻采用鋼筋混凝土墻，高度不超過3米。裝飾構架應符合框架梁柱構造要求。v9.抗震規范3.3.3條規定：建筑場地為、類時，對設計基本加速度為0.15g和0.30g的地區，除本規范規定外，宜分別按抗震設防烈度8度（0.20g）和9度（0.40g）時各類建筑的要求采取抗震構造措施構造措施。v涿州、高碑店、淶水等區域符合這類情況，應注意。砌體結構：墻梁與構造柱的截面與配筋有區別；框架結構：抗震等級、填充墻拉筋長度設置、軸壓比控制、柱最小配筋率等有區別。v（新抗震規范送審稿中，對7.5、8.5度區有明確的控制要求，且大部分屬于強文）見下表7.1.2表7.1.2 房屋的層數和總高度限值（m）房屋類別最小

6、抗震墻厚度（mm）烈 度（設計基本地震加速度）67890.05g0.10g0.15g0.20g0.30g0.40g高度層數高度層數高度層數高度層數高度層數高度層數多層砌體房屋普通磚多孔磚多孔磚小砌塊2402401901902121212177772121182177672118151876561818151866561515121555451299433底部框架-抗震墻砌體房屋普通磚多孔磚240227227196196134多孔磚190227196165165103小砌塊190227227196196134v10.高層建筑邊緣構件縱筋間距問題：v有些設計單位設計的邊緣構件內縱筋間距大于墻內縱筋

7、間距，有的達到300mm，對抗震不利。v邊緣構件屬剪力墻邊緣區域加強構件，受傾覆力矩影響會產生較大拉壓應力，為更好約束混凝土，邊緣構件內縱筋間距宜小于墻縱筋間距且不大于200mm。v邊緣構件鋼筋直徑不應小于剪力墻豎向分布筋直徑。v11. 高層建筑邊緣構件水平鋼筋直徑與間距問題：抗震規范6.4.8條對邊緣構件水平筋最小直徑與間距有規定，實際設計時邊緣構件尺寸較大（肢較長），并且作為墻體水平筋的錨固端，這時會出現邊緣構件的水平筋直徑與間距小于墻體內水平筋的直徑與間距，邊緣構件屬于墻體一部分，邊緣構件較長的肢內配筋應符合墻體配筋率要求，并且不小于墻體內水平筋的直徑與間距。一般邊緣構件的肢長大于墻水平

8、筋錨固長度時，箍筋直徑與間距應不小于墻體內水平筋的直徑與間距。v12.高層建筑筏板基礎有懸挑時且懸挑部分設置構造分布筋時，轉角處設轉角筋，很多工程未設。當懸挑部分配筋與受力筋相同時，轉角處可不設設轉角筋。v13.樓板設計中采用異形板情況越來越多，應注意異形板陽角處加放射扣筋。并且異形板短向的板下受力筋應放置在外側。v14.高層建筑或多層建筑飄窗處，飄窗處挑板距樓層高500mm左右，飄窗處挑板由窗臺梁挑出，窗臺梁受力以受扭為主，應驗算抗扭承載力，梁鋼筋的錨固為受拉錨固，梁的支承長度不小于240mm。v審圖中發現飄窗處挑板直接放在窗臺墻上，未設梁，具有安全隱患。v15.高層建筑樓梯三邊為外墻時，樓

9、梯踏步板及平臺板應與外墻做好拉結，平臺板按四邊支承設計，斜向踏步板側面應設鋼筋與外墻拉結，增強整體性，防止外墻傾覆，形成人員疏散安全島。v16.全國民用建筑工程設計技術措施結構5.3.12條規定：高層建筑距離地面30m以上且懸挑長度大于1200mm的懸挑板，以及位于地震設防區懸挑長度大于1500mm的懸挑板，需配置不少于8200的底筋。v17.高層建筑底部加強區高度計算問題：抗震規范6.1.10條：部分框支抗震墻結構的抗震墻，其底部加強部位的高度，可取框支層加框支層以上二層高度及落地抗震墻總高度的1/8二者的較大值，且不大于15m；其他結構的抗震墻，其底部加強部位的高度可取墻肢總高度的1/8和

10、底部二層二者的較大值，且不大于15m。條文中較難理解“墻肢總高度”從何部位算起。v新抗震規范送審稿中，明確了要求：v6.1.10 抗震墻底部加強部位的范圍，應符合下列規定：v(1 ) 底部加強部位的高度，應從地下室頂板算起。v(2 ) 部分框支抗震墻結構的抗震墻，其底部加強部位的高度，可取框支層加框支層以上二層的高度及落地抗震墻總高度的1/10二者的較大值；其他結構的抗震墻，高層建筑底部加強部位的高度可取底部二層和墻肢總高度的1/10二者的較大值，且不大于15m；房屋高度不大于24m時，底部加強部位可取底部一層。v(3) 當結構計算嵌固端位于地下一層底板及以下時，底部加強部位尚宜向下延伸到地下

11、部分的計算嵌固端。v18. 關于HPB235級鋼筋使用問題：v新抗震規范送審稿中3.9.3 結構材料性能指標，尚宜符合下列要求：v1 普通鋼筋宜優先采用延性、韌性和焊接性較好的鋼筋；普通鋼筋的強度等級，縱向受力鋼筋宜選用符合抗震性能指標的HRB400級熱軋鋼筋，也可采用符合抗震性能指標的HRB335級、HRB500級熱軋鋼筋；箍筋宜選用符合抗震性能指標的HRB335級、HRB400級、HPB300級熱軋鋼筋。v從發展趨勢考慮，2008年局部修訂不再推薦箍筋采用HPB235級鋼筋；當然，現有生產的HPB235級鋼筋仍可繼續作為箍筋使用。從設計角度，采用較高級別的鋼筋可以節約鋼筋，降低結構含鋼量，

12、從價格上看，HRB400鋼筋與HPB235級鋼筋相差不多。受力構件采用HRB400鋼筋，降低含鋼量比較明顯。v19.關于嵌固埋置深度與基礎承載力修正埋深：v建筑物的嵌固埋深指保證建筑物在承受風荷載及地震作用穩定埋深。地基基礎規范5.1.3條規定：在抗震設防區，除巖石地基外，天然地基上箱形和筏形基礎其埋置深度不宜小于建筑物高度的1/15；樁箱或筏基礎的埋置深度（不計樁長）不宜小于建筑物高度的1/18-1/20。當主樓周圍有裙房且無縫時，主樓埋深可從地下室頂板（或室外地坪）算起。v基礎承載力修正埋深是指基礎周圍填土或折算埋土對基礎承載力提高有影響的埋深，由于主樓周圍有無地下室情況，計算埋深時較復雜

13、，取值應與實際相符。v考慮周圍地下室的折算埋深時注意：裙房基礎為筏板基礎且厚度不小于300mm。防水板不作為筏基對待，北京措施修訂板規定不考慮防水板影響。v目前高層建筑地下部分因功能需要(如車庫、設備用房等)，地下室的范圍不同時，主樓基礎深度修正時埋深的取值如何考慮，是設計人員比較關注的問題。v地基基礎設計規范 5.2.4條的條文說明指出，當裙房與主樓連為一體時，對于主樓結構地基承載力的深度修正，宜將基礎地面以上范圍內的荷載，按基礎兩側的超載考慮，當超載寬度大于基礎寬度的兩倍時，可將超載折算成土層厚度作為基礎埋深，基礎兩側超載不等時，取小值，也就是當多、高層主樓周圍為連成一體的筏形基礎的裙房(

14、或僅有地下停車庫)時，基礎埋置深度，可取裙房基礎地坪面以上的有豎向荷載(不計活荷)標準值，僅有地下停車庫時應包括項板以上填土及地面重量(kN)與土的垂度(knm3)之比，dl=F。如圖2v北京市建筑技術細則規定地基承載邊進行修時，對于有地下室的滿堂基礎(含箱基、筏基的及有整體防水板的單獨基礎)其埋深一律從室外地面算起，當高層建筑附有裙房且為整體基礎時(不論是否分縫)可將裙房基礎底面的上的總荷載折算土重（不含活載），再以這些荷載折算土厚，并以此深度進行深度修正，當高層建筑四邊的裙房形式不同，僅一、二邊為裙房，其他兩邊為天然地面時，可按加權平均方法進行深度修正。即主樓地基承載力=各邊各自深度修正后

15、的地基承載力邊長總邊長。參考文獻建筑結構技術通迅2007年9期李國勝。圖2 折算埋深圖v20.關于單跨框架設計控制要求：v新抗震規范送審稿中6.1.5條： 對于框架結構，高度不超過24m且丙、丁類設防時不宜采用單跨框架結構；其余情況不應采用單跨框架結構。v對于僅一個主軸方向的局部范圍為單跨的框架結構，當多跨部分能承擔50%的總剪力或傾覆力矩，不作為單跨框架結構對待。v21、連梁側面腰筋的錨固長度問題、連梁側面腰筋的錨固長度問題v當墻體水平分布筋不能滿足連梁側面腰筋配筋率時，我們通常另加腰筋，按平法里是用G開頭標注腰筋，高規也是說加配構造腰筋，那就是意味著腰筋錨入兩墻端體內不需滿足抗拉錨固長度要

16、求，按構造腰筋即可，但連梁通常是連接兩片剪力墻，破壞形式為剪切斜拉破壞，內力比較大，個人理解腰筋應抗按抗拉錨固才對。按平法采用N開頭標注腰筋。v22、多層住宅采用混凝土剪力墻結構，構造如何處理？、多層住宅采用混凝土剪力墻結構，構造如何處理？v多層混凝土剪力墻結構具有很好的抗震性能加上房間內無梁、無柱深受用戶及建筑師的歡迎，這種結構在多層建筑中也有應用，建筑抗震設計規范對多層或更低的多層剪力墻結構采用與H=80m的高層剪力墻結構相同的設計要求是過于嚴格的。v關于多層剪力墻結構要求：適用高度范圍、構造規定、抗震等級與抗震措施、抗震計算等要求詳見建筑結構專業技術措施北京市建筑設計研究院編5.4章節。

17、v（新抗震規范送審稿中，以增加了多層混凝土剪力墻結構的構造要求）v23.抗震設防為抗震設防為6度區，砌體結構房屋設計為度區，砌體結構房屋設計為8層，采用層，采用什么材料什么材料？（抗震規范送審稿中抗震設防為？（抗震規范送審稿中抗震設防為6度區，砌度區，砌體結構房屋設計限高為體結構房屋設計限高為7層）層）v抗震設防為6度區，砌體結構房屋可以設計為8層，抗震規范中要求的建筑材料為普通實心磚，由于節能要求，禁止使用黏土燒結磚，而采用混凝土空心砌塊，砌體結構房屋只能設計為7層，目前，市場上蒸壓灰砂磚，也只能最高設計為7層，混凝土實心磚能否設計為8層，目前無設計依據，混凝土實心磚砌體也無抗壓及抗剪指標，

18、單從抗壓及抗剪指標分析，其性能與黏土燒結實心磚類似，可以建8層，但應注意樓長度應符合混凝土空心砌塊設計要求。v24.高層建筑地下室與室外獨立地下室高層建筑地下室與室外獨立地下室(車庫或人防車庫或人防)多遠時不考慮多遠時不考慮室外地下室對主樓地基承載力的影響，在施工時先施工主樓后施室外地下室對主樓地基承載力的影響，在施工時先施工主樓后施工室外地下室時，主樓的穩性如何考慮工室外地下室時，主樓的穩性如何考慮?v(1)高層建筑地下室周圍土有效埋深影響寬度一般為2B-4B，B為主樓基礎(筏基)寬度，當土內摩擦角為15時取2B，當為30時取4B。在實際工程設計中往往室外地下室基礎與主樓筏基的距離小于B值，

19、遇到的項目一般為510m或相鄰，計算埋深時應取室外地下室內的基礎以上總荷載及室外地下室與主樓間L內的土重折算成土層厚度，即dl=F+G，但dl不能大于d。如圖3:圖 3 地 下 室 對 主 樓 地 基 承 載 力 影 響v(2)施工過程中往往先施工主樓后施工地下室，這樣會出現主樓地下室外圍土會挖除(或部分挖除)造成施工期間主樓的穩定性問題，主樓的穩定性要通過施工期間的驗算來判定是否滿足。施工期間的穩定驗算要驗算兩主面內容，(假設高層主樓體己完工，但未裝飾，荷載取值不考慮話荷載及地面面層荷載及墻面抹灰荷載)一方面驗算風荷載(一般不考慮地震作用)作用下主樓的穩定，計算時不考慮地下室周圍土的約束作用

20、，二方面驗算施工期間主樓周圍土(部分土)挖除后地基承載力未修正時是否滿足要求。不滿足可以在設計中考慮加寬主樓基礎，提高復合地基地基承載力及改變施工順序的辦法來解決。在施工期間加強主樓沉降傾斜觀測頻次，以保障主樓施工期間穩定性。v25.高層住宅底層為商業，局部突出主樓的裙房，采用框高層住宅底層為商業，局部突出主樓的裙房，采用框架結構，是否按大底盤建筑確定建筑物的抗震等級架結構，是否按大底盤建筑確定建筑物的抗震等級?框框架部分的框架抗震等級如何確定架部分的框架抗震等級如何確定? v高層建筑砼結構規程中只對多塔大底盤建筑進行結構分析，對于高層住宅(剪力墻體系)加裙房未具體定義及分析，高層住宅為剪力墻

21、結構，抗剪剛度大，裙房的框架剛度很小，水平荷載基本上由剪力墻承擔，框架部分對主樓的側向約束很小，且框架跨度一般一至二跨（一般不大于12M），框架寬度小于主樓寬度，對這種情部，可以把框架的抗震等級確定為與主樓相同，而不是按框架-剪力墻結構體系確定抗震等級，而是按照剪力墻體系確抗震等級。v當主樓與裙房相連時，可能遇到以下幾種情況：v（1） 主樓為部分框支抗震結構體系時，其框支層框架應按部分框支抗震結構確定抗震等級，裙樓仍按框架一抗震墻體系為抗震等級。此時，裙樓中與主樓框支層框架直接相連的非框支框架，當其抗震等級低于主樓框支層框架的抗震等級時，則應適當加強抗震構造措施。v(2)裙房為純框架且樓層面積

22、不超過同層主樓面積，主樓為抗震墻承擔，其抗震等級不低于整個結構按框架-抗震墻結構體系和主樓高度確定的框架部分的抗震等級；主樓的抗震墻的抗震等級，可參照表抗震規范6.1.2關于部分框支抗震墻結構的抗震墻按加強部位以上和加強部位區別對待的原則，主樓上部的墻體按總高度的抗震墻結構確定抗震等級；而主樓下部(高度范圍至裙房項以上一層)抗震墻，抗震等級可按裙房高度的框架-抗震墻結構和主樓高度的抗震墻結構二者的較高等級確定。這就意味著，當房屋高度在60m-80m時，主樓上部的抗震墻，按高度80m以下的抗震墻結構的抗震等級采用；而主樓下部(高度取至裙房頂以上二層)的抗震墻，按高度大于60m的框架-抗震墻結構的

23、抗震等級采用。v(3)裙房為框架-抗震墻結構，面積較大，屬于乙類建筑，設計時地震作用全部由裙房自身承擔，主樓為丙類建筑，裙房的抗震等級，按裙房高度的乙類建筑(提高一度查表抗震規范6.1.2)和主樓高度的丙類建筑二者的較高等級確定。v26.高層建筑地下室與裙房地下室相連，裙房跨度為一跨，距主樓距高層建筑地下室與裙房地下室相連，裙房跨度為一跨，距主樓距離為離為5m左右，主樓基礎與裙房基礎做成一塊筏板，裙房上部剛度對左右，主樓基礎與裙房基礎做成一塊筏板，裙房上部剛度對筏板支承較弱，此時筏板配筋問題筏板支承較弱，此時筏板配筋問題v主樓基礎與裙房基礎做成一塊筏板，裙房上部剛度對筏板支承作用較弱，實際上是

24、采取的“抗”的辦法，裙房與主樓共同沉降，主樓以外部分筏板具有“懸臂”作用，筏板配筋應考慮裙房的上部剛度，但裙房的上部剛度的計算比較復雜，也很難計算準確，筏板配筋可以采用簡化方法計算。第一步筏板基礎反力按上部重量除以底面積得出凈反力q1，然后求得懸臂板（梁）的彎矩M1。第二步把裙房產生重力作為反力P, 求得對懸臂板（梁）的彎矩M2，第三步用M=M1-M2進行配筋。實際上，應考慮地下室周圍回填土與地下室的摩阻力對基礎筏板配筋有利影響。當主樓與裙房之間為混凝土墻時，墻也可作為懸臂構件，按深梁設計。v當筏板配筋太大，不易滿足承載力時，采用“放”的措施，即留施工后澆帶或后施工，注意主樓與裙房在施工過程中

25、穩定性及防水構造。v27.筏板基礎是否外挑，可按下列原則確定：v（1）當地基土質較好，基礎底板即使不外挑，也能滿足承載力和沉降要求，當有柔性防水層時，基礎底板不宜外挑。v（2）條件同第1款，但無柔性防水層時，基礎底板宜按構造外挑，外挑長度可取0.5-1.0m。v（3）當地基土質較差，承載力和沉降不能滿足設計要求時，可根據計算結果將基礎外挑。挑出長度大于1.5-2.0米時，對于梁板式筏基，應將基礎梁一同挑出，以減少板的內力。對于平板式筏基，宜設置柱下平板柱帽。v28.高層建筑的高寬比不宜超過JGJ3-2002第4.2.3條的限值，當有少量超出時，除結構穩定、傾覆應符合規范規定外，可對側向位移的限

26、制加嚴。（一梯二戶住宅常出現高寬比不滿足要求）v計算高寬比時，結構平面寬度的計算方法：v1）一般情況下，按平面各水平方向的最小投影寬度計算，尺寸很小的局部突出的樓梯間、電梯間等寬度不予計入。v2）L形平面的最小投影寬度，取相應直角三角形斜邊的高度。v3）對較為對稱的平面凸出或凹進的平面，當凸出與凹進部分寬度不大于總寬度一半時，取B=3.46（I/A)1/2 ，其中I、A分別為對截面主軸的慣性矩和截面面積。v4）采用PK-PM計算程序分析時，可取有效寬度。v結構的高度：一般從室外地面算起至主體建筑檐口的高度，不計入局部突出屋面的部分；大底盤結構的高寬比，可對整體結構和底盤以上的塔樓結構分別進行驗

27、算。v29.29.抗震設防烈度抗震設防烈度7 7度（含度（含7 7度）以上地區，門式剛架等度）以上地區，門式剛架等單層廠房結構，原則上應采用輕質墻板；如采用砌體圍單層廠房結構，原則上應采用輕質墻板；如采用砌體圍護墻，其總高度不應大于護墻，其總高度不應大于5m5m，且需有可靠連接。門式剛，且需有可靠連接。門式剛架有吊車時，柱底應采用固端連接，支撐應采用剛性支架有吊車時，柱底應采用固端連接，支撐應采用剛性支撐。撐。v汶川地震震害表明，圍護墻采用磚砌體的建筑圍護震害嚴重，因此建議優先采用輕質墻板作為門式剛架的圍護墻。有吊車的門式剛架，由于有動力荷載且荷載較大，柱底須采用固端，柱間和屋面須采用剛性支撐

28、，以減小剛架的變形。v30.30.短肢剪力墻和一般剪力墻按以下規定進行分類：短肢剪力墻和一般剪力墻按以下規定進行分類：v 對于一字形剪力墻，墻肢長度與厚度之比為5-8（新高規定義4-8）的剪力墻屬于短肢剪力墻，墻肢長度與厚度之比大于8的剪力墻屬于一般剪力墻。v 對于L型、T型、I型剪力墻，一個方向墻肢的長度大于墻厚的3倍，另外方向的墻肢長度大于墻厚的5倍，屬于一般剪力墻，否則為短肢剪力墻。v墻肢長度與厚度之比為5-8的剪力墻規范定義為短肢剪力墻，對于一字形墻體，沒有異議，但對于L型、T型、I型剪力墻，各地的規定各有不同，本條文參照北京地區的規定。廣東省對短肢剪力墻的定義如下：剪力墻截面高度與厚

29、度之比大于4、小于8時為短肢剪力墻。當剪力墻截面厚度不小于層高的1/15、且不小于300mm，高度與厚度之比大于4時仍屬一般剪力墻。認為廣東省對短肢剪力墻的定義偏松，因此本條文參照北京地區的規定。休息10分鐘施工圖審查結構常見問題分析結構計算部分李勝軍保定市建筑設計院保定全祥工程設計咨詢事務所v問題一：采用計算機程序分析時，總信息中混凝土容重問題一：采用計算機程序分析時，總信息中混凝土容重取取25kN/m2,結構計算時內力值偏小結構計算時內力值偏小v對于框架結構梁、柱自重由程序自動計算，人工加載時往往把梁、柱面層的荷載忽略，當結構傳系為全墻時，墻兩側抹面的荷載計算與輸入較繁鎖，為計算方面，把混

30、凝土的容重加大到2627kN/m2。v若計算時不加大混凝土容重時，必須另外附加面層荷載，確保結構安全。v目前高層住宅樓采用無抹灰工藝施工，可以適當考慮。v問題二：質量振型參與系數偏小（問題二：質量振型參與系數偏小（90%）v主要問題設計人員對質量振型參與系數對計算結果的影響不了解，計算結果檢查時，兩個方向質量參與系數，均要保證不小于90%，達不到時，修改計算振型數，取3倍數，高層建筑應至少取9個，考慮扭轉耦聯計算時，振型數應不少15個。v問題三：周期折減系數不折減問題三：周期折減系數不折減v對于框架結構及框架剪力墻結構，由于填充墻的存在，不進行周期折減，致使結構計算時地震力偏小，偏于不安全，設

31、計人員往往對周期折減與地震力的關系不清楚，周期折減系數越小，地震力越大，結構構件內力增大。v框架結構，若填充墻較多，周期折減系數可取0.60.7，填充墻較少時可取0.70.8，v注意：框架結構上部填充墻多，下部填充墻少時剛度影響。v框架剪力墻結構，可取0.80.9，v純剪力墻結構可取0.91.0或不折減。（新高規為0.8 1.0 填充墻術語改為砌體墻）v問題四：場地類別輸入不正確，往往計算書的場問題四：場地類別輸入不正確，往往計算書的場地類別與實際圖紙的場地類別不相符地類別與實際圖紙的場地類別不相符v設計人員對場地類別與地震作用的關系要清楚，類場地與類場地的結構地震力相差15%20%，這對結構

32、構件的內力影響比較大，計算輸入時一定要按地質報告中提供的場地類別進行輸入。v問題五：考慮偶然偏心的結構，應用范圍不清楚，設計問題五：考慮偶然偏心的結構，應用范圍不清楚，設計工程不論層數多少，均考慮偶然偏心工程不論層數多少，均考慮偶然偏心v設計人員對考慮偶然偏心的工程界限不清楚，只有高層建筑混凝土結構技術規程才規定考慮偶然偏心，多層建筑不考慮偶然偏心，其目地是使抗側力構件布置更有效、更合理。高層建筑考慮偶然偏心時，最大位移比與平均位移之比大于1.2時，應考慮雙向地震力計算影響。v當最大水平位移、層間位移很小，即當層間位移角不大于其限值的0.4倍時，其考慮偶然偏心影響的位移比可略有放寬（放寬不超過

33、10%）但不超過1.6。v問題六：活荷載信息中，柱、墻活荷是否折減及傳到基問題六：活荷載信息中，柱、墻活荷是否折減及傳到基礎的活荷載是否折減礎的活荷載是否折減v設計人員為了安全，往往不折減，但是荷載規范第4.1.2條中要求應進行折減，此條為強制性條文，不折減違返強文，但增加結構安全度，設計上不經濟，應注意。v問題七：梁扭矩折減系數數據不準確問題七：梁扭矩折減系數數據不準確v考慮彈性板時或梁側無樓板時，梁的扭矩不應折減，若彈性樓板時，扭轉折減降低了梁的內力偏于不安全，只有現澆板結構，當采用剛性樓板假定時可以考慮樓板對梁抗扭的作用對梁扭轉進行折減。折減系數可在0.41.0范圍內取值。v注意轉角窗處

34、挑梁（折梁）折減系數取1.0。v問題八：中梁剛度增大系數數值不準確問題八：中梁剛度增大系數數值不準確v現澆板作為梁的翼緣的一部分，對梁的剛度有直接影響，使梁剛度增大，梁剛度對整體結構有一定影響，不放大時地震力偏小，對于現澆板結構，在采用剛性樓板假定時，考慮梁剛度增大比較接近實際，一般常用值在1.52.0之間，梁截面越大，樓板越薄數值越小，反之越大。v注意：局部采用網架時，周圍框架梁剛度增大系數取1.0v問題九：關于剪力墻連梁，計算輸入模式不符合實際情問題九：關于剪力墻連梁，計算輸入模式不符合實際情況況v剪力墻連梁有兩種輸入方式，一是剪力墻開洞形式的連梁可將其定義“墻梁”；二是直接以梁方式輸入的

35、可稱其為“桿梁”。不同的輸入計算方式計算模型不同，“墻梁”用殼元來模擬的面，“桿梁”是用桿元來計算的。一般說來，“墻梁”的計算剛度大于“桿梁”。v在滿足抗震規范第6.1.8款要求的“框架一抗震墻結構中洞口連梁法高比不宜大于5”的要求時，用“墻梁”計算是合適的；v在滿足抗震規范第6.1.9款要求的抗震墻及部分框支抗震墻結構中的洞口連梁跨高比宜大于6時，適合用“桿梁”計算，采用“墻梁”模型時，在輸出的結果中，不易判斷是“墻梁”還是“桿梁”，設計人員及審圖人員應注意校核。v目前計算機程序PKPM采用洞口輸入方式，人工修改。v問題十：框架柱單偏壓及雙偏壓計算時，考慮不問題十：框架柱單偏壓及雙偏壓計算時

36、，考慮不周全周全v框架結構采PKPM-SATWE軟件計算時，柱較普遍按單偏壓輸入電算，按“高規”JGJ3-2002第6.2.4條規定，抗震設計時，框架角柱應按雙偏壓計算。對跨度與柱距都比較大的多層框架結構，除了角柱應按雙偏壓計算復核外，其邊柱也建議按雙偏壓計算復核。v問題十一：門式鋼架輕型房屋鋼結構柱基礎常忽視剪力問題十一：門式鋼架輕型房屋鋼結構柱基礎常忽視剪力與彎矩的影響與彎矩的影響v分析：鋼柱基礎在設計計算時，對于柱腳鉸接時，忘掉水平剪力對基礎底產生彎矩的影響；對于吊車噸位（10T）以上廠房剛接柱腳，基礎面積往往由最大彎矩（而不是最大軸力）工況內力控制，而實際基礎計算只計算最大軸力一組內力

37、，這樣計算的基礎面積偏小。在設計計算時，要多計算幾種工況內力組合，找出控制內力組合。對于基礎短柱較高時，短柱頂面內力組合中的剪力對基礎底面產生的彎矩要進行手算，用計算機程序計算時，高度值僅為基礎板厚，容易被忽略，偏于不安全。v問題十二：輕鋼結構吊車荷載取值不正確，風荷載未乘問題十二：輕鋼結構吊車荷載取值不正確，風荷載未乘以以1.05的系數的系數v同跨內設置多臺吊車時，鋼架結構計算輸入吊車荷載時，最大輪壓位置及吊車梁的支承反力未按影響線的計算值進行輸入，而直接輸入吊車參數中的最大輪壓，這樣計算的吊車梁及鋼架內力偏小，存在安全隱患，出現這樣的問題主要是有些設計人員對工業建筑設計了解不夠深入，過分相

38、信計算程序。v風荷載根據門式剛架輕鋼規程A.0.1條規定基本風壓應乘以1.05的系數，含剛架、檁條、墻梁設計計算。v問題十三：挑板問題：有的工程設置跨度較大的懸挑板（最大時達問題十三：挑板問題：有的工程設置跨度較大的懸挑板（最大時達1.52.0m），所在的邊梁和內跨板設計時應考慮挑板傳來的彎矩作），所在的邊梁和內跨板設計時應考慮挑板傳來的彎矩作用用v常見的問題是：v（1）挑板所在的內跨板厚遠小于挑板厚度不合理，內外板相差不宜大于30mm。v（2）懸挑板配筋與內跨板配筋分開畫，未考慮兩者間的平衡，懸挑板支座負筋伸入相鄰內的板的長度偏小，內跨板支座負筋不足。v（3）邊梁未考慮扭轉影響。v（4）懸挑

39、板未按二a類環境控制裂縫寬度。v（5）懸挑板在可能積水的位置計算時未計入積水荷載。v（6）二a類環境懸臂板上表面未按砼規范9.2.4條要求采取有效保護措施，懸挑板配筋直徑小，開裂后容易銹蝕，因耐久性問題引起工程事故，應予重視。v對于以上常出現問題，結構設計時加強構造措施。v問題十四、當地基受力層范圍內有軟弱下臥層時，問題十四、當地基受力層范圍內有軟弱下臥層時，計算軟弱下臥層頂面處的附加壓力值時，計算軟弱下臥層頂面處的附加壓力值時，角值角值錯誤錯誤v地基壓力擴散值取值由兩個條件控制：一是上層土壓縮模量與下層土的壓縮模量比值；二是基礎底面至軟弱下臥層頂面距離與基礎寬度的比值。第一條件常被忽略或比值

40、計算錯誤，取值偏于不安全，具體取值詳見地基與基礎設計規范表5.2.7中數值，當Es1/Es2小于3時，取值為0或按地區經驗。v問題十五、結構計算書結果直接用于施工圖設計，未進行有效性及問題十五、結構計算書結果直接用于施工圖設計，未進行有效性及合理性分析合理性分析v設計人員選用的計算模型應符合結構的實際狀況，對原始數據及參數選擇要進行核實，必須根據工程的設計經驗，對其結果進行分析、判斷、確認其合理、有效方可用于工程設計。但對工程項目提供的計算書中，有的工程未提供原始數據及參數，有的工程對結果數據提供不全，有的打印不清楚等等，無法對結果進行判斷，設計人根據以下內容進行判斷，決定能否作為設計依據：v

41、（1）建筑物自振周期是否在合理范圍內；建筑物重量是否在合理范圍內；v（2）振型曲線是否為連續光滑；v（3）地震作用剪力是否在合理數據之內；v（4）水平位移特征，是否符合工程特性；v（5）內外力是否平衡（豎向及水平力是否平衡）；v（6）構件配筋在正常的截面尺寸，常規結構布置情況下柱、墻應當大多數為構造配筋，計算配筋應為少數，不能有更多超筋；v（7）高層建筑的位移比、周期比、軸壓比是否合理。v問題十六、框架結構框架梁支承次梁時，框架梁問題十六、框架結構框架梁支承次梁時，框架梁箍筋非加密區抗剪問題箍筋非加密區抗剪問題v框架結構框架梁支承次梁時，框架梁的剪力由集中力產生，跨中區域剪力大小與支座處相差不

42、大，框架梁跨中區域為箍筋非加密區，抗剪能力可能不滿足要求，應驗算，不滿足時調整箍筋間距。v問題十七、地面層高差處擋土結構計算問題（如地下車問題十七、地面層高差處擋土結構計算問題（如地下車庫入口處）庫入口處）v經常發現建筑物底層地面由于使用要求設置較大高差，采用混凝土墻作為擋土結構，鋼筋混凝土墻落在基礎梁上，支承擋土墻的基礎梁承受擋土墻傳來的水平荷載作用，該基礎承受雙向彎矩，并以水平荷載產生的側向彎矩為主。存在的問題是：基礎梁寬度太小，當跨度較大時難以承受水平荷載產生的側向彎矩（有的工程僅取200或250，而跨度5m左右，截面高度僅取跨度的1/201/25），且常見未按計算配筋，配筋方式也不對（

43、未在梁兩側配筋）。擋土墻基礎為條形基礎時，應驗算基礎由水平荷載作用產生的側向彎矩，并進行抗傾覆驗算。v問題十八、高層建筑女兒墻風荷載及地震作用驗問題十八、高層建筑女兒墻風荷載及地震作用驗算問題算問題v高層建筑由于建筑裝飾要求，女兒墻高度比較高，有的工程超過2m，女兒墻采用輕質砌塊加構造柱及鋼筋混凝土兩種，女兒墻應按風荷載及地震作用進行截面控制與配筋，地震作用計算應按抗震規范5.2.4條規定乘以3的放大系數。當女兒墻采用輕質砌塊加構造柱時，應有防倒塌措施：加密構造柱或加斜拉桿等，構造柱應按偏心受壓構件計算配筋，建議采用鋼筋混凝土女兒墻，確保安全 v問題十九、混凝土托墻（砌體墻）梁計算荷載折問題十

44、九、混凝土托墻（砌體墻）梁計算荷載折減問題減問題v為了簡化計算并從偏于安全考慮，在托墻梁上各層砌體不開洞和跨中1/3范圍內開一個洞的情況下，四層以下的荷載全部計入，四層以上可有所折減；托墻梁剪力計算時，由重力荷載產生的剪力不折減。墻梁過渡層上有兩個或兩個以上的洞口時，荷載不折減。v建筑抗震設計手冊第二版第793頁提供的方法，也是一種折減荷載法。v問題二十、結構計算時，如何考慮樓梯構件斜撐影響問題二十、結構計算時，如何考慮樓梯構件斜撐影響v抗震規范3.6.6條規定：計算模型的建立、必要的簡化計算與處理，應符合結構的實際工作狀況，計算中應考慮樓梯構件的影響。通過實例分析應關注下列問題：1.結構分析

45、中應考慮樓梯構件的剛度貢獻，僅通過構造措施無法保證樓梯及周邊構件的安全；2.樓梯剛度對框架結構影響更大，樓梯及周邊構件承擔更多地震力，樓梯間角柱、梯柱、梯板跨中應配筋加強；3.樓梯布置在端部會導致樓層剛心偏心加大，對邊柱或角柱不利；4.剪力墻結構中，樓梯板支撐在兩片墻時，則樓梯剛度貢獻不可忽視。特別對短肢剪力墻模型，樓梯應進入空間分析。5.樓梯踏步板鋼筋應深入周邊承重墻體，滿足受拉錨固。6.計算分析軟件不能直接計算時應做等剛度簡化處理。目前PK-PM、廣廈結構計算軟件可以分析樓梯構件影響。v問題二十一、獨立基礎、條形基礎是否按必須滿問題二十一、獨立基礎、條形基礎是否按必須滿足足”0.15%“的

46、配筋要求的配筋要求v擴展基礎屬于受力構件，應控制最小配筋率，但目前最小配筋率計算方法尚應進一步研究。基礎板配筋應計算確定并滿足建筑地基基礎設計規范（GB5007-2002）8.2.2條第3款規定：擴展基礎底板受力鋼筋的最小直徑不宜小于10mm；間距不宜大于200mm，也不宜小于100mm。墻下鋼筋混凝土條形基礎縱向分布鋼筋的直徑不小于8mm；間距不大于300mm；每延米分布鋼筋的面積應不小于受力鋼筋面積的1/10。當有墊層時鋼筋保護層的厚度不小于40mm；無墊層時不小70mm。應關注下列分析：1最小配筋率是相對于受彎構件而言；2 單獨基礎受力是45度擴散的，主要由抗沖切和剪切決定截面高度，在剛

47、性角以外部分應滿足 0.15%配筋率；3基礎分剛性和擴展。所謂擴展，是利用混凝土構件的抗彎能力來降低基礎高度。也就是說擴展基礎只有沖切錐體以外的部分才是受彎構件，由這個截面計算的最小配筋率是很小的。基礎規范一般不提，是計算麻煩的緣故，但并不違反混凝土規范中的規定。 4最好采用等級較高的混凝土，這樣獨立基礎或獨立承臺的高度可以降低，比較容易滿足最小配筋率要求，避免因為了滿足最小配筋率要求增加配筋。5.獨立基礎如同無梁樓蓋中的柱帽，柱帽受力以剪切和沖切為主，柱帽處配筋一般為構造配筋，無最小配筋率要求。6. 獨立基礎配筋不小于10200（雙向）時，可不考慮最小含鋼量要求。建筑結構技術措施3.5.12

48、條北京院編。v問題二十二、荷載規范中未作規定，設計時應關注的活問題二十二、荷載規范中未作規定，設計時應關注的活荷載取值荷載取值v建筑物一些部位荷載規范中未作規定，但應該考從安全考慮，設計時應適當加大活荷載值。1一般民用建筑的非人防地下室頂板（標高0.00）的活荷載宜不小于4.0KN/m2。主要考慮施工期間的施工堆載。建筑結構技術措施2.0.3條北京院編。2在計算地下室外墻時，一般民用建筑的室外地面活荷載可取5.0KN/m2（包括可能停放消防車的室外地面）。有特殊較重荷載時，按實際情況考慮。建筑結構技術措施2.0.6條北京院編。全國民用建筑工程設計技術措施結構第14頁規定：一般民用建筑的室外地面

49、活荷載可取10KN/m2。3高低層相鄰的屋面，在設計低層屋面構件時應適當考慮施工時臨時荷載，該荷載應不小于4.0KN/m2，并在施工圖中注明。全國民用建筑工程設計技術措施結構第14頁。4階梯教室、微機電子計算機機房活荷載取3.0KN/m2。全國民用建筑工程設計技術措施結構第13頁。5荷載規范表4.1.1第11項消防疏散樓梯活荷載標準值3.5KN/m2，主要用于高層建筑及大型公共建筑中人群有可能密集的樓梯。因此，高層住宅的樓梯應按消防疏散樓梯活荷載取值，低層和多層住宅的樓梯的活荷載可取2.0KN/m2。6高層建筑高度大于60m時，基本風壓按100年重現期的風壓采用。高層建筑高度小于60m時，基本

50、風壓按50年重現期的風壓采用。高規3.2.2條規定及條文說明。7結構施工圖圖紙中應注明荷載規范4.5.1條施工和檢修荷載及4.5.2條樓梯欄桿頂部水平荷載。（強制性條文）8輕鋼結構風荷載根據門式剛架輕鋼規程A.0.1條規定基本風壓應乘以1.05的系數，含剛架、檁條、墻梁設計計算。9. 輕鋼結構雪荷載根據門式剛架輕鋼規程6.1.1條規定基本雪壓應乘以屋面積雪分布系數r,當為高低屋面時，局部r=2.0，即比基本雪壓多了一倍，構件的內力相應增大，剛架、檁條計算時應特別注意。（強制性條文）10.挑檐（天溝）、雨罩等懸挑構件，要適當考慮積水荷載（排水管封堵影響）。v問題二十二、高層建筑扭轉周期比計算問題問題二十二、高層建筑扭轉周期比計算問題v高規規定結構扭轉為主的第一自振周期Tt與平動為主的第一自振周期T1之比，A級高度高層建筑不應大于0.9，B級高度高層建筑、混合結構高層建筑及復雜高層建筑不應大于0.85，超過時視為超限高層建筑。v對于多塔結構多塔結構，目前的計算軟件輸出結果中各塔樓布置更有效的扭轉周期無法判斷，應把多塔結構切分開，按單塔結構控制扭轉周期。v周期比控制不是要求結構足夠結實，而是要求結構承載布局的合理性，使抗側力構件布置更有效、更合理。v問題二十三、與混凝土剪力墻垂直相交的框架梁或連梁，在計算問題二十三、與混凝土剪力墻垂直相