1、黃浦江大橋施工組織設計補充方案一、工程概況 黃浦江大橋是上海是（嘉金）高速公路二期工程重要節點工程，橋位處河口寬約400m，為市管級航道。主橋主墩基礎采用900mm鋼管樁，單樁長58米，每墩采用45根，三個主墩共135根；邊墩基礎采用600mmPHC管樁，單樁長33米，每墩28根，兩個邊墩共56根。主墩承臺結構尺寸33.6×9.9×3.5m，邊墩承臺結構尺寸為26.7×4.8×2.0m。墩身采用矩形雙柱式薄壁墩，高度為10m左右。主橋上部結構為雙幅四跨單箱單室三向預應力砼變截面連續箱梁，四跨布置為69m+120m+120m+69m，單幅箱頂寬16m，箱底

2、寬7.5m，箱梁根部高7m。二、黃浦江大橋主橋承臺溫控方案1、承臺施工流程主橋承臺施工工藝流程框圖鋼吊箱封底 承臺內樁頭割除平 承臺模板鋪設墩座及墩身鋼筋預埋；防撞預埋件及施工設備預埋件埋設冷卻水管制作、測溫元件埋設安裝蓄水養生封底砼強度達到設計強度后封堵通水孔、抽水樁內除土、填芯施工平 綁扎承臺鋼筋通水降溫 澆筑第一次砼通水降溫 澆筑第二次砼 蓄水養生2、承臺模板在吊箱內壁敷設cm泡沫塑料板和0.5cm涂塑板，以形成保溫層和承臺側模。其施工方法是先在吊箱內側壁上點焊鐵釘固定3層木條，然后將泡沫鑲嵌在木條中間，涂塑板經拼縫后用鐵釘固定在木條上，以形成整體性較好的模板結構。施工注意點：1、因泡沫

3、板在砼側壓力作用下會有一定壓縮，因此泡沫板平面宜高出木條23mm。2、涂塑板為承臺外模，因低水位時承臺大部分露在水面以上，因此一定要按砼外模板要求施工，拼縫嚴密，線形順暢，表面光潔無污染。3、因涂塑板易燃、脆弱，在承臺鋼筋及水管施工時嚴禁碰撞，嚴禁電火花等燒傷面板。3、冷卻水管及供水系統主墩承臺屬大體積混凝土，按設計要求需埋設冷卻水管，以降低砼的內部溫度，減小內外溫差，防止砼產生溫度裂縫。按設計要求，每個主墩承臺共布置三層冷卻水管網。冷卻水管采用25×1.3mm黑鐵皮管，進出水口采用橡膠管連接。具體布置見附圖1。（1）、冷卻水管加工：鋼管接頭采用套管連接。彎管按圓弧形加工（其半徑為0

4、. 5m），圓弧形水管加工，采用在鋼管內灌砂，利用胎膜彎曲成形。加工成型后，必須將管內的砂清除干凈。（2）、承臺每層冷卻水管分成根對稱布置，單根最大長度160m。這樣有利于提高降溫效果。（3）、為方便通水管理，各層水管的進、出口均設在承臺頂面，且伸出承臺3050cm，冷卻水管安裝完成后，先試通水，檢查是否有漏水和阻塞現象。在砼澆筑前必須排除，并做好記錄備案。 （4）、冷卻水采用集水箱供水，集水箱利用封底砼集料斗改制，直徑3m高1.9m），集水箱設水位自動開關保證供水連續，集水箱通過自制分流器與6根冷卻水管相接，每根冷卻水管的通水流量按1620L/min設計。冷卻水系統見附圖3。（5）、冷卻水管

5、的支承平臺利用承臺20mm豎向撐筋，和另外增設的16mm水平筋通過點焊連接形成，以滿足冷卻水管的分層水平鋪設和固定。4、砼的澆筑和施工縫的處理主墩承臺混凝土為C40，分兩次澆筑。第一次澆筑高度為1.5m，砼約480m3；第二次澆筑高度為2m，砼約650m3。4.1、砼的澆筑、砼性能要求砼坍落度：16-18cm，由于運輸路線較長和交通情況復雜以及氣溫的變化，因此坍落度指標應根據現場泵送情況及時加以調整。初凝時間：按砼澆筑速度50m3/h計，第一次需10小時左右，第二次需13小時，砼初凝時間按1820小時控制，同時應根據氣溫情況及時予以調整。考慮到大體積砼以及抗裂性能要求，砼粗集料采用最大粒徑31

6、.5mm連續級配的石子。砼供應速度5060m3/h。、操作平臺與布料泵管沿承臺軸線鋪設，先在承臺頂層鋼筋上鋪設腳手板，然后間隔布置60cm高三角架用以支撐泵管。禁止用吊箱頂平撐直接作為泵管支撐或固定用。砼振搗的工作平臺設在承臺的8號水平聯系鋼筋上（距承臺底2m），其上鋪設腳手板并分段綁扎固定。如因局部強度不足應及時用腳手鋼管加強；砼布料采用漏斗及串筒，串筒長度2m，分兩排進行布置，間距5m，每個承臺共14套。承臺鋼筋及冷卻水管綁扎安裝完成后，在承臺頂層鋼筋上按設計位置斷開部分鋼筋，布置漏斗及串筒，（注意避開冷卻水）在砼澆至頂層前補扎完善；串筒及泵管布置見附圖4。砼的入倉、水平運輸采用兩臺砼90

7、拖泵，砼澆筑采用分層澆筑，分層厚度3050cm，采用插入式振搗器進行振搗密實，振搗時，振搗棒須伸入下層砼510cm，以保證上下層砼良好結合。、砼澆筑施工注意事項、砼布料及振搗均嚴禁碰撞冷卻水管和模板；、砼澆筑至冷卻水管時應及時進行通水，并密切注意通水情況，發現問題立即處理；、為防止砼因溫度收縮等因素在承臺中部產生裂縫，擬在承臺中部頂面5m范圍內，厚度16cm采用聚丙烯纖維砼。以提高其抗裂性，其兩側因保溫條件較好，養生期較長可不作加強處理。4.2、施工縫的處理由于砼分兩次澆筑，且澆筑面較大（約330m2），施工縫的處理尤為重要。施工縫采用砼表面噴灑緩凝劑及沖毛的方法處理：、配制10%的檸檬酸溶液

8、，用噴射壓力0.2Mpa的壓縮噴霧器。、現場噴灑劑量可控制在40100g/m2，溶液分布厚度約11.5mm，每個承臺需10%的檸檬酸溶液500。、為提高表面緩凝效果，最后一層砼初凝前噴灑緩凝劑。噴灑前，砼表面要平整，防止坑洼積水稀釋檸檬膠溶液，分布不均，影響沖毛效果。、待緩凝層以下的砼強度達到0.5Mpa后，開始沖毛處理。、沖毛及水槍采用兩臺高壓清洗機，沖洗壓力0.50.7Mpa，沖毛深度約在mm左右。4.3、溫控設計與計算溫控標準： 混凝土上下層溫差不超過16。 混凝土內表溫差不大于25 冷卻水管進出水溫差控制在10，水溫與混凝土內部溫差不大于20水管內通水流量為1620L/min,控制水箱

9、高程和閥門調節，通水開始應進行調試。大體積混凝土溫控計算、最大絕熱溫升Th=mc混凝土中水泥用量Q水泥28天水化熱c混凝土的比熱，0.97kj/(·K)混凝土的密度,2400/m3m系數，取0.318、混凝土中心計算溫度混凝土中心計算溫度T1（t）=Tj+Th·（t）-TwTj混凝土澆筑溫度,Tw冷卻水累計降低溫度,（t）混凝土隨齡期而降溫的系數、混凝土表面溫度T2（t）=Tq+4·h(H- h)( T1（t）- Tq)/ H2計算結果如下黃浦江大橋主墩承臺溫控計算-宏漕齡期(天)混凝土計算溫度澆筑溫度絕熱溫升降低系數冷卻水降低溫度冷卻水累計降低溫度混凝土中心最高

10、溫度°C混凝土表面溫度最高溫度與表面溫度差11515.1980.9031.0001.00027.72423.4644.26021526.0160.8071.0002.00033.99528.3805.61531533.7160.711.0003.00035.93829.9046.03541539.1960.7071.0004.00038.71232.0786.63451543.0970.7031.0005.00040.29730.7059.59261545.8740.71.0006.00041.11231.2779.83471547.8500.6921.0007.00041.1123

11、1.2789.83481549.2560.6831.0008.00040.64230.9479.69591550.2580.6751.0009.00039.92430.4429.481101550.9700.6541.00010.00038.33529.3259.009111551.4770.6321.00011.00036.53428.0598.475121551.8380.611.00012.00034.62126.7157.907131552.0950.5741.00013.00031.90324.8047.099141552.2780.5371.00014.00029.07322.81

12、56.259151552.4090.51.00015.00026.20420.7985.407161552.5010.4739.67630.2689.408171552.5670.4438.13029.1818.948181552.6140.4136.57228.0868.486191552.6470.38535.26927.1708.099201552.6710.3633.96226.2517.711 注:混凝土的澆筑溫度為15,大氣的溫度為8,蓄水深度為20cm,蓄水時間為4天黃浦江大橋主墩承臺溫控計算-嘉環齡期(天)混凝土計算溫度澆筑溫度絕熱溫升降低系數冷卻水降低溫度冷卻水累計降低溫度混

13、凝土中心最高溫度°C混凝土表面溫度最高溫度與表面溫度差11514.2990.9031.0001.00026.91222.8274.08521524.4770.8071.0002.00032.75327.4065.34731531.7210.711.0003.00034.52228.7935.72941536.8770.7071.0004.00037.07230.7936.28051540.5470.7031.0005.00038.50528.03910.46661543.1590.71.0006.00039.21128.53610.67671545.0190.6921.0007.00

14、039.15328.49410.65881546.3420.6831.0008.00038.65228.14210.51091547.2840.6751.0009.00037.91727.62510.291101547.9540.6541.00010.00036.36226.5339.830111548.4320.6321.00011.00034.60925.3009.309121548.7710.611.00012.00032.75023.9948.757131549.0130.5741.00013.00030.13322.1547.980141549.1850.5371.00014.000

15、27.41220.2417.171151549.3080.51.00015.00024.65418.3026.352161549.3950.4738.21627.83610.380171549.4570.4436.76126.8139.948181549.5010.4135.29525.7839.513191549.5320.38534.07024.9219.149201549.5550.3632.84024.0568.783 注:混凝土的澆筑溫度為15,大氣的溫度為8,蓄水深度為20cm,蓄水時間為4天4.4、溫控措施施工時，主要采用以下溫控措施：、優化砼的配合比設計，采用雙摻技術。摻加粉煤

16、灰，減少水泥用量，以降低砼的水化熱；摻緩凝型減水劑，降低混凝土溫度峰值及推遲其的出現的時間。、降低砼入模溫度但不小于5：、水泥提前6天入罐，或在澆筑前事先與水泥廠聯系，延長水泥的存放時間，降低水泥的入倉溫度；、調整施工時間，盡量選擇氣溫較低（0以上）的天氣施工,或夜間進行澆筑。、設置冷卻水管根據設計要求布設三層冷卻水管，在混凝土開始澆筑時，即開始通水，水管內通水流量為1620 L/min，冷卻水的進水口水溫一般低于12°C，冷卻水溫度與砼溫度差不大于20°C，進出水口溫差不大于0°C，連續通水1015天。通水半天應變換水流方向，使砼內部溫度趨于均勻。水溫控制方法：

17、砼澆筑開始采用黃浦江的深層水，水溫較低且穩定，隨著砼體內溫度的上升須根據實測溫度及時調整水溫，在砼出現峰值的前后期間應注意水溫的調節，必要時可直接采用循環水，以減少砼與冷卻水的溫差。、表面保溫與養護在承臺套箱內側加一層5cm泡沫板和一層涂塑板作為保溫層。承臺砼澆筑完畢后，采用冷卻水管出來的溫水蓄水養生。、縮短兩次砼之間的澆筑間歇期，間歇期一般不超過7天，以減小新老砼的溫差和約束，避免產生溫度裂縫。5、溫度監控采用埋置式溫度計測量砼體內溫度，即在砼澆筑前根據設計圖位置將測溫元件預埋在承臺鋼筋上，將導線引出承臺。其施工方法和注意事項如下：1、測溫元件預埋必須在技術人員的指導下進行；2、測溫元件須輕

18、拿輕放，防止用力過猛損壞；3、測溫元件在預埋前需進行檢查及試驗，確保性能良好；4、由于測溫元件較多，在預埋后進行詳細編號，并將編號線保護好嚴防編號混亂；5、在鋼筋綁扎、砼澆筑過程中由專人注意保護引線。6、施工控制及管理6.1、溫度監測與控制溫度監測與通水情況觀察控制需設兩組人24小時輪流值班，每組兩人，一名技術人員，一名機工。砼澆筑5天內每2小時測一次，5天后可改為46小時測一次。監測內容是砼體內所有預埋點位溫度和進出水口水溫。通水情況每半小時檢查一次確保通水連續，發現中斷立即處理。、內部最高溫度超過溫控標準時調整閥門，加大通水流量，并適當延長通水時間，根據需要在集水箱與分流器之間增加水泵，以

19、增大通水壓力。、混凝土降溫速率超過溫控標準時調整閥門，減少通水流量，直至停止通水。6.2、施工控制管理（1）、依據相應的施工技術規范和質量驗收標準，結合本工程的具體施工工藝制定施工作業指導書，嚴格過程管理，杜絕不規范施工。（2）、承臺施工前對參加施工的人員進行技術交底，技術交底由本工程項目技術負責人員逐層交底。交底時應明確施工技術方法、各項工序的銜接注意事項、工序中間的質量檢查標準等，必須做到不明確不上崗。（3）、認真做好通水及溫度測量記錄，并做到完整、真實、及時。（4）、現場原始資料必須及時整理和反饋。（5）、加大質檢和抽檢的頻率。 7、溫控組織網絡組長：李貴寶副組長：簡細明技術負責：張源喜

20、、趙永軍溫控三隊（19#墩）：何建國、楊軍、王鋒溫控一隊（17#墩）：劉俊華、李鴻、陸俊溫控二隊（18#墩）：鞏艷國、朱寶登、丁家揚三、黃浦江大橋上部結構施工監控方案1、施工監控目的在大跨徑連續梁橋的懸臂施工中，撓度的計算和控制是極為重要的一環，它不僅影響到橋梁合龍的精度，而且影響到成橋線形與設計線形的吻合程度。一般來講，箱梁懸臂施工中影響撓度的因素主要有混凝土容重、彈性模量、收縮徐變、日照和溫度變化、預應力大小、結構體系轉換、掛籃變形、施工荷載和橋墩變位等因素。設計中各項參數的設定值與實際施工狀態值不可能一致，加上計算理論的不完善（主要指混凝土收縮徐變）導致箱梁計算撓度與實測撓度有較大偏差，

21、而且對撓度偏差的控制隨懸臂跨徑增大，難度也越大。采取科學有效的措施對箱梁撓度實施監控，預測分析、實時調整，以達到大橋實際線形盡可能地吻合設計線形，這是施工監測的主要目的。2、 監控內容2.1箱梁平面線形監控在懸澆施工過程中定時監測已完成箱梁節段的平面坐標，與箱梁設計平面坐標進行對比，將數據輸入到計算機，動態顯示設計線形和測量線形，進行實時監測。2.2箱梁高程監控高程控制主要包括理論計算、確定立模標高高程監測及高程糾偏等幾方面。高程監控計算與設計中的結構計算內容基本一致，但采用的參數不同，監控計算采用的材料容重、彈模、結構上下緣溫差及收縮徐變參數都是按實際施工的數值。圖1 三階段測量示意圖連續梁

22、橋掛籃懸臂澆筑每一個箱梁節段可分為三個階段，在掛籃前移后、澆筑混凝土后和張拉預應力后，均需對已施工箱梁上的監測點進行觀測，這種觀測程序，稱為三階段撓度觀測法，如圖1所示。將監測的撓度與理論計算結果進行比較，如有偏差應分析其產生的原因，并采取相應的糾偏措施。借鑒國內已建成同類橋梁的撓度監測經驗，撓度的預測采用數值回歸方法，以使懸臂的施工狀態最大限度地接近設計狀態。2.3 溫度測試本橋溫度觀測分兩部分，箱梁溫度撓度隨氣溫變化觀測，箱梁溫度場觀測。前者觀測方法與高程觀測一致，后者則通過在箱梁斷面中埋設溫度感應元件得到箱梁隨氣溫變化的溫度場。3、施工監控實施細則3.1箱梁平面線形監控懸臂施工的箱梁平面

23、線形控制比其高程控制要簡單，因為影響因素相對少，容易控制。本橋平面線形控制主要是監控每施工一個箱梁節段，橋軸線實際平面坐標是否與設計平面坐標吻合。具體操作定期（每完成兩個塊件），測量已完成箱梁平面坐標，并將測量結果及時輸入計算機系統，以動態顯示設計線形和測量線形。平面線形一般不調整，施工測量應準確就位。測點布置位于頂板上中間位置。根據施工圖設計文件，本橋平面線形控制精度要求為：橋軸線平面偏差1cm。具體測量要求：測距精度：±（2mm+2ppm）；測角精度：±2。3.2箱梁高程監控箱梁懸臂施工的高程控制是施工控制的重點。高程控制的最終目標是準確提供每一個箱梁節段的立模標高。一

24、切計算分析和對實測數據的處理都是圍繞這個目標進行。本次高程控制主要從理論計算、施工措施和實際操作等幾方面做工作。（1） 理論計算本次施工監控計算是為了從理論上了解黃浦江大橋的受力和變位情況。計算內容考慮溫度、收縮徐變、施工荷載和體系轉換。監控計算采用的材料容重、彈模、結構上下緣溫差及收縮徐變參數都是按實際施工的數值。通過理論數值與實測數據的差異分析，修正計算中的各個參數，準確地預測下一節段箱梁的立模標高。 在高程控制中，結構溫度、收縮徐變、自重和施工荷載等因素究竟對撓度產生有多大的影響？在監控計算完成之前，不能給出定性結論，即使完成之后對材料非線性、收縮徐變等因素在實際中的效應也很難預測準。基

25、于國內已建成的大跨連續梁的監控資料，對撓度影響較大的因素主要是：結構自重、掛籃非彈性變形、預應力張拉和結構溫度。其中結構自重、掛籃非彈性變形、預應力張拉等因素影響比較容易預測，而非線性、收縮徐變和溫度影響較難預測。施工中撓度折減系數主要就是針對上述幾個因素的。（2） 施工措施高程控制中的施工環節同樣很重要，若沒有一個施工措施作保障，會給實際監控帶來很大困難。每個節段施工周期為67天，要求盡量縮短澆筑混凝土時間；根據理論計算和加載試驗結果，精確確定各節段梁段混凝土澆筑時的掛籃下撓度；掛籃后錨點的錨固要保證牢固可靠，不準有松動；要求混凝土材料、配合比及外加劑等材料全橋應盡量一致；要求各T的懸臂施工

26、進度盡量保持一致；（3）高程控制方法、精度和工作流程高程控制方法：箱梁立模標高的理論計算公式如下： Hni=Hi+fyi+fni 式中：Hni第i節點在第n階段高程（若第n施工階段為i節點的安裝階段，則Hni為i節點的立模標高）； Hii節點的設計高程； fyii節點的預拱度； fnii節點從n施工階段到成橋的累計撓度。 由于溫度、收縮徐變和非線性等因素，實際情況和理論計算不可能一致，因此對理論立模標高要不斷修正。箱梁實際立模標高為： Hsi=Hi+fyi+fni+fi+fg 式中：Hsi第i節點實際立模標高； Hii節點的設計高程； fyii節點的預拱度； fnii節點從n施工階段到成橋的累

27、計撓度； 根據撓度觀測結果，分析統計出的撓度折減系數；fi根據撓度觀測結果和懸臂梁下撓（上撓）的趨勢而確定的撓度調整值。 fg掛籃彈性壓縮變形。關于高程測點設置考慮如下：如圖2所示，各箱梁節點斷面設置三個測控點，沿頂板對稱布置3個測點，其中兩個測點位于腹板上方，中間測點兼作平面線形監控測點。節點斷面測控點布置在距節點10cm的斷面內，若有沖突依施工具體情況進行調整。另在0號塊縱向對稱面的頂板上布置3個測點，其位置與其它斷面的頂板測點相一致。測控點用直徑16mm的鋼筋，鋼筋頂部磨圓。在澆筑混凝土時預埋好，端部露出混凝土表面5mm作為撓度監測的觀測點。觀測點的埋設應保證本身的穩定性，同時不妨礙掛籃

28、的前移。橫向設兩個測點有兩方面的作用，其一是通過兩個點的撓度比較，可觀測到該節段箱梁有無出現橫向扭轉；其二是同一節段箱梁上有兩個觀測點，可以比較監測結果，相互驗證，以確保各節段箱梁撓度觀測結果的正確無誤。圖2、測控點各T箱梁頂立面中心和平面中心的交匯點為測量基點（將水準點引到此處，并定期監測）。高程控制精度：根據設計文件，高程控制精度為：箱梁施工完成后裸梁頂面標高與對應設計標高高差±3.3cm。各懸澆單T完成后，相鄰兩懸臂端的相對豎向撓度差2.0cm。撓度變形觀測應采用國家二等水準測量或工程測量變形三等水準測量的精度等級要求和觀測方法進行施測。按此要求進行能測量到變形量±1

29、mm級的撓度值。高程控制實際操作連續梁橋掛籃懸臂澆筑每一個箱梁節段可分為三個階段，即掛籃前移階段、澆筑混凝土階段和張拉預應力階段。以上三個階段作為撓度觀測的周期，即每施工一個梁節段，應在掛籃前移后、澆筑混凝土后和張拉預應力后，對已施工箱梁上的監測點觀測一次，其標高的變化就代表了該點所在的箱梁在不同階段的撓度變形全過程。這種觀測程序，稱為三階段撓度觀測法。撓度觀測，比較關鍵的是固定觀測時間，以減少溫度對觀測結果的影響和施工對觀測工作的干擾。本橋箱梁撓度觀測嚴格控制在清晨600800時間段內進行，同時記錄空氣溫度和箱內溫度。在標高控制中強調梁縱向曲線的順滑，即使在某個階段實際標高與理論計算不一樣時，不必強行在下一梁段施工中立即全部調整過來，可以在以后幾個梁段施工中逐步調整。重要的是保證梁的豎曲線和理論豎曲線近似，均勻連續，無局