1、目錄第一章、課程設計計算書 1一、預應力鋼束的估算及其布置 11. 預應力鋼束數量的估算 12. 預應力鋼束布置 2二、計算主梁截面幾何特性 81. 截面面積及慣性矩計算 82. 截面凈距計算 錯.誤. ! 未定義書簽。3. 截面幾何特性總表 錯 誤. ! 未定義書簽。三、鋼筋預應力損失計算 1.21. 預應力鋼束與管道壁間的摩擦損失 1.2.2. 由錨具變形、鋼束回縮引起的預應力損失 1.3.3. 混凝土彈性壓縮引起的預應力損失 1.4.4. 由鋼束應力松弛引起的預應力損失 1.5.5. 混凝土收縮和徐變引起的預應力損失 1.6.6. 成橋后四分點截面由張拉鋼束產生的預加力作用效應計算 1.

2、77. 預應力損失匯總及預加力計算表 1.8.四、承載力極限狀態計算 2.01.跨中界面正截面承載力計算 2.02.驗算最小配筋率（跨中截面 ） 2.1.3. 斜截面抗剪承載力計算 2.2附圖上部結構縱斷面預應力鋼筋結構圖上部結構橫斷面預應力鋼筋結構圖遼寧工業大學橋梁工程課程設計計算書開課單位：土木建筑工程學院2014 年 3 月一、預應力鋼束的估算及其布置1. 預應力鋼束數量的估算對于預應力混凝土橋梁設計，應該滿足結構在正常使用極限狀態下的應力要求下的應力要求和承載能力極限狀態的強度要求。以下就以跨中截面在各種作用效應組合下，對主梁所需的鋼束數進行估算。（1 ）按正常使用極限狀態的應力要求估

3、算鋼束數當截面混凝土不出現拉應力（1.1）按任務書取用；II 級，Cl 取 0.45 ；按正常使用極限狀態組合計算時，截面不允許出現拉應力控制時，則得到鋼束數n的估算公式MknC1 Apfpk（ks ep）式中Mk使用荷載產生的跨中彎矩標準組合值，C1與荷載有關的經驗系數，對于公路一Ap）一束7 15.2鋼絞線截面積，一根鋼絞線的截面積是1.4 cm2，故2Ap =9.8 cm ；ks 大毛截面上核心距，設梁高為h，ks可按下式計算Iks（ 1.2）A（h ys）ep預應力鋼束重心對大毛截面重心軸的偏心距，ep y ap h ys ap，ap可 預先設定，h為梁高，h 150cm ；ys大毛截

4、面形心到上緣的距離；I大毛截面的抗彎慣性矩.本梁采用的預應力鋼絞線，公稱直徑為15.20mm，公稱面積140 mm2，標準強度為fpk 1860Mpa，設計強度為 fpd 1260Mpa，彈性模量 Ep 1.95 105Mpa。3Mk 2397.02kN m 2397.02 10N mI"A(h ys)假設ap 19cm，貝Uep y ap (150 65.27 19)65.73cm(1.3)鋼束數n可求得為20699757.243.29cm5643 (150 65.27)MkCi Apfpk (ks ep)2397.02 1030.45 9.8 10 4 1860 106 (0.4

5、329 0.6573)（2）按承載能力極限狀態估算鋼束數根據極限狀態的應力計算圖式，受壓區混凝土達到極限強度fcd，應力圖式呈矩形,同時預應力鋼束也達到設計強度fpd，則鋼束數n的估算公式為Mdnh Apfpd(1.4)式中Md 承載能力極限狀態的跨中彎矩組合設計值，按任務書采用;經驗系數，一般采用0.750.77，本梁采用0.77.估算的鋼束數n為Md3101.62 103n462.17h Apfpd0.77 1.5 9.8 101260 10綜合上述兩種極限狀態所估算的鋼束數量在3根左右，故取為n 32.預應力鋼束布置（1）跨中截面及錨固端截面的鋼束位置1）對于跨中截面，在保證布置預留管道

6、構造要求的前提下，應盡可能加大鋼束群重心的偏心距，本梁預應力孔道采用內徑 60 m m,外徑67mm的金屬波紋管成孔，管道至梁底和梁側凈距不應小于30 mm及管道直徑的一半。另外直線管道的凈距不應小于40mm,且不宜小于管道直徑的0.6倍，跨中截面及端部截面的構造如圖1所示,N1、N2、N3號鋼筋均需進行平彎。由此求得跨中截面鋼束群重心至梁底距離為文檔大全ap12 2 26316.67Cm(1.5)；hia）端部截面圖1鋼束布置圖（橫斷面）（單位：mm ）b）跨中截面Li2）本梁將所有鋼束都錨固在梁端截面。對于錨固端截面、鋼束布置應考慮以下兩方面：一是預應力鋼束合力重心盡可能靠近截面形心，使截

7、面均勻受壓，二是要考慮錨頭 布置的可能性，以滿足張拉操作方便的要求。錨頭布置應遵循均與，分散的原則。錨固端截面布置的鋼束如圖1所示，則端部鋼束重心至梁底的距離為ap30 70 120373.3cm(1.6)F面對鋼束群重心位置進行復核，首先需計算錨固端截面的幾何特性。圖1為計算圖式，錨固端截面幾何特性計算見表 1表1錨固端截面幾何特性計算表分塊名稱分塊面積Ai分塊面積 形心至上 緣距離yi分塊面積對上緣凈距Si Ayi分塊面積的自身慣性矩|xdsysyiIIxIi2 cmcm3 cm4 cmcm4 cm翼板308072156050306.6752.278465337.6三角承144182592

8、57641.27245838.66托腹板73448260220811319552-22.7315113850.91056862636023825027.16S626360其中：ys59.27cm(1.7)Ai10568yx hys150 59.2790.73cm(1.8)故計算得上核心距為I23825027.16ks24.85cm(1.9)Ayx10568 90.73下核心距為I23825027.16kx38.036cm(1.10)Ays10568 59.2752.694yxkx ap yx kx 115.58說明鋼束群重心處于截面的核心范圍內。（2）鋼束彎起角度及線形的確定最下（N3 ）彎起

9、角度為5，其余2根彎起角度均為7。為了簡化計算和施工，所有 鋼束布置的線形均為直線加圓弧，具體計算機布置如下。（3 ）鋼束計算1）計算鋼束起彎點至跨中的距離。錨固點至支座中心線的水平距離為 ani （見圖2）an33030ta n527.38cman23018ta n727.79cman13068ta n721.65cm圖3為鋼束計算圖式，鋼束起彎點至跨中的距離 xi列表計算于表2內圖2錨固端尺寸圖（尺寸單位：mm ）圖3 鋼束計算圖式表2鋼束起彎點至跨中距離計算表鋼束號彎起高度 y/cmyi/cmy2/cmL1 /cmx3/cm彎起角/（°）R/cmx2/cmx1/cm3188.7

10、1569.284410099.61952436.850212.385942.87625836.56121.439300297.76472876.232350.525607.00119460.93533.065500496.27174435.964540.608212.271上表中各參數的計算方法如下：Li為靠近錨固端直線段長度，設計人員可根據需要自行設計，y為鋼束錨固點至鋼束起彎點的豎直距離，如圖14所示，則根據各量的幾何關系，可分別計算如下：y1 L1si nx3 L1cosX ）控制截面的鋼束重心位置計算 Rsi ny2y y1Ry2/(1 cos )X1L /2 X2 X3 ani式中鋼

11、束彎起角度（）；L1計算跨徑（cm）；ani錨固點至支座中心線的水平距離（cm）。各鋼束重心位置計算，由圖3所示的幾何關系，當計算截面在曲線段時，計算公式為ai a0R(1 cos),si nX4R(1.11)當計算截面i在近錨固點的直線段時，計算公式為ai a0 yx ）鋼束長度計算：一根鋼束的長度為曲線長度，直線長度與兩端工作長度（2 70cm）之和，其中鋼束曲線長度可按圓弧半徑及彎起角度計算，通過每根鋼束長ta n(1.12)式中a鋼束在計算截面處鋼束中心到梁底的距離；ao鋼束起彎前到梁底的距離；R鋼束彎起半徑；a圓弧段起彎點到計算點圓弧長度對應的圓心角。計算鋼束群重心到梁底的距離ap見

12、表3，鋼束布置圖（縱斷面）見圖 4表3各計算截面的鋼束位置及鋼束群重心位置計算表截面鋼束號X4R/cmsin acos aa0aiap3未彎起2436.85001121243.11426.7492876.2320.028112121401.4794435.9640.09050.992514105.342支點直線段y0X5X5tan 0a0aiap3180.087266527.382.3951227.60566.5122580.01221773027.793.4121266.5881940.0122173021.652.65814105.342度計算，就可以得到一片主梁和一孔橋所需鋼束的總長度，

13、用于備料和施工。計算結果見表4.表4 鋼束長度計算表鋼束號半徑R彎起角曲線長度直線長度L1有效長度鋼束預留長度鋼束長度cmradcmcmcmcmcmcm32436.850.0872665212.655942.881002511.071202631.0722876.2320.0122173351.398607.003002516.7961202636.79614435.9640.0122173541.955212.275002508.451202628.45圖4 鋼束布置圖（縱斷面）（尺寸單位：mm ）二、計算主梁截面幾何特性本橋采用后張法施工， 內徑 60mm 的鋼波紋管成孔， 當混凝土達到設

14、計強度時 進行張拉，張拉順序與鋼束序號相同，年平均相對濕度為 80% 。計算過程分為三個階段，階段一為預制構件階段，施工荷載為預制梁（包括橫 隔梁）的自重，受力構件按預制梁的凈截面計算； 階段二為現澆混凝土形成整體化階段， 但不考慮現澆混凝土承受荷載的能力，施工荷載除階段一荷載之外，還應包括現澆混凝 土板的自重，受力構件按預制梁灌漿后的換算截面計算；階段三為成橋階段，荷載除了 階段一、二的荷載之外，還包括二期永久作用以及活載，受力構件按成橋后的換算截面 計算。1、截面面積及慣性矩計算 （1）在預加力階段，即階段二，只需計算小截面的幾何特性。計算公式如下，計算過 程及結果見表 57.凈截面面積A

15、n A n A（2.1 ）凈截面慣性矩In I n A（yjs yi）（2.2 ）表 2.1 1/4 截面毛截面幾何特征計算表分塊分塊面積4A / cmy /cmS A y/i/cm3yc yi/cm1 i/cm4lxAi(yc yi)/面m分快示意圖282871979647.4846000637530014418259236.48576191630I27007521252-20.525062500113690032412440176-69.5258321566000弓r1 扌 *720140100800-85.5224005266000合67173丨泗S =365864 cmI i =513

16、I x=14535計9108600Syc-=54.48cmAI =I . +1 c1 iI x =1967480yc =150-54.48=95.52cm0表2.2各控制界面凈截面與換算截面幾何特性計算表截面分塊名稱分塊 面積4/ /重心距梁頂距離對梁頂的 面積矩自身慣性矩元-耳femA=4訕x截面慣性/X毛截面671654.48365887.68196.748-2.090.1404預留孔道-141.37137.20-19395.960-84.8-10.16截面48混凝土截6583.6452.39344916.90196.7480-9.237187.510跨面4中毛截面671754.48365

17、887.68196.7481.750.0205鋼束換算136.70137.2018755.240-80.978.9622截面換算截面6852.756.23385327.32196.74809.346206.094毛截面671754.48365887.68196.748-2.20.3250預留孔道-141.37140.58-19873.790-86.1-10.48截面52混凝土截6583.6452.28344192.6196.7480-10.35186.3921/4面6跨毛截面671754.48365887.68196.7480.880.052鋼束換算136.70140.5819217.2860

18、-78.438.4087截面換算截面6852.755.36379365.47196.748028.423205.171毛截面794062873-1.890.2836預留孔道-141.37110.24-15584.630-48.09-3.269截面4混凝土截7630.3860.26459806.69223.8730-3.049220.824變面化毛截面7940628732.220.3913占八、鋼束換算136.70110.2415069.8080-45.872.876截面換算截面8076.764.37519897.18223.87302.932

19、226.805毛截面1218861.36747855.68241.721-0.320.1248預留孔道-141.3780.28-11349.180-19.24-0.523截面2混凝土截10143.060.21610713.64241.7210-0.543241.178支面6占八、毛截面1218861.36747855.68241.7210.280.0095鋼束換算136.7080.2810974.280-19.330.5107截面換算截面12324.760.95751190.45241.72100.624242.345表2.3各控制截面凈截面與換算截面幾何特性匯總表計算截面截面類別A.I cm

20、y /emyl cme/ on/xltfCTH*w' =w =陣二凈截面6583.6452.3990.2584.81187.5103.5792.0782.211跨中換算截6852.756.2388.6480.97206.0943.6652.3252.545面凈截面6583.6452.2890.3886.10186.3923.5652.0622.1651/4跨換算截6852.755.3687.3278.43205.1713.7062.3502.616面凈截面6583.6460.2693.3548.09220.8053.6652.3604.592變化點換算截6852.764.3790.24

21、45.87226.8053.5232.5324.945面凈截面10143.060.2195.2719.24241.1784.0062.51312.53支點65換算截12324.760.9594.3619.33242.3453.9762.56812.53面7三、鋼束預應力損失計算當計算主梁截面應力和確定鋼束的控制力時，應計算預應力損失值。后張法梁的 預應力損失值包括前期預應力損失（鋼束與管道壁的摩擦損失，錨具變形、鋼束回縮引 起的預應力損失，分批張拉混凝土彈性壓縮引起的損失）和后期預應力損失（鋼絞線應 力松弛、混凝土收縮和徐變引起的損失），而梁內鋼束的錨固應力和有效應力分別等于 張拉應力扣除相應

22、階段的預應力損失值。預應力損失值因梁截面位置不同而有差異， 現以四分點截面為計算其各項應力損 失，其他截面皆采用同樣的方法計算，計算結果見表1224.表12四分點截面管道摩擦損失值611計算表鋼束號0=axkx1-e - 5&+kx )6 11= o con 1- e- ( g 0 +kx )OradmMpa170.1226.3540.009530.0039955.201449270.1226.4150.009620.0040045.2132350.0876.41130.009620.0309340.270861預應力鋼束與管道壁間的摩擦損失預應力鋼束與管道壁之間的摩擦損失式為11 c

23、on1 e（U kX）式中ocon預應力鋼筋毛哥下的張拉控制應力,0.701860MPa=1302MPa;鋼束與管道壁的摩擦系數，對于預埋鋼波紋管，取卩=0.20 ;9從張拉端到計算截面曲線管道部分切線的夾角之和（rad ）;k管道每米局部偏差對摩擦的影響系數，取k=0.0015 ；x從張拉端至計算截面的管道長度（m），近似取其在縱軸上的投影長度，四分點為計算截面時，2. 由錨具變形、鋼束回縮引起的預應力損失反向摩擦長度IfVIEp V d(3.2)式中錨具變形、鋼束回縮值（mm），單位長度由管道摩擦引起的預應力損失，按下式計算(3.3)式中張拉端錨下控制應力，1302MPa預應力鋼筋扣除沿途

24、摩擦損失后的錨固端應力，即跨中截面扣川的鋼筋應力；I 張拉端至錨固端的距離（mm）；張拉端錨下預應力損失V I2 2V dIf在反向摩擦影響長度內，距張拉端 x處的錨具變形、鋼束回縮損失Iz2V d(If x)(3.5)在反向摩擦影響長度外，錨具變形、鋼束的回縮損失：Clz=0計算見表15表13四分點、支點及跨中截面b iz計算表四分點支點跨中鋼束號Cd影響長度lf錨固端bl2距張拉距離xb12距張拉距離b12距張拉距離b1210.005177015033.21155.655635489.865216.5153.41312491.526.31720.005165215050.30155.478

25、641589.2078277.9152.60812552.925.8030.00578215025.33155.7386411.389.284273.8152.90012546.825.673混凝土彈性壓縮引起的預應力損失后張法梁當采用分批張拉時，先張拉的鋼束由于張拉后批鋼束產生的混凝土彈性丫說引起的應力損失可由下式計算14aEPV pe(3.6)V pe式中在計算截面先張拉的鋼束重心處，由后張拉各批鋼束產生的混凝土法向應力（MPa ）,可按下式計算式中Np。、M p0eptV peNpoAnM p0epr廠分別為鋼束錨固時預加的縱向力和彎矩;計算截面上鋼束重心到截面凈軸的距離,ept =y

26、nx-a t;本次課程設計采用逐根張拉鋼束，張拉時按鋼束1-2-3-4-5 的順序，計算式應從最后張拉的鋼束逐步向前推進，計算結果見表14表14 四分點截面6 14計算表計算An/cm 2AAp/cm 2In /cm 4yns/cmaEp數據6583.649.81863920090.385.65鋼束號錨固時預加縱向力/0.1kN鋼束應力op0 AA pcosaNp0Np0/0.1kNepr/cm預加彎矩合計31097.7210757.660.9961911500.8411500.846311502403.2411502403.21.7463.84.5525.7121082.01210603.7

27、20.9925411498.2322999.0762.59523980.301674223.51.7465.627.3641.5811055.610344.880.9925410832.4233831.4968.731080728.342754951.881.64510.15111.8066.674.由鋼束應力松弛引起的預應力損失鋼絞線由松弛引起的應力損失的終極值，按下式計算15=(0.52-0.26 )fpkpe(3.7)式中 ©張拉系數，© =1.0 ；Z 鋼筋松弛系數，Z=0.3 ;dpe傳力錨固時的鋼筋應力，對后張法構件，6 pe = ocon - oil - 01

28、2- 014。 6i5/MPa計算得四分點，跨中和支點截面鋼絞線由松弛引起的應力損失見表15表21.表15 四分點截面6 15計算表鋼束號©Zfpk /MPaope/Mpa65/MPa110.318601140.2620.1082116623.0801146.7420.8465.混凝土收縮和徐變引起的預應力損失由混凝土收縮和徐變引起的預應力損失可按下式計算0.9 Ep cs(t， to)+aEPpe(t，to)1+15(3.8)式中016 受拉區全部縱向鋼筋截面重心處由混凝土收縮和徐變引起的預應力損失；ope 鋼束錨固時，全部鋼束重心處由預加應力（扣除形影階段的應力 損失）產生的混凝

29、土法向壓應力，應根據張拉受力情況考慮主梁受 力的影響；p、p 配筋率，A鋼束錨固時相應的凈截面面積 An ；ep 鋼束群重心至截面凈軸的距離 en;i截面回轉半徑（t，t0） 加載齡期為t0、計算齡期為t時的混凝土徐變系數；£ （，t0） 加載齡期為t0、計算齡期為t時收縮徐變。（1 ）混凝土徐變系數終極值（t，t0）得計算：構件理論厚度的計算公式為.2Ah=u（3.9）式中A主梁混凝土截面面積；u構件與大氣接觸的截面周邊長度。本次課程設計考慮混凝土收縮和徐變大部分在成橋之前完成，A和u均采用預制梁的數據，對于混凝土毛截面，四分點與跨中界面上述數據完全相同，即2A=6717crmu=

30、 1502 (1430,122142107、132 13225629.642A故 h= =10.66cmu由于混凝土收縮和徐變在相對濕度為 80%條件下完成，受荷時混凝土齡期為 28d據上述條件查表得(tu,t。) =1.602,cs(tu,t°) = 0.2210 3計算混凝土收縮和徐變引起的應力損失C 16 :i2 =InAn9200=283i.i406583.64=1電=1i2 '68.73"2831.140= 1.00005=VA p / 代 0.00744ep=en=68.73Np0 =33831.49N gm M p0 =2754951.88KN gm

31、M g1 =1160.248kNgmpeNp0AnM p0 M g1Inen=15.2920.9 Ep cs(t，t°)+aEppe(t，t°)1 + 15= 163.1808=1.11165146.79 MPa6.成橋后各截面由張拉鋼束產生的預加力作用效應計算計算方法與預加力階段混凝土彈性壓縮引起的預應力損失計算方法相同，計算結果見表22表22成橋后由張拉鋼束產生的預加力作用效應計算表計算數據An/cm 2Ap/cm 2In/cm 4ynx/cmaep8652.79.82060940088.645.65鋼束號錨固時預加縱向力/0.1kNNp/0.1kNept=Yn

32、1; a,/cm預加彎矩M p/NgmM p / N gm錨固后預加縱向力/0.1kNpeVApcosaNp31O42.71310218.580.9961910179.70510179.7161.26623608.72623608.7221O59.53610383.450.9925410306.0520485.7660.85627123.141250731.8711036.91310161.740.9925410086.0030571.7666.99675661.141926393.017預應力損失匯總及預加力計算表根據以上計算過程可得到各截面鋼束預應力損失，匯總表見表23表23鋼束預應力損失

33、總表截面鋼束號預加應力階段正常使用階段錨固時預應力損失錨固時鋼束應力po / MPa錨固后預應力損失鋼束有效 應力/ MPapeM / MPal2 / MPal3 / MPaM / MPal5 / MPa四分占八、15.2014989.86566.671140.2620.108973.36225.213289.207841.581165.9923.08146.79996.12340.270889.28425.711146.7420.846979.104施工階段傳力錨固應力c P0及其產生的預加力可按下式計算(3.1O)p0 = con I傳力錨固時，C l= 0I1+ 012+ 014由cpo

34、產生的預加力:縱向力：Npo =刀（po Apcosa彎矩：Mpo=N po epi剪力：Vpo =刀 po AApsina式中a鋼束玩起后與梁軸的夾角；AAp 單根鋼束的面積， Ap=9.8cm 4可用上述同樣的方法計算出試用階段由張拉鋼束產生的預加力Np、Mp、Vp，此時cpo為有效預應力C pe， 01= 011 + 62+ 64+ 65+ 66,以上計算結果見表24表24 預加力作用效應計算表截面鋼束號預加力階段由預應力鋼束產生的預加力作用效應sincosapeVApNp0 V% pocosaV VAp poSinaM p00.1kNkNkNkN m四分點510.1218720.992

35、5469538.9868946.788319116.2535634.25320.0677480.9925469762.0642968.9298866.136589.2098300.9961959595.172955.866230585.5641809.0268（接上表）截面鋼束號正常使用階段由預應力鋼束產生的預加力作用效應sincosapeVApNp. V% pocosaM p00.1kNkNkNkN m四分點10.121870.99254610161.7471008.60013123.8402675.661220.1218690.99254610383.451030.60518126.542

36、627.123300.99619510218.5871017.970530623.60930763.7863057.1757250.38221926.393四、承載力極限狀態計算1.跨中界面正截面承載力計算由于Gbf hf圖4.1跨中截面承載力計算圖式24.4 220 14 0.1KN7515.2kN混凝土受壓區高度可按下式計算沁 1260 3 站 6.90mm(4.3)fcdbf244 220故 x>h f' =136.7mm，且 x< 訕0=0.5 x(1500-190)=655mm ，其中 £b=0.5 ,將x=248.1mm帶入下式計算正截面承載力x30

37、0696Mud fcdbf (h0) 24.4 103 2.2 0.069 (1.5 0.19) 10 6 4724.35kN而 r°Md=1.0 X3101.62=3101.62k故Mud>r0Md,跨中截面承載力滿足要求。2. 四分點截面正截面承載力計算I? EU圖4.21/4截面承載力計算圖確定受壓區高度fcdbf hf24.4 220 14 0.1KN 7515.2kNfpdApVfcdbf hf，故中性軸在翼板內混凝土受壓區高度可按下式計算f pd Apfcdbf1260 3 9.824.4 2206.90mm(4.3)故 x>h f' =136.7mm

38、，且 x< ebh0=0.5 x(15000-2485)=62575mm，其中 £b=0.5 ,將x=6.9mm帶入下式計算正截面承載力x30 0696MudJbf (h0) 24.4 103 2.2 0.069 (1.5 0.2486) 10 6 4507.30 kN2 2而 r0Md=1.0 X故M ud>r °M d,四分點截面截面承載力滿足要求。3. 驗算最小配筋率（跨中截面 ）預應力混凝土受彎構件最小配筋率應滿足下式要求M udM1.0cr(4.4)式中 Mud 受彎構件正截面抗彎承載力設計值，由以上計算可得M ud =34477.25kN m ；Mc

39、r 受彎構件正截面開裂彎矩值，可按下式計算M cr (pcf tk )W0Y受拉區混凝土塑性影響系數，按下式計算2SopeNp Mp入wnx(4.5)(4.6)式中So 全截面換算截面重心軸以上(或以下)部分截面重心軸的面積矩;Wo換算截面抗裂邊緣的彈性抵抗矩;Np、Mp試用階段張拉鋼束產生的預加力;An、Wnx分別為混凝土截面面積和截面抵抗矩；ope 扣除全部預應力損失后預應力鋼筋在構件抗裂邊緣產生的混凝土預壓應力;N p M p 37494 1323953817 22peN W(T76623T 565078.7655)嚨 旳輒r 魚 2 58925641.694Wo695521.9454M

40、cr ( pet rftk )W 0(9.12 1.694 2.65) 695521.95 10 3kNgm 9466.07 kN gm由此得：亞 34477.253.64 1.0,故滿足要求。M cr 9466.073. 斜截面抗剪承載力計算本次課程設計僅采用距支點h/2處進行斜截面抗剪承載力驗算。預應力鋼筋的位置及彎起角度見表6，箍筋采用四肢直徑12mm的R235鋼筋，設間距Sv=200mm，距支點相當于一杯梁高范圍內，箍筋間距為Sv=100mm。先進行截面抗剪強度上、下限復核。若滿足要求，則不需進行斜截面抗剪承載力計算。3(4.7)oVd0.5 10 a2 ftdbho式中Vd驗算截面處

41、作用（或荷載）產生的剪力組合設計值，依內插求得距支點0 95h/2處的彎矩M d罰28654.952756.68 kN gm，剪力為9.8750.95Vd(3328.449.8751711.14)1711.143172.85 kNftd混凝土抗拉強度設計值，對C55，為 1.89MPa7a2預應力提高系數，對預應力混凝土受彎構件，取1.25 ；ho計算截面處縱向鋼筋合力作用點至上邊緣的距離，本次課程設計預應力 鋼筋彎起，ho近似取跨中截面的有效高度值，即 ho=1675mm ； b驗算截面腹板寬度，330.5 10 a2 ftdbhO 0.5 101.25 1.89 540 (1500 660.28)535