1、目 錄第1章 、編制依據 2第2章 、工程概況 2第3章 施工電梯選型及性能 2 第一節、結構概況 2 第二節、雙籠電梯參數要求 3 第三節、附墻要求 4第4章 、施工準備工作 4 第一節、施工平面圖 4 第二節、現場條件準備 8 第三節、技術措施準備 8第5章 、施工方法及技術措施 8 第一節、基礎處理 8 第二節、基礎施工 8 第三節、基礎設計及荷載計算 9 第四節、電梯附墻安裝及作用于建筑物上力F的計算 21第6章 、質量保證管理及技術措施 21第7章 、安全文明施工管理及技術措施 23 第8章 、附圖（施工電梯平面布置圖） 23第一章、編制依據1、起重機械安全規程（GB6067-201

2、0）；2、本工程施工組織設計；3、本工程施工圖紙；4、SC型升降機使用手冊；5、建筑扣件式腳手架安全技術規范JGJ130-2011；6、砼結構設計規范GB50010-2010；7、混凝土結構施工及驗收規范GB50204-2011；第二章、工程概況 XXXX位于XXXXXXXXXX西三路，由XXXXXXX地產開發有限公司（下稱業主）興建。本項目地下2層，地上分為C-1#C-2#與C-3#C-4#住宅樓（29/26層含2層裙樓）及酒店、辦公樓（23層含4層裙樓）三大棟，建筑面積分為：地下室總建筑面積約31284平方；C-1#C-2#與C-3#C-4#住宅樓總建筑面積約68009.5平方；酒店、辦公

3、樓總建筑面積約54739.6平方。 C-1#C-2#樓建筑高度90.55M，建筑主體29層，框剪結構； C-3#C-4#樓建筑高度81.55M，建筑主體25層，框剪結構； 酒店、辦公樓建筑高度96.5M，建筑主體23層，框剪結構； 本專項施工方案是經過項目管理部與湛江廣大建筑機械設備有限公司的技術部、施工部等有關部門討論的基礎上形成的。在此基礎上編制 施工人貨電梯安裝及拆卸施工方案上報公司、監理、業主等有關部門。第三章、施工電梯選型及性能 第一節、結構概況 1、根據施工實際需要，本工程選用山東大漢機械有限公司生產的高速雙籠室外人貨電梯（SC200/200）。 2、室外人貨電梯的基礎形式根據現場

4、實際情況，確定直接安裝于地下室頂板上。根據現場實際情況，確定C-1#C-2#棟、C-3#C-4#棟、酒店、辦公樓人貨電梯安裝于地下室頂板上（300cmC35砼）。 3、本工程為高層全現澆框剪結構。建筑物抗震設防烈度為7度，設計標高±0.00相當于絕對標高：11.80m（黃海高程）；地基與基礎工程，采用高強預應力管樁承臺及底板基礎。主體結構及裝修階段施工時，垂直運輸機械采用SC200/200施工升降機3臺；垂直運輸機計劃安裝時間為結構8層開始。根據施工現場的場地情況及建筑物的平面位置，確定每棟各一臺施工升降機。C-1#C-2#樓人貨電梯安裝高度為97.55米；C-3#C-4#樓人貨電梯

5、安裝高度為87.55米； 酒店、辦公樓人貨電梯安裝高度為103.5米；第二節、雙籠電梯參數要求 本工程施工雙籠電梯擬采用山東大漢建設機械有限公司制造的SC200/200TD施工升降機的技術性能參數如下：序號項目單位參數備注1額定載重量2×2000雙籠2額定安裝/拆卸載重量2×1000雙籠3最大提升高度M2004額定提升速度m/min33減速器速比1：165吊籠空間尺寸M3.0×1.3×2.7長×寬×高6地面基礎至籠底高度M0.467附墻架附墻間距M9M8導軌架自由端高度7.5M9電源電壓V380V±510電機功率KW2

6、15;3×11JC=2511額定工作電流A2×3×2412標準節重量163650mm×650mm×150813單籠自重（含傳動系統）208014整機自重t30.3H=200m15安全器型號SAJ40-1.2A第三節、附墻要求 （1）、導軌架安裝高度200m時，沿導軌架距地面6m8m處安裝批一道附墻架，各附墻之間的安裝間距不得大于9m，導軌架頂部的自由端部分不得大于7.5m。（注：自由端部分為最后一道附墻架往上無附著的導軌架，詳圖4） （2）、附墻架對安裝的最大水平傾角不得大于±80。 附墻架均與封口梁或陽臺封口梁進行附著。第四章、施工

7、準備工作第一節、施工平面圖施工電梯的定位應盡量滿足施工要求及避免交叉施工的影響，因此，本項目施工電梯基礎位置按下圖所示擬定位置布置，具體要求與詳細尺寸位置在安裝時根據現場實際確定。各棟施工電梯安裝位置如下： 1、編號為1施工電梯安裝于C-1#C-2#樓（1-17）（1-20）軸向右1500mm,距(1-E)軸中心距3500mm；（詳圖1） 2、編號為2施工電梯安裝于C-3#C-4#（2-20）（2-24）軸向右1000MM，距(2-M)軸中心距3000mm；（詳圖2） 3、編號為3施工電梯安裝于酒店、辦公樓（3-B）（3-C）軸向右1400mm,距(3-4)軸中心距3400mm；（詳圖3）各棟

8、施工電梯安裝具體擺放位置見附圖（施工人貨電梯平面布置圖）。C1#C2#人貨梯定位圖1C3#C4#人貨梯定位圖2酒店、辦公樓人貨梯定位圖3（3） 、施工電梯立面附著 1、 本工程各棟塔樓根據人貨電梯安裝說明書要求，設置附墻架最大間距為9m，具體詳附著規范要求附墻立面布置示意圖4。附著規范要求附墻立面布置示意圖4第二節、現場條件準備施工前，應疏通現場道路，確定車輛、構件停放位置，清除現場雜物，保證施工車輛、構件安裝正常作業。設備安裝前結構樓板應加固完成。第三節、技術措施準備基礎定位經復核正確。在進行電梯基礎施工及安裝前應進行施工操作人員的培訓和施工交底。第五章、施工方法及技術措施第一節、基礎處理本

9、工程各棟號的人貨電梯定位于在地下室頂板位置上（室外地下室頂板均布荷載設計標準值20kN/m2）。在結構頂板面根據方案位置進行測量放線，并彈出外用電梯的中心位置，按照人貨電梯基礎要求制作基礎。從基礎安全著想，人貨梯基礎位置在地下負一、二層用鋼管加格構柱組合進行回頂。詳見人貨電梯基礎下加固圖5。第二節、基礎施工基座混凝土采用直接澆筑在結構頂板上，對標準節截面中心處（650×650）采用22160雙向底筋加強基礎，鋼筋申至相鄰板內或錨入梁35d。基礎澆筑時應按出廠說明書留置好基座螺栓預留孔洞、接地裝置，同時應用刮杠將砼面刮平，木抹子進行兩次揉搓，最后在混凝土終凝前進行鐵抹子壓面，保證砼面平

10、整度誤差在10mm之內。基礎澆筑完畢后應進行認真養護，確保混凝土強度的增長。只有當混凝土的強度達到設計強度的80%后方可進行安裝（一般常溫在7天左右）。附基礎詳圖。3、其它工作檢查電梯的零部件是否齊全、完好無損，是否配備專用電箱。同時準備好現場已安裝的塔吊進行配合外電梯的安裝。根據廠商設計附著高度間距在結構樓層或邊梁上預留預埋鐵件，以便頂升后附墻架的安裝。第三節、基礎設計及荷載計算由于本工程塔樓高度不一，本計算以酒店、辦公樓103.5m最高塔樓為依據。一、參數信息1.1.施工升降機基本參數施工升降機型號：SC200/200； 吊籠形式：雙吊籠；架設總高度：103.5m； 標準節長度：1.508

11、m；底籠長：3.8m； 底籠寬：2.7m；標準節重：163kg； 對重重量：0kg；單個吊籠重: 1890kg； 吊籠載重：2000kg；外籠重：1480kg； 其他配件總重量：200kg；1.2.樓板參數基礎混凝土強度等級：C35； 樓板長：5.5m；樓板寬：5.5m； 樓板厚：300mm；梁寬：0.5m； 梁高：0.8m；板中底部短向配筋：12150；板邊上部短向配筋：12150；板中底部長向配筋：12150；板邊上部長向配筋：12150；梁截面底部縱筋：525；梁中箍筋配置：10200；箍筋肢數：4；1.3.荷載參數：施工荷載：2.5kN/m2；1.4.鋼管參數：鋼管類型：48×

12、;3.5； 鋼管橫距: 600mm；鋼管縱距: 600mm； 鋼管步距: 1200mm；模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度：0.1 m；二、基礎承載計算：導軌架重（共需69節標準節，標準節重163kg）：163kg×69=11247kg，施工升降機自重標準值：Pk=(1890.00×2+1480.00+0.00×2+2000.00×2+11247.00+200.00)×10/1000=207.07kN考慮動載、自重誤差及風載對基礎的影響，取系數n=2.1基礎承載力設計值：P=2.1×207.07=434.85kN三

13、、地下室頂板結構驗算驗算時不考慮地下室頂板下的鋼管的支承作用，施工升降機的全部荷載由混凝土板來承擔。根據板的邊界條件不同，選擇最不利的板進行驗算樓板長寬比：Lx/Ly=5.5/5.5=13.1、荷載計算樓板均布荷載：q=434.847/(3.8×2.7)=42.383kN/m23.2、混凝土頂板配筋驗算依據建筑施工手冊（第四版）：Mxmax=0.0234×42.383×5.5×5.52=165.003kN·mMymax=0.0234×42.383×5.5×5.52=165.003kN·mM0x=-0.06

14、77×42.383×5.5×5.52=-477.382kN·mM0y=-0.0677×42.383×5.5×5.52=-477.382kN·m混凝土的泊桑比為=1/6，修正后求出配筋。板中底部長向配筋：Mx=Mxmax+Mymax=165.003+165.003/6=192.504kN·ms=|M|/(1fcbh02)=192.50106/(1.00×16.70×5.50×103×275.002)=0.028；=1-(1-s)1/2=1-(1-20.028)0.5=

15、0.028；s=1-/2=1-0.028/2=0.986；As=|M|/(sfyh0)=192.50106/(0.986×360.00×275.00)=1972.20mm2。實際配筋：867.08 mm2 1972.203 mm2板中底部長向配筋不滿足要求。板中底部短向配筋：My=Mymax+Mxmax=165.003+165.003/6=192.504kN·ms=|M|/(1fcbh02)=192.50106/(1.00×16.70×5.50×103×275.002)=0.028；=1-(1-s)1/2=1-(1-20.0

16、28)0.5=0.028；s=1-/2=1-0.028/2=0.986；As=|M|/(sfyh0)=192.50106/(0.986×360.00×275.00)=1972.20mm2。實際配筋：867.08 mm2 1972.203 mm2板中底部短向配筋不滿足要求。板邊上部長向配筋：M0x=M0xmax+M0ymax=(-477.382)+-477.382/6=-556.945kN·ms=|M|/(1fcbh02)=556.95106/(1.00×16.70×5.50×103×275.002)=0.080；=1-(1-

17、s)1/2=1-(1-20.080)0.5=0.084；s=1-/2=1-0.084/2=0.958；As=|M|/(sfyh0)=556.95106/(0.958×360.00×275.00)=5871.37mm2。實際配筋：867.08 mm2 5871.375 mm2板邊上部長向配筋不滿足要求。板邊上部短向配筋：M0y=M0ymax+M0xmax=(-477.382)+-477.382/6=-556.945kN·ms=|M|/(1fcbh02)=556.95106/(1.00×16.70×5.50×103×275.00

18、2)=0.080；=1-(1-s)1/2=1-(1-20.080)0.5=0.084；s=1-/2=1-0.084/2=0.958；As=|M|/(sfyh0)=556.95106/(0.958×360.00×275.00)=5871.37mm2。實際配筋：867.08 mm2 5871.375 mm2板邊上部短向配筋不滿足要求。3.3、混凝土頂板撓度驗算板剛度：Bc=Eh3/(12(1-2)=3.15104×3003/12×(1-(1/6)2)=7.29×1010q=42.383kN/m2=0.042N/mm2L=5500mm板最大撓度：fm

19、ax=maxql4/Bc=0.002150.23355004/(7.29×1010)=6.291mmfmax/L=6.291/5500=1/874.277<1/250板配筋和撓度變形不滿足支承施工升降機荷重要求。3.4、混凝土梁配筋驗算由于施工升降機自重主要通過中央立柱傳遞給大梁，所以可以看作一個集中荷載。樓板自重傳來荷載 0.3×5.5×25=41.25kN/m梁自重 0.8×0.5×25=10kN/m靜載 41.25+10=51.25kN/m活載 2.5×5.5=13.75kN/m作用于梁上的均布荷載：q=51.25

20、5;1.2+13.75×1.4=80.75kN/m作用于梁上的集中荷載：p=434.847×1.2/2=260.908kNM=ql2/12+pl/4=80.75×5.52/12+260.908×5.5/4=562.306kN·m梁截面積：b×h=0.5×0.8=0.4m2 h0=h-25=800-25=775mms=|M|/(1fcbh02)=562.31106/(1.00×16.70×0.50×103×775.002)=0.112；=1-(1-s)1/2=1-(1-20.112)0.

21、5=0.119；s=1-/2=1-0.119/2=0.940；As=|M|/(sfyh0)=562.31106/(0.940×360.00×775.00)=2143.20mm2。實際配筋：2454.369 mm2 > 2143.198 mm2；梁截面底部縱筋滿足要求！3.5、混凝土梁抗剪驗算梁所受最大剪力：Q=p/2+ql/2=260.908/2+80.75×5.5/2=352.517kN；Asv1=(Q-0.7ftbh0)/(1.25fyvh0)×s/n=(352.517×103-0.7×1.57×500×

22、775)/(1.25×360×775)×200/4=-10.516mm2；梁配筋滿足要求！四、梁板下鋼管結構驗算：設梁板下48×3.5mm鋼管600mm×600mm(支模未拆除)支承上部施工升降機荷重，混凝土結構自重由結構自身承擔，則：施工升降機 1.2×42.383=50.859kN/m2活載 1.4×2.5=3.5kN/m2 50.859+3.5=54.359kN/m254.359×0.6×0.6=19.569kN鋼管支模架步高1.2mh/la=1200/600=2h/lb=1200/600=2經查表

23、，的取值為：1.272計算長度：L01=k×h=1.1551.2721.2=1.763m L02=h+2a=1.2+2×0.1=1.4m取：L0=1.763m=L0/i=1762.992/15.8=111由此得：=0.509N=Af=0.509489.303mm2×360N/mm2=89.66kN 19.569kN梁板下的鋼管結構滿足要求 五、基礎加固支撐驗算為保證施工升降機正常運行及樓面安全，擬采用如下加固方案：在地下室采用鋼管（48×3.5）搭設滿堂腳手架（支撐面積為6.0m×6.0m）,把地下室頂板上的荷載傳至地下室底板以滿足安全施工要求

24、。滿堂架搭設時采用立桿上加可調頂托，頂托上用木方（60×100mm）支撐頂板，立桿間距600×600mm，底部墊方木板，水平鋼管步距 1200mm，立桿四周45度角設置剪刀撐連續設置到頂，上、下水平桿距立桿端部不大于200mm。為確保施工電梯荷載能有效傳遞至地下室底板，可調頂托必須旋緊，立桿保證上下同心。地下室加固計算1、 參數信息1）. 鋼管參數： 鋼管類型：48×3.5； 2）.基礎參數基礎混凝土強度等級：C30；雙向雙層200×200，規格C12；基礎長度l：4.0 m； 基礎寬度b：4.0 m；基礎高度h：0.3 m； 2、 荷載計算導軌架重（共

25、需67節標準節，標準節重167kg）：167kg×67=11189kg，施工升降機自重標準值：Pk=(1460.00×2+1480.00+1300.00×2+2000.00×2+11189.00+200.00)×10/1000=223.89kN安全系數K=2.1荷載取值：P=2.1×223.89=470.17kN本工程地下室頂板設計規定等效靜荷載標準值最大36KN/。地下室頂板混凝土為C35，混凝土養護時間28d，根據混凝土結構設計規范(GB50010-2010)4.1.4表4.1.4-1中C30混凝土的軸心抗壓強度設計值14.3N/

26、2(即：14300KN/)。升降機滿負荷工作時， 荷載取值為470.17KN，升降機雙籠離地滿負荷工作時為最不利工況，此時升降機的標準節為主要荷載傳遞構件，標準節的受力狀況，即：470.17KN÷（0.8×0.8）=734.64 KN/，大于地下室頂板靜荷載標準值36KN/，小于混凝土軸心抗壓強度標準值14300KN/。由于施工電梯的總荷載值大于設計規定地下室頂板等效靜荷載標準值，為了減小混凝土結構的變形，采用鋼管支撐加固的方法，由支撐加固鋼管支撐承擔升降機的全部荷載，通過鋼管支撐將荷載傳至基礎梁及底板。單位平方面積承受的荷載：Pn=P/A=470.17KN/16(4m&#

27、215;4m)=29.4KN/按29.4KN/m2計算。現場根據實際情況頂撐架體的立桿縱、橫向間距均按600設置，水平桿步距為1500，根據建筑施工計算手冊第二版表817（420頁）得知每根48×3.5的鋼管立桿容許荷載N26.8kN；計算單元為(4m×4m16)共計49根立桿：每根立桿的實際承載力：N29.4kN×16÷499.6kN<N26.8kN ，滿足要求。計算支撐架的受壓應力及穩定性：1）、根據荷載29.4kN/m2，每區格面積為0.6×0.6=0.36每根立桿承受的荷載為:N=0.36×29400N/=10

28、584N2）、采用48×3.0鋼管， A=424mm23）、按強度計算，支柱的受壓應力為：=N/A=N/A=10584/424= 24.97N/mm24）、立桿受壓穩定性：=N/Af長細比   =L/i鋼管回轉半徑i=(d2+d12)/4=(482+422)/4=15.9mm=1500/15.994.3查建筑施工計算手冊第二版附錄二附表2-67得軸心受壓桿的穩定系數=0.684，則 290.016=N/A =10584/0.684×424=36.5N/mm2215N/mm2 滿足要求。3、基礎驗算1）、承臺底面積驗算軸心受壓

29、基礎基底面積應滿足S=4×4=16m2(Pk+Gk)/fc=(223.89+120)/(16.7×103)=0.021m2。基礎底面積滿足要求。2）、承臺抗沖切驗算由于導軌架直接與基礎相連，故只考慮導軌架對基礎的沖切作用。計算簡圖如下： F1 0.7hpftamho am = (at+ab)/2 F1 = pj×Al式中 Pj=P/S=470.169/16=29.386kN/m2； hp -受沖切承載力截面高度影響系數，hp=1； h0 -基礎沖切破壞錐體的有效高度，h0=300-35=265mm； Al -沖切驗算時取用的部分基底面積，Al=4×1.2

30、5=5m2； am -沖切破壞錐體最不利一側計算長度； at -沖切破壞錐體最不利一側斜截面的上邊長，取導軌架寬a； ab -沖切破壞錐體最不利一側斜截面在基礎底面積范圍內的下邊長； ab=a+2h0=0.6+2×0.265=1.13m am=(at+ab)/2=(0.6+1.13)/2=0.865m FlPj×Al=29.386×5=146.928kN0.7hpftamh0=0.7×1×1.57×865×265/1000=251.918kN146.928kN。基礎抗沖切滿足要求。3）、承臺底部彎矩計算屬于軸心受壓，在承臺底

31、部兩個方向的彎矩： M1 = (a12/12)(2l+a')(pmax+p-2G/A)+(pmax-p)l M2 = (1/48)(l-a')2(2b+b')(pmax+pmin-2G/A)式中 M1,M2 -任意截面1-1、2-2處相應于荷載效應基本組合時的彎矩設計值； a1 -任意截面1-1至基底邊緣最大反力處的距離，a1=1.55m； l,b -基礎底面的長和寬； pmax,pmin -相應于荷載效應基本組合時的基礎底面邊緣最大和最小地基反力設計值，pmax=pmin=(470.169+144)/16=38.386kN/m2； p -相應于荷載效應基本組合時在任意

32、截面1-1處基礎底面地基反力設計值，p=pmax=38.386kN/m2； G -考慮荷載分項系數的基礎自重，當組合值由永久荷載控制時，G=1.35Gk ，Gk為基礎標準自重，G=1.35×120=162kN； M1=1.552/12×(2×4+0.9)×(38.386+38.386-2×162/16)+(38.386-38.386)×4=100.712kN·m; M2=(4-0.9)2/48×(2×4+0.6)×(38.386+38.386-2×162/16)=97.318kN

33、83;m;4）、承臺底部配筋計算 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中 1 -當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內插法，1=1；1-1截面：s=|M|/(1fcbh02)=100.71×106/(1.00×16.70×4.00×103×265.002)=0.021； =1-(1-s)1/2=1-(1-2×0.021)0.5=0.022； s=1-/2=1-0.022/2=0.989； As=|M|/(

34、sfyh0)=100.71×106/(0.989×360.00×265.00)=1067.27mm2。2-2截面：s=|M|/(1fcbh02)=97.32×106/(1.00×16.70×4.00×103×265.002)=0.021； =1-(1-s)1/2=1-(1-2×0.021)0.5=0.021； s=1-/2=1-0.021/2=0.990； As=|M|/(sfyh0)=97.32×106/(0.990×360.00×265.00)=1030.91mm2。截面

35、1-1配筋：As1=1649.336 mm2 > 1067.268 mm2截面2-2配筋：As2=1649.336 mm2 > 1030.907 mm2基礎配筋滿足要求！通過上述驗算，腳手架加固及澆筑基礎滿足安全使用要求。六、基礎加固技術要求1、人貨電梯位置加固支撐用扣件式鋼管腳手滿堂搭設，隨著樓層加高，人貨電梯荷載加大，基礎下的地下室頂板從負一層開始回頂直至地下室底板基礎（詳圖5）。基礎加固圖52本工程地下室底板厚為500mm，底板面筋為16150雙向；面筋為14150雙向。3、腳手架鋼管外徑48mm、壁厚3.5mm，支撐高度5000/4800mm，立桿縱橫向間距600mm，離地

36、200mm設一道掃地桿，以上按步距1200mm設橫桿。4、立好主柱后,用鋼管將同一平面內的柱腳連接牢固(設掃地桿);掃地桿應采用直角扣件固定在距地200mm處的立桿上。5、立柱兩根相鄰立桿的接頭不得設置在同步內,上下錯開。 6、各種連接扣件必須扣接牢固,防止桿件打滑。7、鋼管從基礎底板面至地下室頂板下，必須頂緊或采用調節支座。8、鋼管搭設時須四面設置剪刀撐。第四節、電梯附墻安裝及作用于建筑物上力F的計算根據人貨電梯安裝說明書要求，附墻架最大間距為9m，附墻架作用于建筑物上的最大力FF=（L×60）/（B×2.05）L-附墻座到導軌架中心的距離，B-附墻座的中心距離，附墻架采用V附墻架，取L1500mm 取B=540mmF=（1500×60）/（540×2.05）=81.3 KN根據人貨電梯說明書要求，承受81.3KN力采用強度等級為4.88.8的M24螺栓。第六章、質量保證管理及技術措施8.1供電電源距外用電梯的電源箱應在30m以內，從供電電源引出的電纜線的規格不得小于單籠規格（3×