1、大面積基坑開挖樁基穩定與降水方案的選擇摘要：在軟土地基上進行樁基、基礎工程施工時，因為土方的開挖引起樁位偏移的情況，在不少工程上出現過，*工程主廠房采用摩擦型鋼樁承載，基坑采用機械大面積開挖方案。在地質情況復雜的軟土地基開挖施工中降水方案的選擇、降水效果的好壞以及摩擦型鋼樁的穩定都對工程的正常施工有著至關重要的影響，也是該工程基礎施工的一個難點。該工程通過選擇合理的降水方案，并采取防土壤液化、降水等切實可行的防止樁位偏移的措施，成功地解決了這一問題，取得了較好的效果。關鍵詞：基坑開挖 樁基穩定 措施 降水方案 選擇 效果一、 前言在軟土地基上進行樁基、基礎工程施工時，因為土方的開挖引起樁位偏移

2、的情況，在不少工程上出現過，給工程造成巨大的經濟損失，也給施工帶來了較大的影響，貽誤工期，增加造價，影響質量。*工程地質情況復雜, 主廠房采用摩擦型鋼樁承載，為防止因為土方的開挖引起樁位偏移的情況出現，施工單位及設計院在總結以往經驗的基礎上，根據工程特點，在設計、施工上先期考慮了預防鋼樁偏移的措施，并付諸實施，取得了成功。二、 工程概況*電廠位于長江北岸灘地上，規劃容量為2400MW ，一期工程建設2臺600MW 機組。該工程通過國際招標的方式進行設備的采購，鍋爐島由美國巴威公司中標，汽機島由美國西屋公司中標，儀控島由德國西門子公司中標。主廠房零米以上由美國S L 公司設計，零米以下由華東電力

3、設計院設計。主廠房由北向南依次為：汽機房、除氧間、煤倉間、鍋爐房，兩爐間為集中控制樓。汽機房長191.2米，主廠房基坑總面積為22000平方米。汽機房、除氧間、集中控制樓為獨立基礎，鍋爐房為整板基礎。主廠房采用60米長“H ”型鋼樁，輔助廠房為砼預制方樁或水泥攪拌樁，地基全部打振沖碎石柱進打抗液化處理。工程從95年12月28日開始挖土，96年7月主廠房基礎施工完。主廠房鋼樁共1064根，全部由外國進口，斷面如圖： 三、工程水文、地質條件1、地質條件 *廠區地形平坦，地質為第四紀長江沖積物，地形復雜；局部夾淤泥質粘性土，20米以上多為飽和松散的砂性土，在地震烈度為7度的情況下可為液化土，液化程度

4、達中等嚴重程度。主廠房區域自上而下土層依次為：粉土粉砂淤泥質粉質粘土粉砂細砂粉質粘土細砂粉砂砂卵石。2、水文地質條件土壤各層含水豐富，由于近臨長江，且場地自然標高低于長江年平均水位，地下水受長江水位影響較大，補給充足，枯水期地下水距自然地面l 米，土壤各層滲透能力相差較大，列表如下： 四、樁位偏移的主要影響因素 鑒于*工程地質情況復雜，多為飽和松散的砂性土，在地震和外力作用的情況下，容易液化，也容易引起樁位的偏移。這在以往的不少工程上出現過，有過沉痛地教訓，如吳涇電廠曾經因為土方的開挖引起A 排樁偏移達一米以上，給工程造成巨大的經濟損失。*工程主廠房采用摩擦型鋼樁承載，地質條件與吳涇電廠極其相

5、似，為此，該工程開工前，從設計單位到施工單位都對如何防止樁位的偏移極其重視，他們在總結以往經驗的基礎上，根據工程特點，首先從設計、施工等諸多因素上分析考慮鋼樁偏移的原因，并對癥下藥，找到切實可行的方案付諸實施，取得了成功。產生影響樁位偏移的因素很多，經研究分析認為，可能影響*樁位偏移的主要因素如下：l 、液化指數較高據地質報告，主廠房區域液化指數值為：7.920.0，平均值為14.7，最淺液化點為：1.3m ，最深為19.3m ，液化程度為中等嚴重，上部無有效的覆蓋層。因此，在快速密集沉樁時，土體結構受孔隙水壓力和擠土作用，以及打樁所引起的振動等不利因素的影響，極易受振動而導致強度下降，出現樁

6、體上浮和側移。2、超孔隙水壓力的影響土體內部因打樁所引起的超孔隙水壓如未消散完畢，振動后的土體回結程度底。在基坑開挖后，因一側卸載使原土體內不平衡的力系受到更大破壞，而引起打樁隨土體向基坑方向側移。3、土方開挖方案的影響由于土方開挖邊坡設計不當，或邊坡頂活荷載的增加，引起邊坡失穩而帶動土體移動，從而造成樁體的偏移。4、降水效果不佳因基坑開挖時，降水深度不夠或井點失效造成降水效果不佳，從而引起邊坡和坑底的3l 土層在動水壓力差作用下發生流砂，使土體可能發生大面積流動，帶動鋼樁一起產生偏移。五、控制樁位偏移的主要措施針對影響樁位偏移的不利因素，*工程從設計到施工各方經多次研究討論，決定主要考慮通過

7、以下幾方面采取措施來避免產生鋼樁偏移。一方面通過增強土體本身的強度，提高抗滑移系數，其主要措施是施打碎石樁以增加土體強度及采用人工降水來加強土體表面的固結；另一方面通過合理施工組織，合理安排基坑開挖層次，盡量減少土體壓力，消除施工荷載對鋼樁產生的側壓力，并加強觀測。1、施打碎石樁增加土體強度因廠區范圍內20m 深以上土體液化程度可達中等嚴重程度，是樁位的位移主要因素。華東電力設計院結合以往類似工程的經驗，在現場多處試樁的基礎上，確定在主廠房區域先打600振沖碎石樁，形成復合地基，待上層土壤固結后再施打鋼樁。由于碎石樁具有透水性好的特點，這樣做一方面可以加快上層土壤的固結，另一方面在后續快速密集

8、沉鋼樁時，使施打鋼樁所擠壓出的大量土壤孔隙水能有效并快速地從碎石樁中排出，從而提高土壤的承載力，達到穩定樁位的作用。主廠房區域采用的砂石樁深12m ，間距1.7m 。經施打后土的物理力學性質指標統計如下：施工前后地基土物理力學性質指標統計表 由以上可以看出，經干振碎石樁地基處理后，樁間土的密度和內磨擦角明顯提高，復合地基強度明顯提高，大大提高了土體的抗滑能力。經砂石樁處理，平均液化指數減少到0.40以下，大大改善了土體的抗液化性能，12m 以上基本消除液化的可能性，形成了較厚的固結土覆蓋層。2、采用人工降水，增加土壤抗剪強度由于*工程地質情況復雜，多為飽和松散的砂性土，土壤含水率高。為確保土方

9、的正常開挖、基礎的正常施工及樁基穩定，施工單位結合以往類似地質情況工程降水工程施工的經驗，并且在現場試驗的基礎上，確定在主廠房區域布臵管井，在挖土前二個半月開始抽水，這樣保證在施工期問，水位一直保持在坑底標高以下。通過管井降水，一方面，加快超孔隙水壓力的消散；另一方面，通過降水可加快土體固結，將基坑周圍的地下水面降至開挖高程以下，消除了地下水滲透的影響，增加了土體的抗剪強度，進而增加邊坡及坑底的穩定性，從而保證樁基穩定及土方的正常開挖、基礎的正常施工。3、合理確定土方開挖方案，減少土體落差對樁基的影響 *主廠房平均挖深3.5米，為保證基礎大面積同時施工，施工單位確定土方的開挖采用機械大面積開挖

10、方案。這樣一來必將因為主廠房基坑開挖形成土體落差，從而對樁基產生擾動，并且挖掘機施工時也可能撞到鋼樁，為把這一影響減少到最小，施工單位在設計院的配合下確定了合理的主廠房基坑開挖邊坡及開挖次序，并且明確提出不得在基坑四周堆放開挖出的土方和施工用的大堆建筑材料，以盡量減少邊坡堆載對基坑鋼樁的側壓力影響，從而保證樁基的穩定。4、合理確定開挖時間由于*工程地質情況復雜，多為飽和松散的砂性土，土壤含水率高，在快速密集沉樁時，土體結構受孔隙水壓力和擠土作用，以及打樁所引起的振動等不利因素的影響，極易受振動而導致強度下降，出現樁體上浮和側移。為隨時掌握土壤孔隙水壓力變化的情況，施工單位在主廠房區域設臵8只超

11、孔隙水壓力計進行測量孔隙水壓力，壓力計采用振弦式水壓力計。根據實測資料表明，超孔隙水壓力在打樁后70天全部消散。*工程主廠房由于打鋼樁的時間較土方開挖的時間要早兩個多月，因此在主廠房在95.12.28挖土時，經現場實測，土壤孔隙水壓力己全部消散，避免了超孔隙水壓力的內在影響。5、加強觀測雖然設計及施工單位對如何防止樁位的偏移做了大量的預防工作，但為防止不可預見的原因造成樁位的偏移。為慎重考慮，也為了掌握第一手資料，施工單位在本工程土方開挖期間，沿周邊每組鋼樁都設臵觀測點，派專人天天進行觀測，掌握情況，以便隨時采取對策。以下對施工單位所采取的一些主要措施闡述如下：六、降水方案的選擇及實施*工程主

12、廠房基坑因緊鄰長江，地質地層情況復雜，在土方開挖過程中，既要保證鋼樁的穩定，又要保證大面積基礎的同時施工，根據具體情況選用合適的降水型式非常必要，本工程施工單位經過現場試驗，大膽采用管井為主，射流泵輕型井點為輔的降水方案，為基礎施工創造了良好的條件，并節省了施工費用。（一）、降水方案選擇因主廠房基坑緊鄰長江，地質地層情況復雜，不同降水方案的降水效果也有巨大的差異，為了解地基經抗液化處理和承重樁施打后幾種降水方案的實際效果，施工單位在主廠房區域分別進行了管井降水、真空泵輕型井點、射流泵輕型井點降水的試驗，然后通過綜合比較來選擇降水型式。1、試驗情況由于主廠房基礎主要坐落在2-2號土層中，而3-1

13、號土層較厚，為淤泥質粉質粘土，滲透系數較小，降水過程中3-1號土層滲水情況對降水的效果影響很大，為判別經復合處理后3-1號土層滲水情況，在實際試驗過程中，管井分別作了8m 和12m 兩種深井抽水試驗。8m 深井打到了3-1號土層上表面處；12m 深井打入3-1號土層4m ，目的是判別經復合處理后3-1號土層滲水情況。輕型井點在施打時，先在地面挖1.2m 深溝槽，然后打入4.8m 長的井點管，共打20根，使井點管的濾水頭進入2-3號土層，然后分別接真空泵和射流泵，目的是比較此二種降水型式的抽水效果。試驗結果列表如下： 2、試驗結論1）3-1號土層對滲水量無影響，可以看成相對不透水層。 2）射流泵

14、輕型井點抽水量最大，為最理想的降水方式。 3、方案確定因主廠房基礎座落在2-2號土層上，考慮到土體需預先降水固結防止鋼樁偏移，并且樁在穩定期間不許挖土。因此主廠房基坑降水方案在考慮方便主廠房基礎大面積施工情況下，主要采用8m 深管井降水方式，局部深基坑及降水效果較差的區域增加射流泵輕型井點降水方案。 （二）、管井施工方法1、主廠房基坑管井降水設計主廠房基坑采用機械大開挖方式，按井群降水法計算；計算過程如下：管井濾管8米，300陶粒管，進水部分主要位于2-3號，3-1號土層，K 取6.0×E-4cm/s（0.1584m/d）, 此井按無壓非完全井計算。水位降低值s ，根據工程需要，需將

15、水位降低至-3.90m ，水位降低值s=3.2m。抽水影響半徑RR=1.95S×3.2×管井過濾器部分每米井的單位進水量q q=2r K/15=2×3.14×0.15×=1.54×E-4m 3/s(0.55m3/h=13.3m3/d因#1、#2機對稱布臵，故取#1機作為計算單元。 分區、區分別計算涌水量，布臵管井。 區管井計算： 根據平面計算假想半徑:X=A/=(43.2×104+63.5×30.6 /=45m 引用半徑R 0=R+X=45+12=57m 計算涌水量：(2H-sS (2×7-3.2 

16、15;3.2×0.5184LgR 0-lgX Lg57-lg45=238m3/d=2.75×E-3m 3/s 濾管長度:L=Q/q=2.75×E-3/1.54×E-4=18m考慮到地質情況復雜，而且要加速土壤的固結，考慮在整個#1機廠區布臵8m 的深井13口，濾管長度遠遠大于實際計算量18m ，滿足要求。經試排#1區管井，距#1區重心分別為：X 6=40m,X7=35m,X8=45m,X9=50m,X10=35m,X11=50m,X12=40m,X13=45m,X14=55m,X15=40m,X16=45m,X17=46m,X18=65m。 lg(X6X

17、 7X 18=21.47 #1區群井生產量:（2H-S ）SQ ×0.5184LgR 0-1/nlg(X6X 7X 18(2×7-3.2 ×3.2× =234m3/d=2.71E-3m3/SLg57-1/13×21.472.75E-3m 3/S(Q滿足要求。經同樣方法計算#2區的管井也為13只。 這樣，設計管井共26口，為觀察水位下降的變化情況，在廠區另布臵4口觀察井。每口井設一個潛水泵，QS 6型，流量為6立方米/小時，揚程18.5米，最大外徑為205mrn 。實際施工過程中，由于深井降水一直受打樁的影響，難以正常進行，到打樁結束后才恢復正常

18、，因此地下水位的下降速度比預計的要慢，平均每天只有3公分。為加速土壤的固結，保證在主廠房土方開挖前土壤的空隙水壓力消除，施工單位又采取了加速降水的措施，在原30口井的基礎上，又增打了10口深井，從而，加速了水位的下降速度，保證了主廠房如期開挖。2、管井施工施工程序：井位放線鉆機就位鉆孔一清孔吊放井管一一回填過濾層洗井試抽正常工作1）鉆孔采用XY 4回轉鉆機；孔徑600mm ，采用泥漿護壁工藝，控制泥漿濃度在8.10KN 立方2）將孔中的泥漿用清水換出，井底填砂礫30cm 厚 3）井管為預制鋼筋砼濾管，內徑為300mm ，外徑為360mm ，長度4m 。濾管密繞纏絲，包80濾網2層，再密繞纏絲。

19、上下管采用焊接連接，下放時使管子居中。4）濾料采用六合產綠豆砂，人工從井四周均勻投放，距管頂0.5m 用粘土回填密實。5）用污水泵洗井至清水，然后將0.75KW 潛水泵放入抽水。（三）、射流泵輕型井點施工l、射流泵和井管數量根據工程具體計算確定，從現場施工情況來看，一般5m 深坑布臵一級井點，間距：1根m ，每30根井點設1臺射流泵，可將地下水降至要求以下。 2、施工1）按附圖 1制作射流泵，壓力泵采用 Q365185.5潛水泵。2）井點管采用中48鋼管制作，長4.8m ，濾水段長1m ，施工時用高壓水槍沖孔，沖孔深度比濾管底深0.5m ，將井點管大面積基坑開挖樁基穩定與降水方案的選擇 放在孔

20、洞中間，及時用潔凈的粗砂灌實，上口 0.5m 用粘土封 堵。 七、 土方開挖方案的設計與施工 為保證鋼樁的穩定，減少土方開挖層差對鋼樁的影響，施 工單位對土方的開挖方案作了針對性的措施： 1. 主廠房采用機械大開挖的方案，為防止挖掘機誤碰鋼 樁，也為了防止基坑底部原土層的擾動，施工時預留 50 公分土 用人工挖運，從而最大限度減少人為因素的影響。 2. 主廠房的挖土時間嚴格根據華東電力設計院土壤固結 試驗報告確定，當土壤固結達到設計要求時，才進行土方的開 挖。 3. 主廠房的挖土采用縱向流水分段分層的開挖的方法， 用 3 臺挖土機同時從鍋爐房、除氧煤倉間、汽機房三個部位由 #1 軸向#20 軸

21、線方向連續挖土作業，分層挖土的厚度控制在 1 米以內。 4. 為了減少土體層差對鋼樁的影響，經計算并征得設計 方認可，確定所有的開挖邊坡設計為 1：3，這一標準遠遠高于 規程規范的要求。從而確保土體層差對鋼樁的影響降到最小的 程度。 - 16 - 大面積基坑開挖樁基穩定與降水方案的選擇 5. 主廠房周圍 50 米范圍不允許堆載土方或建筑材料， 所有開挖出的土方運至臨時棄土區二期煤場及升壓站區 域。 6. 為防止地表水或雨水對邊坡的侵蝕，造成土體滑坡， 從而影響到鋼樁，在主廠房周邊沿邊坡開挖 50 公分深的排水明 溝，排水明溝采用磚砌勾縫形式，在四周設 8 只集水井，將地 表水或雨水排出。 八、 方案實施的效果 *一期主廠房樁基工程 95.3.28 開工，95.8#1、#2 機組 碎石樁及#1 機組 H 鋼樁全部打完。2 機 H 鋼樁十一月份施打 完。 主廠房區管井 9 月份施打完，10 月中旬開始抽水，固結地 基。 95.12.28 主廠房基坑開始機械挖土，人工修坡，#1 機組基 坑 96 年元月土方開挖結束，96 年 6 月零米以下基礎施工完， 開始回填土。#2 機組零米以下基礎 9 月份施工結束。 由于所有參戰單位的共同努力，在施工前對軟土地基情況 下鋼樁的穩定加以重視，從各個方面制定并采取切實可行的措 施，使施工得以順利地完成。整個施工期間，主廠房區