1、精品文檔11.1f2400萬8143m24 14313.5m>10m計算題已知某小型污水處理站設計流量Q=400n3/h ,懸浮固體濃度 SS=250mg/L設沉淀效率為 55%。根據實驗性能曲線查得U0=2.8m/h,污泥的含水率為98%,試為處理站設計豎流式初沉池。設計參數：污水在中心管內的流速 V0=30mm/s=0.03m/s表面水力負荷q=U0=2.8m3/(m2 h)(1)估算豎流沉淀池直徑，確定池數。9歡在下載設計沉淀池數為四只，池型為圓形，估算單池的直徑約為7m,符合要求單池流量 Q=Q/4=100m3/h(2)中心管的截面積和直徑f1Q 100/3600Vo0.030.

2、93m2 (vo 取 0.03m/s)do4f14 0.93v-1.08m 1.1m(3)喇叭 口直徑 d1=1.35d=1.35 X 1.1=1.5m反射板直徑=1.3 d 1=2.0m(5)中心管喇叭口到反射板之間的間隙高度h3.h3Vi d1100/36000.02 3.14 1.50.290.3m (取V1=0.02m/s).(6)沉淀區面積235.7m2,Q 100 f1q 2.8(7)沉淀池直徑D ff)4(35.7-0.93) 6.8m 7m(8)沉淀區的深度：h2=vt =2.8 X 1.3=3.64 =3.7m(設沉淀時間為1.3h)Uh2=7/3.7=1.89<3 符

3、合要求(9)污泥斗的高度和體積取下部截圓錐底直徑為0.4m,貯泥斗傾角為55。，則h5 = (7/2-0.4/2)tg55=4.7mV=(R+Rr+rz)由5/3=(3.52+3.5 X 0.2+0.22) xX 4.7/3=64m2(10)沉淀池的總高度HH=h1+h2+h3+h4+h5=0.3+3.7+0.3+0.3+4.7=9.3m(11)污泥區的容積排泥周期按2d設計，則污泥區容積Vw24Q c T 24 100 0.25 0.55 2 33m,1000 (100 Po)1000 1 (1 0.98)在工程設計中還包括進水槽、出水槽、出水堰、排泥管等設計內容。1.2某城市污水處理廠，設

4、計處理流量為30000mi/d ,時變化系數為1.5,經沉淀后的BOD為200mg/L,總氮為30mg/L,總磷為3mg/L,擬采用活性污泥法進行處理，希望處理后的出水BOD為20mg/L。試計算與設計該活性污泥法處理系統1.工藝流程的選擇計算處理效率E： e 200 20 100% = 90%200根據提供的條件，采用傳統推流式活性污泥法，曝氣池采用推流廊道式，運行時考慮階段曝氣法和生 物吸附再生法運行的可能性，其流程如下：原廢水2.曝氣池的計算與設計(1)污泥負荷的確定根據實驗或經驗以及所要求的處理效果，本曝氣池采用的污泥負荷率(M)為：0.27kgBOD5/kgMLSS d。(一般為 0

5、.20.4kgBODJkgMLSS d)(2)污泥濃度的確定根據N值，SVI值在80150之間，設計取SVI=130,污泥回流比為35% ,經計算曝氣池污泥的污泥濃度 X為：一 »、一 一 ,、106106回流污泥濃度Xw 7700mg/LSVI 130曝氣池污泥 濃度 XR Xw 0.357700=2000mg/L(1 R) (1 0.35)(3)曝氣池容積的確定根據計算，曝氣池有效容積V為：Q (So Se)30000 (200 20)3V ( 2) 10000m3X Ns 2000 0.27(4)曝氣池停留時間的校核：曝氣池停留時間T V 24 10000 24=8小時Q 30

6、000(5)曝氣池主要尺寸的確定：1)曝氣池的面積：設計 2座曝氣池(n=2),每座曝氣池的有效水深(H)取4.0m,則每座曝氣池的面積 (A)為：Vn H1100002 4_21250m2)曝氣池的寬度：設計曝氣池的寬度B為6ml校合寬深比B/H= 6/4=1.5 ,在12之間，符合要求3)曝氣池的長度：L=A/B=1250/6=208m,設計取210m 校核長寬比L/B=210/6=35>10 ,符合要求。4)曝氣池的總高度：設計取超高(保護高度H)為0.8m,則曝氣池的總高度 H= H+H = 4.8m5)曝氣池的平面形式：設計曝氣池為3廊道形式，則每廊道長 L尸L/3=210/3

7、=70m。則曝氣池的平面尺寸為：曝氣池長L1=70m；曝氣池寬 B = B>< 3=6X 3= 18m6)曝氣池的進水方式：為使曝氣池的能夠按多種方式運行，將曝氣池的進水與污泥回流安排在每一廊道的首端以及廊道的中間部分。若從曝氣池的第一廊道首端進水并回流污泥，則為傳統推流方式運行；若 從曝氣池的第一廊道的首端回流污泥，從第三廊道的中間進水，則為生物吸附再生方式運行；若從曝氣池 的第一廊道回流污泥，而沿每一廊道的池長多點進水，則為階段曝氣方式(逐步曝氣)運行。3 .曝氣系統的計算與設計采用直徑為300mme勺圓盤式微孔曝氣釋放器，安裝在距離曝氣池的池底200mmb。根據第四節的計算，

8、鼓風機的供氣量為107.4m3/min ,設計取110m3/min。根據計算，鼓風機房至最不利點的空氣管道壓力損失為1.735kPa,則取微孔曝氣盤及其配管的空氣壓力損失為4.9kPa o則總壓力損失為 1.735+4.9=6.635kPa 。取釋放器出口剩余壓力 3kPa。鼓風機所需壓力為 p = (4.0-0.2) X 9.8 +6.635+3=46.9kPa。 33設計米用風重為40m/min ,風壓為49kPa的羅次鼓風機4臺，3用1備，吊開3臺，風重120m/min , 高峰時4臺全開，風量160m3/min ,低負荷時可開 2臺，風量80m7min。4 .二沉池的計算與設計二沉池采

9、用幅流式沉淀池，用表面負荷法計算，設計取表面負荷q=1.0m3/m2 h(一般為0.751.5)。(1)表面積：廢水最大時流量：Qax= 1.5 X Q24 = 1.5 X 30000/24=1875m3/h沉淀池表面積 A= Qx/ q=1875/1.0=1875m設計選擇4座沉淀池(n=4),則每座二沉池的表面積 A為：A = A/n=1875/4=468.75m 2:二沉池直徑：Di尸4p 24.4m每座二沉池的直徑設計取 D = 25m(3)有效水深：設計取分離澄清時間t為2小時(1.52.5h ),則有效水深H為：H = Qax X t / A=1875 X 2/1875=2m。選用

10、直徑為25米的刮泥設備，取超高 300mm緩沖區高度300mm根據刮泥設備的要求設計二沉池池 底及泥斗部分。5 .剩余污泥量的計算每日污泥的增長量(剩余污泥量)為： X a Q(S0 Se) b V X根據實驗或手冊，取 a值為0.6 , b值為0.075 ,則剩余污泥量為：X 0.6 30000 (200 20) 0.075 10000 2000 1740000g/d 1.74t/d每天排放含水率為 99.2%的剩余污泥量為：217.5噸。6 .回流污泥系統的計算與設計采用污泥回流比35%,最大回流比為70%,按最大回流比計算：污泥回流量 Q=RX Qr 0.70 X 30000/24=87

11、5m3/h采用螺旋泵進行污泥提升，其提升高度按實際高程布置來確定，本設計定為 2.5m,根據污泥回流量， 選用外徑為700mm提升量為300m3/h的螺旋泵4臺，3用1備。7 .營養物的平衡計算(1) BOD= 30000 X (0.2-0.02)=5400kg/d;(2)氮(N)每日從廢水中可獲得的總氮量為：N=0.03 X30000= 900kg/d每日污泥所需要的氮量為：BODN = 100:5;則N= 270kg/d每日隨出水排除的 N量為：900-270 = 630kg/d ,相當于21mg/L(3)磷(P)每日從廢水中可獲得的總磷量為：P1= 0.003 X 30000 = 90k

12、g/d每日污泥所需要的磷量為：BODP = 100:1 ;則P= 54kg/d每日隨出水排除的 P量為：90-54 = 36kg/d ,相當于1.2mg/L廢水中N和P營養源能夠滿足微生物生長繁殖需求，無需向廢水中補充氮源和磷源，但出水中氮和磷 的濃度不能滿足廢水一級排放標準的要求。8 .3 處理污水量為21600ml/d ,經沉淀后的BOD為250mg/L,希望處理后的出水 BOD為20mg/L。要求確定曝氣池的體積、排泥量和空氣量。經研究，還確立下列條件：(1)污水溫度為20 C;(2)曝氣池中混合液揮發性懸浮固體( MLVSS同混合液懸浮固體(MLSS之比為0.8;(3)回流污泥SS濃度

13、為10000mg/L;(4)曝氣池中 MLSSJ 3500mg/L;(5)設計的Q為10d;(6)出水中含有22mg/L生物固體，其中65%是可生化的；(7)污水中含有足夠的生化反應所需的氧、磷和其他微量元素；(8)污水流量的總變化系數為 2.51.估計出水中溶解性BOD的濃度出水中總的80口=出水中溶解性的 BOD+出水中懸?？固體的 BOD確定出水中懸浮固體的 BOD:(1)懸浮固體中可生化的部分為 0.65 X22mg/L=14.2mg/L(2) 可生化懸浮固體的最終 BOD=0.65 X 22X 1.42mg/L=20.3mg/L(3) 可生化懸浮固體的 BOD聯算為BOD5= 0.6

14、8 X 20.3=13.8mg/L(4)確定經曝氣池處理后的出水溶解性BOD,即Se20mg/L=S+13.8mg/L ,則 S = 6.2mg/L計算處理效率E： E 250 20 92%250若沉淀池能去除全部懸浮固體，則處理效率可達：E 250 6.2 97 5%2502 .計算曝氣池的體積已知： C 10d, Q 21600m3/d, YKd 0.06d 1(查表選定)0.5mg/mg(查表選定),Se6.2mg/L , X 3500mg/L ,cQY (So Se) 10 21600 0.5 250 6.233m 4702mX(1 Kd C)3500 1 0.06 10)3 .計算每

15、天排除的剩余活性污泥量選Y0.5計算 Yobs : Yobs 1 Kd C 1 0.06 100.3125計算排除的以揮發性懸浮固體計的污泥量:Xv Yobs Q(So Se) 0.3125 21600(2503 一一一一4 .2) 10 kg/d1645.7kg/d 5計算排除的以SS計的污泥量：X(SS) 1645.7 5 kg/d42057.1kg/d4 .計算回流污泥比R曝氣池中VSS濃度=3500mg/L,回流污泥VSS 濃度=8000mg/L3500(QQr)8000Qr,得 RQr0.78 Q5 .計算曝氣池的水力停留時間：t4702 . d 216000.217d 5.2h6.

16、計算曝氣池所需的空氣量(1)曝氣池所需的氧量計算1)生化反應中含碳有機物全部生化所需的氧量:Q(S Se) 21600(250BOD l6.2) 100.680.683- kg/d 7744kg/d(2)1)2)實際所需的空氣量為:3)設計所需的空氣量為:5407m3/d1.201 0.23219406 m3/d19406 3m /d 242.58m /d 168m /min 0.081.3 168m3/min 218 m3/min2)生化反應所需氧量所需氧量=(7744-1.42 X 1645.7)kg/d =5407.1kg/d 根據所需的氧量計算相應的空氣量23.2%,則所需的理論空氣量

17、為:若空氣密度為1.201kg/m 3,空氣中含有的氧量為1.4某小區生活污水處理廠設計處理流量為2500m/d ,廢水的平均BOD為150mg/L, CO泌300mg/L ,擬采用生物接觸氧化進行處理，希望處理后的出水BOD為20mg/Lo試計算與設計該生物接觸氧化法處理系統1 .設計參數有機填料容積負荷 N=2.0kgBOD5/m3d,采用組合填料，每片填料直徑150mm填料層高度2.5m,填料片連接成串，每串填料左右間隔160mm串中每片填料上下間隔 80mm采用微孔曝氣，氣水比 20:12 .生物接觸氧化池有效容積/ Q( S0 se)2500 (0.15 0.02)3V162.5ml

18、Nv2.03 .生物接觸氧化池總面積竺竺65m,2.54 .確定生物接觸氧化池的個數及每池的面積根據現場條件，擬采用一池三格，以推流形式運行。每一格的面積為:A 6522A 22m25mn 3實際設計每一個池采用：BX l=4.0 x 6.0 (m)5 .校核反應接觸時間1.5h合理4.0 6.0 2.5 3 1.73h2500/246 .確定生物接觸氧化池的總高度H。H Hi H2 H3 2.5 0.5 0.5 1.0 4.5m7 .確定空氣量空氣量。=20X Q= 20 X 2500/24/60=35m 3/min.選擇風機二臺(一用一備),風壓5mHQ風量40m/min 曝氣系統的設計計

19、算同活性污泥法。1.5江南某城鎮擬新建污水處理廠一座，已知近期規劃人口50000人，生活污水量綜合排放定額為180L/(人d),污水水質為：COD 450mg/L BOQ 185mg/L SS: 250mg/L TKN 30mg/LTP: 5.0mg/L要求對該鎮污水進行除磷脫氮處理，采用A2/O工藝且出水水質指標要求達到下列標準：COD<70mg/L BOD<20 mg/L SS<20 mg/L NH-N<10 mg/L TP <1.0 mg/L1 .設計水量計算平均日設計水量：qv=180 X 50000 X (l+10%)/1000=9900m 3/d式中，

20、10%為污水管網的地下水滲入系數，設計取平均日污水量 10000m, 一級處理構筑物設計流量參照總變化系數kz(kz=1.59),以提升泵房的提升泵最大組合出水量為設計流量，生化處理構筑物取最大日10h平均流量，本題取最大日10h變化系數為1.3。2 . 一級處理構筑物計算(略)3 .二級生化處理構筑物設計設計兩組平行系統，計算各池容積。3.1 進入生化處理構筑物水質指標確定設污水經過一級處理后，進入生化處理構筑物各水質指標濃度為：125mg/LTKN 28.5mg/LTPBOD污泥負荷 NS=0.15kgBOD5/kgMLVSSd污泥產率系數y=0.6kgVSS/kgBOD5 d剩余污泥含水

21、率99.2%COD 340mg/LBOD: 140mg/LSS:4.5mg/L3.2 設計參數確定最低平均溫度T=15C活性污泥揮發性固體含量 MLVSS/MLSS=0.720 時反硝化速率為 0.12kgNOx-N/kgMLVSS d內源呼吸速率K=0.04d-13.3 按反硝化速率和硝化菌比增長速率設計計算 a.厭氧池設計計算厭氧池通過回流二沉池的沉淀污泥，使在好氧池過度攝磷的活性污泥在厭氧他進行磷釋放，因為影響 釋磷過程的因素很多，一般應根據試驗確定厭氧池的容積，目前厭氧池的容積通常根據經驗停留時間來確 定，一般為l2h 。X 2.0=1083(m3)厭氧池平均停留時間t厭=2.0h時，

22、V厭=1.3 X(10000/24) 回流污泥濃度10000mg/L,相當于SVI=100污泥回流比取r=50%則混合液污泥濃度為:0.510000 3330(mg/L)1 0.5b.缺氧池設計計算缺氧池通過曝氣池混合液內循環，使在好氧池中經硝化反應所產生的硝酸根離子和亞硝酸根離子回流 至缺氧池進行反硝化反應。預設生化系統每天生成活性污泥( MLVSS 300kg/d ,活性污泥含氮量以10%計，則用于生成活性污泥每天去除的氮為30kg/d 進入缺氧池污水含TN=26.2mg/L,計算時取出水 TN為6mg/L,則TN去除率為：EN26.2 6 77.1%,則由EnR-得到：N 26.2r R

23、 1混合液回流比R=2.87=287%缺氧池容積 V缺為：V缺=l.3 X 10000X (26.2-6)/(0.7 X 3330 X 0.12 X 1.05 (15-20) =1197 (m3)缺氧池停留時間 t 缺為：t 缺=1197/(1.3 X 10000/24)=2.21(h)1反硝化時去除有機物量為：SdnNO3 ()2.86 (1/ 0.68) 22mg/L1 Rc.好氧池設計計算據硝化菌的最大比增長速率，max=0.47ea098(t-15) , t=15C 時 iJNmax= 0.47d -'則穩定運行下硝化菌的比增長速率:N N maxN1N1 Kn當 N='

24、;.0mg/L 時，K=1.0mg/L 時，得：閾=0.23d最小泥齡&=1/0.23=4.35d取K=1.3,安全系數由有機物去除負荷與泥齡關系n°=1/( e y)得出:Sf=2.0 ,則設泥齡：生4.35 X 1.3 X2=11.3dn0=1/(11.3 X 0.6)=0.15kgBOD 5/kgMLVSS d好氧池水力停留時間t好為：t好118 200.15 0.7 33300.28(d)=6.8(h)好氧池容積 V 好=6.7 X 1.3 X 10000/24=3629 (向&/O 系統總容積 V總=1083+1197+ 3629=5909(m3)T 總=1

25、0.9(h)3.4 按污泥負荷設計計算a.厭氧池設計計算(厭氧池設計計算同前)。b. A/O池容積計算取污泥負荷為0.15kgBODJkgMLVSSd,則A/O池總容積為：VA/o=1.3 X 10000 X (140-20)/0.15 X 0.7 X 3330=4457(m3)t e4457/(1.3 X 10000/24)=8.2(h)按照經驗數據，缺氧段與好氧段的停留時間比=1 ： 3計算，則缺氧段V缺=1114吊，t缺=2.'h 0好氧段 V好=3342泣t好=6.'h 0A2/O總容積V總及總停留時間t總為：V總=1083+4457=5540 (m3), t總=10.

26、2(h)3.5 剩余污泥量計算a.硝化菌生成污泥量：W=1.3 X 10000X (26.2-0) X 0.1/1000=34(kg/d)式中硝化菌產率系數取 0.1kgVSS/kgNH3-N db.異氧菌生成污泥量：W=1.3 X 10000X (140-20) X 0.6/1000=936(kg/d)每天產生的揮發性剩余泥量為：W= W+W2=970(kg/d)剩余污泥VSS/SS=0.7,則每天產生剩余污泥量：W=970/0.7=1386(kg/d)污泥含水率為99.2 %時，剩余污泥體積為：V剩=1386/0.8 % =173 (m3)3.6 除磷量校核本污水廠生化系統每天要求的除磷量

27、為l.3 X 10000 x(4.5-1.0)=45.5kg/d,而普通活性污泥法剩余污泥含磷約占污泥干重的1.5%,如果使用普通活性污泥法仍產生970kg/d的污泥，則由于同化合成作用而去除的磷為14.6kg/d ,遠不能達到要求，A2/O脫氮除磷系統的剩余污泥含磷量可達污泥干重的5%每天產生約970kg的污泥可除磷49kg/d左右。3.7 需氧量計算a,降解有機物需氧量：O=1.3 X 10000 X (140-20)/(0.68 X 1000)=2294(kg/d)b,硝化氨氮需氧量：O=4.57 X 1.3 X 10000 X (26.2-0)/l000=1574(kg/d)c.污泥氧

28、當量： O=1.42 X970=1377kg/dd.反硝化過程提供化合態氧當量：O=2.86 X 1.3 X 10000 X (26.2-6)/1000=762kg/d共需氧量：O=2294+1574-1377-762=1729kg/d1.6已知某城鎮人口 80000人，排水量定額為100L/ (人d) , BOD為20g/ (人d)。設有一座工廠，污水量為2000m3/d ,其BOD為2200mg/L。擬混合采用回流式生物濾池進行處理，處理后出水的 BOD 要求達到30mg/L基本設計參數計量(設在此不考慮初次沉淀池的計算)生活污水和工業廢水總水量5 8000 100m3/d 2000m3/d 10000m3/d1000生活污水和工業廢水混合后的BOD濃度：S0 2000 2200 80000 20mg/L 600mg/L10000qVr600 300 一 1.1qV 300 30由于生活污水和工業廢水混合后BOD濃度較高，應考慮回流，設回流稀釋后濾池進水 BOD為300mg/L, 回流比為：600qV 30qVr 300(qV qVr) r生物濾池的個數和濾床尺寸計算設生物濾池的有機負荷率采用1.2kgBOD