1、-、工程概況 2二、編制依據： 2三、施工準備 2四、材料選用 3五、主體模板施工工藝及操作要求 31、柱模板施工 32、樓梯模板施工 43、梁模板施工 44、樓板模板施工 45、 電梯機房底板7六、模板的驗收 8七、模板的拆除 8八、質量保證措施及注意事項 9九、成品保護 9十、文明施工及環保措施 10卜一、模板施工安全保證措施 10附：各模板計算書、柱模板支撐計算書 12二、板式樓梯計算書 19三、二層梁300*1300梁模板計算書24四、120厚樓板模板計算書 43五、電梯機房底板支模計算書 56一、工程概況 工程名稱：人人樂物流中心 工程地點：深圳市石巖鎮料坑新村 建設單位：人人樂連鎖

2、商業集團份有限公司 設計單位：深圳市城建工程設計有限公司 監理單位：深圳市恒浩建工程項目管理有限公司 施工單位：深圳市旭生駿鵬建筑工程有限公司本項目人人樂物流中心工程用地面積：11800.92川，總建筑面積 18372.40 m2,± 0.000相當于地形圖上測量標高由現場勘定，建筑 設計使用年限為 50 年。本工程柱墻、 梁板模板安裝材料均采用木膠 板、木方與鋼筋、步步緊、模板卡、鋼管相結合。二、編制依據1、人人樂物流中心工程施工圖紙。2、模板安裝、拆除工程檢驗批質量驗收記錄表的規定。3、混凝土結構設計規范 ( GB50010-2002)4、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范 (

3、JGJ130-2001)5、建筑施工高處作業安全技術規范 (JGJ80-2001)三、施工準備將樓層各道軸線分別彈線，并引測好標高線，按照工程的柱、剪 力墻、梁板進行模板和配套明確其剛度和穩定性、 在安裝模板前必須， 將模板清理干凈，刷好脫模劑，防止污染鋼筋及混凝土接觸，脫模劑 應涂刷均勻，不得漏刷。四、材料選用1 、模板材料模板材料選用S =18厚的木芯膠合板，模板的背帶選用 50X100mn厚的木枋。2、緊固材料緊固材料采用12加固鐵桿，其中防水砼采用帶止水板的加固 鋼筋桿，其他剪力墻采用一般直鋼筋桿。梯井地下部分防水剪力墻中帶止水板鋼筋桿，為一次性使用，其 他剪力墻內加固桿為 12加固鐵

4、桿，穿16PVC管后，重復使用。五、主體模板施工工藝及操作要求1、柱模板施工柱模板安裝順序是：安裝前檢查一一模板安裝一一檢查對角線一 長度差安裝柱箍全面檢查校正一一整體固定 一第3頁共64頁柱頭找補。柱模板采用18厚膠合板，背楞采用50 x 100mn木枋, 柱箍用© 48x 3.5鋼管。模板根據柱截面尺寸進行配制，柱與梁接口 處，采取柱模開槽，梁底及側模與槽邊相接，拼縫嚴密，并用木枋壓 緊，柱模加固采用鋼管抱箍，每450mm-道。安裝前要檢查是否平整， 若不平整，要先在模板下口外輔一層水泥漿（1020mm厚）以免砼澆筑時漏漿而造成柱底爛根。?484鋼管?3H18厚膠合板18厚膠合板

5、5050木方木枋間距250直直扣連角連角并雙扣件2、樓梯模板樓梯模板一般比較復雜，如施工時不注意對后期裝修工程會產生 較大影響，故我公司采用定形模板。施工前根據樓梯幾何尺寸進行提 前加工放樣，先安裝休息平臺梁模板，再安裝樓梯模板斜楞，然后鋪 設樓梯底模。安裝外幫側模和踏步模板，踏步模板用木板做成倒三角 形，局部實測實量。安裝模板時要特別注意斜向支柱 （斜撐）的固定,第#頁共64頁防止澆筑砼時模板移動。支架采用 © 48鋼管。樓梯支模詳見下圖?12對拉螺桿3、梁模板施工1） 工藝流程：抄平、彈線（軸線、水平線）-支撐架搭設-支柱頭 模板-鋪設底模板-拉線找平-封側模-預檢。2）根據主控

6、制線放出各梁的軸線及標高控制線。3）梁模支撐。梁模板支撐采用扣件式滿堂鋼管腳手架支撐，立桿縱、 橫向間距均為1.0m;立桿須設置縱橫雙向掃地桿，掃地桿距樓地面 200mm立桿全高范圍內設置縱橫雙向水平桿，水平桿的步距（上下 水平桿間距）不大于1200mm .立桿頂端必須設置縱橫雙向水平桿。 在滿堂架的基礎上在主次梁的梁底再加一排立桿，沿梁方向間距 1.0m。梁底小橫桿和立桿交接處立桿加設保險扣。梁模板支架宜與樓 板模板支架綜合布置，相互連接、形成整體。4）剪刀撐。豎直方向：縱橫雙向沿全高每隔四排立桿設置一道豎向 剪刀撐。水平方向：沿全平面每隔2步設置一道水平剪刀撐。剪刀撐 寬度不應小于4跨，且

7、不應小于6m縱向剪刀撐斜桿與地面的傾角 宜在4560度之間，水平剪刀撐與水平桿的夾角宜為 45度。5）梁模板安裝CD大龍骨采用？48X 3.5mm雙鋼管，其跨度等于支架立桿間距；小龍 骨采用40mM 80mn方木，間距300mm其跨度等于大龍骨間距。梁底模板鋪設：按設計標高拉線調整支架立桿標高， 然后安裝梁底模板。梁跨中起拱高度為梁跨度的2%o,主次梁交接時，先主梁起拱， 后次梁起拱。梁側模板鋪設：根據墨線安裝梁側模板、壓腳板、斜撐等。梁側模 應設置斜撐，當梁高大于700mn時設置腰楞，并用對拉螺栓加固，對 拉螺栓水平間距為500,垂直間距300。4、樓板模板施工1）工藝流程：支架搭設-龍骨鋪

8、設、加固-樓板模板安裝-預檢。2）支架搭設：樓板模板支架搭設同梁模板支架搭設，與梁模板支架統一布置。立桿頂部如設置頂托，其伸出長度不應大于300mm頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不大于1003）立桿支撐橫縱間距不超過1.2m,且立桿支撐鋼管不能有接頭，如 有少數接頭現象，所有頂撐之間要設水平撐或剪刀撐，進行橫縱向掃 地桿加固，以保持頂撐的穩固可靠。4）模板安裝：采用木膠合板作樓板模板，一般采用整張鋪設、局部小塊拼補的方法，模板接縫應設置在龍骨上。大龍骨采用？48X 3.5mm 雙鋼管，其跨度等于支架立桿間距；小龍骨采用40mm<80mm方木，間距300mm其跨度等于大龍骨間距。

9、掛通線將大龍骨找平。根據標高確定大龍骨頂面標高，然后架設小龍骨，鋪設模板。5）樓面模板鋪完后，應認真檢查支架是否牢固。模板梁面、板面清 掃干凈。 NR日LA欣X tte (ft悶目鄭曲鼻 Y X« Of Q, (j£f飛薩? V忖創d &凸.）El1砲懇|匚 ONTINUOUS3FWC3 1J題立出臼 刪勘Q 臥03加粘式儀）XAru 繪國妙 極也理I宙口聲> 站陸；也t%匚口e%0O書十 r 口廠 rna 回 AZI'll*謬裂碌:耳譜.詁窩毒隹國盧上一MP"比例価 口艸門 煉時丄 Ud64頁18厚膠合板下墊50*100方木300樓面標高1

10、8厚膠合板水平鋼管扣件連接立桿間距1000*1000斜撐或剪力撐5、電梯機房底板1、電梯機房底板支模，18a#工字鋼錨固在樓板上，作電梯機房底板的支模 平臺。2、在澆筑梁面砼前預埋工字鋼錨固鋼筋，為懸挑 18a#工字鋼作準備。3、懸挑工字鋼30平鋪。4、工字鋼板面立48鋼管，支撐電梯機房底板的支模。5、電梯機房底板支模面積不大，為解決支模超高問題，采用工字鋼懸挑作支模平臺，使支模區域高度為3.4米，經計算滿足要求可載受18伽厚模板及120 伽厚鋼筋混凝土自重量。6以CN車間電梯機房為例，電梯機房跨度為7.6m,底板支模板采用18伽夾 板，懸挑板采用18a#工字鋼，支模平臺立管采用 48鋼管，橫

11、向間距750mm縱 向間距750mm支架立桿的步距h=750m14.600天面板7、詳見附后電梯機房底板模板支設圖；電梯機房底板模板支設圖六、模板的驗收1、模板及其支架必須符合下列規定：(1) 保證工程結構和構件各部分形狀尺寸和相互位置的正確， 必須要符合圖紙設計要求。(2) 具體足夠的承載能力，剛度和穩定性，能可靠承受新澆筑 砼的自重和側壓力，以及在施工過程中所產生的荷載。(3) 構造應簡單、裝拆方便，并便于鋼筋的綁扎、安裝和砼的 澆筑、養護等要求。（4）模板的接縫應嚴密，不得漏漿。2、模板與砼的接觸面應涂隔離劑（脫模劑），對油質類等影響結 構或妨礙裝飾工程施工的隔離劑不宜采用， 嚴禁隔離劑

12、沾污鋼筋與砼 接槎處。3、預留孔洞及預埋件偏差應符合規范要求。4、模板驗收時，應由項目工程師帶隊，施工、質檢、安全等人員全部到現場參加驗收，合格后方可進行下道工序施工。七、模板的拆除1、拆模程序：先支的后拆，后支的先拆-先拆非承重部位，后拆承 重部位-先拆除柱模板，再拆樓板底模、梁側模板-最后拆梁底模板。2、柱、梁板模板的拆除必須待混凝土達到設計規范要求的脫模強度。 柱模板應在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆模而受損壞時方可拆除；板與梁底模板應在梁板砼強度達到設計強度的100%并有同條件養護拆模試壓報告，經監理審批簽發拆模通知書后方可拆除。3、模板拆除的順序和方法。應按照配板設計的規定進行，

13、遵循先支 后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原則。拆模時嚴禁用大 錘和撬棍硬砸硬撬。4、拆模時，操作人員應站在安全處，以免發生安全事故。待該片（段） 模板全部拆除后，將模板、配板、支架等清理干凈，并按文明施工要 求運出堆放整齊。5、拆下的模板、配件等，嚴禁拋扔，要有人接應傳遞。按指定地點 堆放，并做到及時清理，維修和涂刷好隔離劑，以備待用。八、質量保證措施及施工注意事項1、施工前由木工翻樣繪制模板圖和節點圖， 經施工負責人復核后方 可施工，安裝完畢，經有關人員組織驗收合格后，方能進行鋼筋安裝 等下道工序的施工作業。2、現澆結構模板安裝允許偏差：序號項目允許偏差（mm）1軸線位移52底模上

14、表面標咼± 53截面內部尺寸柱、梁+ 4, -54層咼垂直度大于5m85相鄰兩板表面咼底差26表面平整度5注；檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。3、確保每個扣件和鋼管的質量滿足要求，每個扣件的擰緊力矩都要控制在4065Nm鋼管不能選用已經長期使用發生變形的。4、模板施工前，對班組進行書面技術交底，拆模要有項目施工 員簽發拆模通知書。5、澆筑混凝土時，木工要有專人看模。6、認真執行三檢制度，未經驗收合格不允許進入下一道工序。7、嚴格控制樓層荷載，施工用料要分散堆放。& 在封模以前要檢查預埋件是否放置，位置是否準確。九、成品保護1、模板涂刷隔離劑時，不得影

15、響結構性能或妨礙裝飾工程施工。2、拆模時不得用大錘硬砸或撬棍硬撬，以免損傷混凝土表面和楞角。3、堅持每次使用后清理板面，涂刷脫模劑。4、按樓板部位層層復安，減少損耗，材料應按編號分類堆放。5、可調底座、頂托應采取防止砂漿、水泥漿等污物填塞螺紋的措施。6、使用后拆卸下來的門架及其構件， 將有損傷的門架及構件挑出, 重新維修，嚴重損壞件的要剔除更換。7、門架支頂可調底座及可調托座螺紋上的銹斑及混凝土漿等要清除 干凈，用后上油保養。&搬運時，門架及剪刀撐等不能隨意投擲。十、文明施工及環保措施1、模板拆除后的材料應按編號分類堆放。2、模板每次使用后清理板面，涂刷脫模劑，涂刷隔離劑時要防 止撒漏

16、，以免污染環境。3、模板安裝時，應注意控制噪聲污染。第11頁共64頁4、模板加工過程中使用電鋸、電刨等，應注意控制噪音，夜間 施工應遵守當地規定，防止噪聲擾民。5、加工和拆除木模板產生的鋸末、碎木要嚴格按照固體廢棄物 處理程序處理，避免污染環境。6、每次下班時保證工完場清。十一、 模板施工安全措施1、 進入施工現場人員必須戴好安全帽，高空作業人員必須佩帶安 全帶，并應系牢。2 、 工作前應先檢查使用的工具是否牢固，板手等工具必須用繩鏈 系掛在身上，釘子必須放在工具袋內，以免掉落傷人。工作時要思想 集中，防止釘子扎腳和空中滑落。3 、在澆筑混凝土時 ，應派責任心較強的木工看護模板，如量較大， 應

17、多設人員看護， 發現爆模或支撐下沉等現象應立即停止澆筑， 并采 取緊固措施， 若爆模或支撐下沉變形嚴重時， 應通知項目部有關負責 人到現場提示方案， 并及時采取補救措施。 檢查和觀察模板支撐是否 有下沉或松動現象， 具體檢查方法： 在頂板模板低端支撐點用繩吊一 吊垂至地面以上10c m處，觀察其是否下沉，如發現其下沉，立即通 知砼澆筑人員并停止澆筑，待加固支撐后再進行澆筑。4、安裝與拆除5m以上的模板，應搭腳手架，并設防護欄桿，防止 上下在同一垂直面操作。5 、高空，復雜結構模板的安裝與拆除，事先應有切實的安全措施。6 、遇六級以上的大風時，應暫停室外的高空作業，雪霜雨后應先清 掃施工現場，略

18、干不滑時再進行工作。7、二人抬運模板時要互相配合，協同工作。傳遞模板，工具應用運 輸工具或繩子系牢后升降，不得亂拋。8、不得在腳手架上堆放大批模板等材料。9、支模過程中，如需中途停歇，應將支撐、搭頭、柱頭板等釘牢。 拆模間歇時，應將已活動的模板、牽杠、支撐等運走或妥善堆放，防 止因踏空，扶空而墜落。10、模板上有預留洞者，應在安裝后將洞口蓋好，混凝土板上的預 留洞，應在模板拆除后即將洞口蓋好。11 、拆除模板一般用長撬棒，人不許站在正在拆除的模板上，在拆 除樓板模板時， 要注意整塊模板掉下， 尤其是用定型模板做平臺模板 時，更要注意， 拆模人員要站在門窗洞口外拉支撐，防止模板突然全 部掉落傷人

19、。12 、在組合鋼模板上架設的電線和使用電動工具，應用 36V 低壓電 源或采取其他有效的安全措施。13、裝、拆模板時禁止使用2X4木料、鋼模板作立人板。14 、高空作業要搭設腳手架或操作臺，上、下要使用梯子，不許站 立在墻上工作， 不準站在大梁底模上行走。 操作人員嚴禁穿硬底鞋及 有跟鞋作業。15 、裝拆模板時，作業人員要站立在安全地點進行操作，防止上下 在同一垂直面工作， 操作人員要主動避讓吊物， 增強自我保護和相互 保護的安全意識。16、拆除板、梁、柱墻模板，在4M以上的作業時應搭設腳手架或操 作平臺，并設防護欄桿，嚴禁在同一垂直面上操作。17、拆模必須一次性拆清，不得留下無撐模板。拆下

20、的模板要及時 清理，堆放整齊。一、柱模板支撐計算書、柱模板基本參數柱模板的截面寬度 B=800mm, B方向對拉螺栓1道，柱模板的截面高度 H=800mm H方向對拉螺栓1道， 柱模板的計算高度 L = 6mm ， 柱箍間距計算跨度 d = 300mm 。柱模板豎楞截面寬度 50mm高度100mm間距200mm柱箍采用圓鋼管48 X 3.0，每道柱箍2根鋼箍，間距300mm柱箍是柱模板的橫向支撐構件，其受力狀態為受彎桿件，應按受彎桿件進行計算。第 13 頁 共 64 頁柱模板計算簡圖、柱模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載; 凝土側壓力。新澆混凝土側壓力計算

21、公式為下式中的較小值：撓度驗算只考慮新澆混其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h ;T 混凝土的入模溫度，取20.000 °C;V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h ;H混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取2.000m ;'1 外加劑影響修正系數，取1.200 ;= 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值F仁48.000kN/m 2實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值F1=48.000kN/m倒混凝土時產生的荷載標準值F2= 4

22、.000kN/m 2200第#頁共64頁200第#頁共64頁三、柱模板面板的計算面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續梁計算，計算如下Ar*, *i1 -1f1R118.96kN/m200200200第#頁共64頁200第#頁共64頁面板計算簡圖200第#頁共64頁1.面板抗彎強度計算支座最大彎矩計算公式跨中最大彎矩計算公式其中q強度設計荷載（kN/m）；q = (1.2X 48.00+1.4 X 4.00) X 0.30 = 18.96kN/md豎楞的距離，d = 200mm ；經過計算得到最大彎矩M = 0.10 X 18.960 X 0.20 X 0.20=0.076k

23、N.M面板截面抵抗矩 W = 300.0 X 18.0 X 18.0/6=16200.0mm 3經過計算得到 f = M/W = 0.076X 106/16200.0 = 4.681N/mm面板的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求！2.抗剪計算最大剪力的計算公式如下Q = 0.6qd截面抗剪強度必須滿足T = 3Q/2bh < T其中最大剪力 Q=0.6 X 0.200 X 18.960=2.275kN截面抗剪強度計算值截面抗剪強度設計值T=3 X 2275/(2 X 300 X 18)=0.632N/mm 2 T=1.40N/mm 2面板的抗剪強度計算滿足要求3.0.178m

24、mv面板撓度計算最大撓度計算公式v=0 677- <v100£Z其中q 混凝土側壓力的標準值，q = 48.000 X 0.300=14.400kN/m ;E面板的彈性模量，取 6000.0N/mm2;I 面板截面慣性矩 I = 300.0 X 18.0 X 18.0 X 18.0/12=145800.0mm 4; 經過計算得到 v =0.677 X (48.000 X 0.30) X 200.0 4/(100 X 6000.0 X 145800.0)=面板最大允許撓度，v = 200.000/250 = 0.80mm;面板的最大撓度滿足要求！四、豎楞方木的計算第15頁共64頁

25、經過計算得到 v =0.677 X (48.000 X 0.20) X 300.0 4/(100 X 9500.0 X 4166667.0)=第#頁共64頁經過計算得到 v =0.677 X (48.000 X 0.20) X 300.0 4/(100 X 9500.0 X 4166667.0)=3001.12.64kN/mEl300300豎楞方木計算簡圖 豎楞方木抗彎強度計算支座最大彎矩計算公式跨中最大彎矩計算公式其中q強度設計荷載(kN/m);q = (1.2X 48.00+1.4 X 4.00) X 0.20 = 12.64kN/md為柱箍的距離，d = 300mm ；經過計算得到最大彎

26、矩M = 0.10 X 12.640 X 0.30 X 0.30=0.114kN.M豎楞方木截面抵抗矩W = 50.0 X 100.0 X 100.0/6=83333.3mm 3第#頁共64頁經過計算得到 v =0.677 X (48.000 X 0.20) X 300.0 4/(100 X 9500.0 X 4166667.0)=第#頁共64頁經過計算得到 v =0.677 X (48.000 X 0.20) X 300.0 4/(100 X 9500.0 X 4166667.0)=經過計算得到f = M/W = 0.114X 106/83333.3 = 1.365N/mm2第#頁共64頁經

27、過計算得到 v =0.677 X (48.000 X 0.20) X 300.0 4/(100 X 9500.0 X 4166667.0)=第#頁共64頁經過計算得到 v =0.677 X (48.000 X 0.20) X 300.0 4/(100 X 9500.0 X 4166667.0)=豎楞方木的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!第#頁共64頁經過計算得到 v =0.677 X (48.000 X 0.20) X 300.0 4/(100 X 9500.0 X 4166667.0)=2.豎楞方木抗剪計算最大剪力的計算公式如下：Q = 0.6qd截面抗剪強度必須滿足：T =

28、3Q/2bh < TX 12.640=2.275kN其中最大剪力 Q=0.6 X 0.300截面抗剪強度計算值T=3 X 2275/(2 X 50 X 100)=0.683N/mm 2截面抗剪強度設計值T=1.30N/mm 2豎楞方木抗剪強度計算滿足要求第#頁共64頁經過計算得到 v =0.677 X (48.000 X 0.20) X 300.0 4/(100 X 9500.0 X 4166667.0)=第#頁共64頁經過計算得到 v =0.677 X (48.000 X 0.20) X 300.0 4/(100 X 9500.0 X 4166667.0)=3.豎楞方木撓度計算 最大撓

29、度計算公式第#頁共64頁經過計算得到 v =0.677 X (48.000 X 0.20) X 300.0 4/(100 X 9500.0 X 4166667.0)=第#頁共64頁經過計算得到 v =0.677 X (48.000 X 0.20) X 300.0 4/(100 X 9500.0 X 4166667.0)=其中qE混凝土側壓力的標準值，q = 48.000 X 0.200=9.600kN/m ;豎楞方木的彈性模量，取9500.0N/mm2；豎楞方木截面慣性矩I = 50.0 X 100.0 X 100.0 X100.0/12=4166667.0mm 4;0.013mmv豎楞方木最

30、大允許撓度，v = 300.000/250 = 1.20mm豎楞方木的最大撓度滿足要求！五、B方向柱箍的計算本算例中，柱箍采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：鋼柱箍的規格:圓鋼管48 X 3.0mm;鋼柱箍截面抵抗矩 W = 4.49cm 3;鋼柱箍截面慣性矩 I = 10.78cm4;3.79kN3.79kN3.79kNA、t'itiF4IFj530|530j3.79kN3.79kN第19頁共64頁經過計算得到 v =0.677 X (48.000 X 0.20) X 300.0 4/(100 X 9500.0 X 4166667.0)=第#頁共64頁經過計算得到 v =0.

31、677 X (48.000 X 0.20) X 300.0 4/(100 X 9500.0 X 4166667.0)=B方向柱箍計算簡圖其中PP = (1.2豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN);X 48.00+1.4 X 4.00) X 0.20 X 0.30 = 3.79kN經過連續梁的計算得到4.70 4.702.88 2.8850.910.910.91-L0.91TH2.88 2.884.70 4.70方向柱箍剪力圖(kN)第#頁共64頁經過計算得到 v =0.677 X (48.000 X 0.20) X 300.0 4/(100 X 9500.0 X 4166667.0)=第#頁共

32、64頁經過計算得到 v =0.677 X (48.000 X 0.20) X 300.0 4/(100 X 9500.0 X 4166667.0)=B方向柱箍彎矩圖(kN.m)第#頁共64頁3.79kN3.79kN3.79kN3.79kN3.79kN第#頁共64頁3.79kN3.79kN3.79kN3.79kN3.79kN0.194方向柱箍變形圖（kN.m）1.柱箍抗彎強度計算 柱箍截面抗彎強度計算公式2.v其中Mx 柱箍桿件的最大彎矩設計值，Mx = 0.65kN.m ；."x 截面塑性發展系數，為1.05 ；W 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩，W = 8.98cm 3；柱箍的抗彎強

33、度設計值（N/mm2）: f = 205.000邊柱箍的抗彎強度計算值f = 72.59N/mm 2；邊柱箍的抗彎強度驗算滿足要求！柱箍撓度計算經過計算得到 v =0.194mm柱箍最大允許撓度， v = 400.000/400 = 1.00mm；柱箍的最大撓度滿足要求六、B 方向對拉螺栓的計算計算公式:N < N = fA其中N 對拉螺栓所受的拉力；A對拉螺栓有效面積 （mm2）；f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mrfi；對拉螺拴的強度要大于最大支座力13.19kN。經過計算得到B方向對拉螺拴的直徑要大于12mm!七、H方向柱箍的計算B最大彎矩 M = 0.652kN.m 最

34、大支座力 N = 13.192kN最大變形v = 0.194mmH方向柱箍計算簡圖其中PP = (1.2豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN);X 48.00+1.4 X 4.00) X 0.20 X 0.30 = 3.79kNA530530L.4.702.88 2.88 一4.70經過連續梁的計算得到第21頁共64頁3.79kN3.79kN3.79kN3.79kN3.79kN0.910.910.910.912.88 2.884.70 4.70方向柱箍剪力圖(kN)第#頁共64頁3.79kN3.79kN3.79kN3.79kN3.79kN第#頁共64頁3.79kN3.79kN3.79kN3.79

35、kN3.79kNH方向柱箍彎矩圖(kN.m)0.194第#頁共64頁3.79kN3.79kN3.79kN3.79kN3.79kN第#頁共64頁3.79kN3.79kN3.79kN3.79kN3.79kNH方向柱箍變形圖(kN.m)最大彎矩 M = 0.652kN.m最大支座力 N = 13.192kN最大變形v = 0.194mm1.柱箍抗彎強度計算柱箍截面抗彎強度計算公式f = M/W < f其中M W柱箍桿件的最大彎矩設計值，M = 0.65kN.m ;彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩，W = 8.98cm 3;第#頁共64頁柱箍的抗彎強度設計值 (N/mm2): f = 205.000

36、 H 邊柱箍的抗彎強度計算值 f = 72.59N/mm 2 ； H 邊柱箍的抗彎強度驗算滿足要求 !2. 柱箍撓度計算經過計算得到 v =0.194mmv 柱箍最大允許撓度， v = 400.000/400 = 1.00mm柱箍的最大撓度滿足要求 !八、H方向對拉螺栓的計算計算公式 :N < N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力；A 對拉螺栓有效面積 (mm2) ；f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取 170N/mm2 ； 對拉螺拴的強度要大于最大支座力 13.19kN 。經過計算得到H方向對拉螺拴的直徑要大于 12mm!、板式樓梯計算書、示意圖：一、基本資料1 設計規范建筑結構荷載

37、規范(GB50009- 2001)混凝土結構設計規范(GB50010- 2002)2.幾何參數樓梯類型：TB1板式樓梯約束條件：兩端簡支斜梯段水平投影長度：Li = 2970 mm梯段凈跨：Ln = Li = 2970 = 2970 mm樓梯高度踏步高度樓梯級數H = 1950 mm h = 162 mm n = 12（級）樓梯寬度踏步寬度梯段板厚W= 1770 mm b = 270 mm C = 110 mm面層厚度C2 = 30 mm抹灰厚度C3 = 20 mm上部平臺梯梁寬度：b1 = 200 mm下部平臺梯梁寬度：b2 = 200 mm3. 荷載參數樓梯混凝土容重 樓梯面層容重：b =

38、 25.00 kN/mC1 = 25.00 kN/m樓梯頂棚抹灰容重c2 = 25.00 kN/m樓梯欄桿自重：qf = 0.50 kN/m樓梯均布活荷載標準值：q = 2.50 kN/m可變荷載組合值系數：=0.70可變荷載準永久值系數：'-'q = 0.504. 材料參數f c = 16.70 N/mmf tk = 2.20 N/mm混凝土強度等級：C25混凝土抗壓強度設計值混凝土抗拉強度標準值 第23頁共64頁混凝土抗拉強度設計值：ft= 1.57 N/mm2混凝土彈性模量：EC = 3.15 X 10 4 N/mm22f y = 360.00 N/mm鋼筋強度等級:HR

39、B400(20MnSiV、20MnSiNb 20MnTi) 鋼筋彈性模量：ES = 200000 N/mm 2as = 15 mm受拉縱筋合力點到斜梯段板底邊的距離三、荷載計算過程1.樓梯幾何參數第25頁共64頁混凝土抗拉強度設計值：ft= 1.57 N/mm2梯段板與水平方向夾角余弦值：cos270訂冊=°86斜梯段的計算跨度：200)/ 2,1.05梯段板的平均厚度：b2 + h2270Ln = Min 2970 + (200 +L。= Min Ln + ( b1 + 應)/2,1.05X 2970 = Min 3170,3118 = 3118 mmT = ( h + C/ co

40、s :- X 2) / 2 = (162 + 110 / 0.86X 2)第#頁共64頁混凝土抗拉強度設計值：ft= 1.57 N/mm2第#頁共64頁混凝土抗拉強度設計值：ft= 1.57 N/mm2gk = gk1 + gk3 + gk5 + gk6 = 5.23 + 1.24 + 0.58 + 0.28 = 7.34 kN/m=209 mm2.1.1L1段梯板自重gk1'=b X T / 1000 =25.00 X 209 / 1000 =:5.23 kN/m2gk1 =gk1' x L1 / Ln ：=5.23 X 2970 / 2970 =5.23 kN/m22.1.

41、2L1段梯板面層自重gks'=c1 XC2 X ( H +L1) / L1 / 1000 = 25.0C) X 30 X(1950 + 2970) / 2970/ 1000=1.24 kN/m 2gks =gks' X L1 / Ln :=1.24 X 2970 / 2970 =1.24 kN/m22.1.3樓梯頂棚自重gks'=c2 X C 3 / 1000 :=25.00 X 20 /1000 =0.50 kN/m2gks =gk5' X Ln + L1X (1 / cos- 1) /Li = 0. 50X 2970 + 2970 X/ 0.86 - 1)

42、/22970 = 0.58 kN/m2.1.4將欄桿自重由線荷載折算成面荷載gk6 =qf / W X 1000 =0.50 / 1770X 1000 =0.28 kN/m22.荷載設計值2.1均布恒載標準值永久荷載標準值22.2均布荷載設計值由活荷載控制的梯段斜板荷載設計值：Pl = 1.2 gk + 1.4 q = 1.2 X 7.34 + 1.4X 2.50=12.31 kN/m由恒荷載控制的梯段斜板荷載設計值：Pd = 1.35gk + 1.4 '-cq = 1.35X 7.34第#頁共64頁混凝土抗拉強度設計值：ft= 1.57 N/mm2p = Max pl, pd = M

43、ax12.31,12.36+ 1.4 X 0.70 X 2.50 = 12.36 kN/m最不利的梯段斜板荷載設計值2=12.36 kN/m四、正截面承載能力計算1.斜梯段配筋計算第#頁共64頁ho = T - as = 110 -15 = 95 mm11跨中最大彎矩,Mnax= -pL0 =x 12.36 x 3118 2 x 10 -688=15.02 kN m1)相對界限受壓區高度b55&u = 0.0033 - (fcu,k - 50) x 10- = 0.0033 - (35 - 50) x 10-取 cu = 0.0033按規范公式(7.1.4-1)&b = p1

44、+三0.80360+52.00 x 10 x 0.00330=0.52=0.0034 > 0.00332) 受壓區高度x按規范公式(7.2.1-1),A = 0,Ap = 0M= /fcbx h0 -x)x =h0 -h0 -2M/fcb第27頁共64頁ho = T - as = 110 -15 = 95 mm=95 -得 As =:1f cbx1.00 x 16.70 x 1000 x 9.99360.00=464mm22 x 15.02 x 10=9.99mm 1.00 x 16.70 x 1000< bh0 = 0.52 x 95 = 49.18mm,按計算不需要配置受壓鋼筋

45、 3)受拉鋼筋截面積As按規范公式(7.2.1-2)：1f cbx = fyA第#頁共64頁ho = T - as = 110 -15 = 95 mm第#頁共64頁ho = T - as = 110 -15 = 95 mm4)驗算配筋率；-=464bh 1000 x 110x 100% = 0.42% < -max = 2.40%不超筋=0.2%二min = 0.200% <=0.45 x 1.57 / 360.00 = 0.196%滿足最小配筋率要求梯段中間截面實際配置受拉鋼筋為C14140,每米寬板實際配筋面積為:_min21100mm第#頁共64頁ho = T - as =

46、110 -15 = 95 mm第#頁共64頁ho = T - as = 110 -15 = 95 mm五、斜截面承載能力驗算V= 0.5 pL。= 0.5 x 12.36 x 3118 / 1000 = 19.3 kN1) 復核截面條件按規范公式(7.5.1)0.25 ；fcbh。= 0.25 x 1.00 x 16.70 x 1000 x 70 = 292.3 x 103 NV = 19.3 kN < 292.3 kN,截面尺寸滿足要求2) 驗算構造配筋條件按規范公式(7.5.7-2)取入=31.751.753ftbh。=x 1.57 x 1000 x 70 = 48.1 x 10N

47、> V=k + 1.03 + 1.019.3kN斜截面承載力滿足要求第#頁共64頁六、跨中撓度驗算1 .荷載效應的標準組合值p< = gk + q = 7.34 + 2.50 = 9.84 kN/m1 2 1 2-6M = -pkLc =X 9.84 X 3118 X 108 8=11.96 kN -m2 荷載效應的準永久組合值pq = gk + ' qq = 7.34 + 0.501 2 1 2M = -pqLc = X 8.59 X 3118 X 10 8 8X 2.50 = 8.59 kN/m-6=10.44 kN m3 撓度驗算1）裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數&

48、#39;-:由規范公式（8.1.3-3 ）,縱向受拉鋼筋的應力11958001.58=131.58 N/mm0.87 X 95 X 1099.56對矩形截面受彎構件，有效受拉混凝土截面面積2=0.5 X 1000 X 110 = 55000 mmAte = 0.5 bh按規范公式（8.1.2-4計算縱向鋼筋配筋率=竺=迪55000Ate0.65譏e ：".Sk=19.9920 X 10 混凝土抗拉強度標準值 按規范公式（8.1.2-2-3)2.20f tk = 2.20 N/mm 2= 1.1 -f tk=1.1 -0.65 X 19.9920 X 131.5810002)=0.56

49、鋼筋彈性模量和混凝土彈性模量的比值第29頁共64頁Es200000EC = 31500 = 6.353)4)受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值 對于矩形截面，f' = 0.00縱向受拉鋼筋配筋率：f'第#頁共64頁'=hh" = 100010)95 = 0.011574bho1000 X 955)受彎構件的短期剛度：B由規范公式（8.2.3-1 ） , Bs =EsAh21.15 '- + 0.2 +6：1 + 3.5f'2200000 X 1100 X 951.15 X 0.56 + 0.2 +6 X 6.35 X 0.011574-9X 10

50、= 1549.611 + 3.5 X 0.00第#頁共64頁第#頁共64頁kN -m2第#頁共64頁第#頁共64頁6)考慮荷載長期效應組合對撓度增大的影響系數第#頁共64頁7)28)9)七、0.65根據混凝土結構設計規范8.2.5條規定:P = 0,取日=2.00受彎構件的長期剛度：BM根據規范公式（8.2.2 ）,可得B = M（_計+ B10.44 X跨中撓度：f5 p丄of = 38TT =11.96(2.00 - 1) + 11.96538449.84 X 3118827.35X 1549.61= 827.35 kN m10 -9 = 14.64 mm容許撓度：因計算跨度L。小于700

51、0mm,所以容許撓度跨中最大撓度小于容許撓度 ，滿足要求。裂縫寬度驗算1 裂縫寬度驗算1）裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數'：Lo=L02003118麗=15.00 mm由規范公式（8.1.3-3 ）,縱向受拉鋼筋的應力11958001.58=131.58 N/mm0.87 X 95 X 1099.56對矩形截面受彎構件，有效受拉混凝土截面面積=0.5 X1000 X 110 = 55000 mm 2按規范公式（8.1.2-4X 10 -3=19.99混凝土抗拉強度標準值按規范公式（8.1.2-2)2.20計算縱向鋼筋配筋率：2f tk = 2.20 N/mm= 1.1 -f tk石三=1.1 -0.65 X 19.9920