1、一、模型的結構與參數三水源新安江模型的流程圖如圖1 所示。圖 1 三水源新安江模型流程圖圖 1 中輸入為實測雨量 P，實測水面蒸發 EM ；輸出為流域出口流量 Q，流域蒸散發 E。方框內是狀態變量，方框外是參數變量。模型結構及計算方法可分為以下四大部分。1 蒸散發計算用三個土層的模型，其參數為上層張力水容量系數 C，蒸散發折算系數K ，所用公式如下：當上層張力水蓄量足夠時，上層蒸散發EU為UM ，下層張力水容量LM ，深層蒸散發EUEEM當上層已干，而下層蓄量足夠時，下層蒸散發EL為ELKEMWL/LM當下層蓄量亦不足，要觸及深層時，蒸散發ED為EDCKEM2 產流量計算據蓄滿產流概念，參數為

2、包氣帶張力水容量WM ，張力水蓄水容量曲線的方次B，不透水面積的比值IM ，所用公式為WMWM(1B) /(1IM )AMM (1(1W /WM )1 /(1B) )當PKEM0，則 R=0不然，則當 PKEMAMM ，R PKEMWMWWM(1(PKEM A)/MM)1B不然，則 RPKEMWM W式中R產流量；MM 流域最大點蓄水容量。3 分水源計算分三種水源，即地面徑流RS、地下徑流RG 和壤中流 RI 。參數為表層土自由水蓄水容量 SM，表層自由水蓄水容量曲線的方次EX ，表層自由水蓄量對地下水的出流系數KG 及對壤中流的出流系數KI ，所用公式為MS(1EX )SMAUMS(1(1S

3、/ SM)1/(1 EX )FR( RIM(PKEM ) /(PK EM)RGSKGFRRISKIFR當 PKEM0, RS0不然，當 PKEMAUMS ，則RS (PKEMSMSSM(1( PK EM AU)/ MS)1EX )FR當 PKEMAUMS ，則RS(PKEMSSM )FR4 匯流計算地下徑流用線性水庫模擬，其消退系數為CG，出流進入河網。表層自由水以KG 向下出流后，再向地下水庫匯流的時間不另計，包括在CG 之內。表層自由水以KI 側向出流后成為表層壤中流，進入河網。但如土層較厚，表層自由水尚可滲入深層土，經過深層土的調蓄作用，才進入河網。深層自由水也用線性水庫模擬，其消退系數

4、為CI。地表徑流的坡地匯流不計，直接進入河網。計算公式為QG(I)QG( I1)CGRG(I) (1CG) UQI (I) QI(I 1)CIRI(I) (1 CI) U式中 U單位轉換系數，U=流域面積 F（ km2） /(3.6 t) 。單元面積的河網匯流用單位線或滯后演算法計算。單位線的參數是縱坐標UH ，滯后演算法的參數是滯后量L 與消退系數CS（計算公式略） 。在單元面積下的河道匯流用馬斯京根法計算，單元河段的參數為XE 與 KE （計算公式略） 。二、參數的性質與約值（1） K （蒸散發能力折算系數） 。此參數控制著總水量平衡，因此，對水量計算是重要的。 Kk1k 2k3 。 k1

5、 是大水面蒸發與蒸發器蒸發之比，有實驗數據可查考。K2 是蒸散發能力與大水面蒸發之比，其值在夏天約為1.31.5，在冬天約為 1。 K3用來把蒸發站實測值改正至流域平均值，因此主要決定于蒸發站高程與流域平均高程之差。當采用E-601蒸發器時， k1k 21。（ 2） WM （張力水容量） 。分為上層 UM ，下層 LM 與深層 DM 三層。 WM 也就是流域張力水最大缺水量，表示流域的干旱程度。在我國南方約為100mm，北方半濕潤地區約為170mm。UM包括植物截流， 在缺林地可取5mm，多林地可取20mm。LM常取為6090mm 。據實驗，在此范圍內蒸散發大約與土濕成正比。DMWMUMLM。

6、（ 3） B （張力水蓄水容量曲線的方次） 。此值決定于張力水蓄水條件的不均勻分布，因此在一般情況下與流域面積有關。 據山丘區降雨徑流相關圖的分析， 對于小于 5km 2 的流域，B=0.1 ；幾百至一千平方公里時，B=0.20.3 ；幾千平方公里時，B 在 0.4 左右。（ 4） IM （不透水面積的比例） 。在天然流域此值很小，約為 0.010.02 ，城鎮地區則可能很大。（ 5）C （深層蒸散發系數） 。決定于深根植物的覆蓋面積。據現有經驗，在南方多林地區可達 0.18，而對北方半濕潤地區則約為 0.08。（ 6） SM （表層土自由水容量） 。表層土是指腐植土。本參數受降雨資料時段均化

7、的影響，當用日為時段長時，在土層很薄的山區，其值為10mm 或更小一些。在土深林茂透水性很強的流域，其值可達50mm 或更大一些，一般流域在1020mm 之間。（7） EX （表層自由水蓄水容量曲線的方次）。它決定與表層自由水條件的不均勻分布。在山坡水文學里， 它決定了飽和坡面流產流面積的發展過程。但由于缺乏研究， 定量有困難。一般常取1.5 左右。（8）KG+KI （表層自由水蓄水庫對地下水與壤中流的出流系數）。這兩個出流系數是并2從雨止到壤中流止的時間，一般為3 天左右，相當與KG+KI=0.7 。（ 9）CG（地下水庫的消退系數） 。如以天為時段長，此值一般為 0.980.998，相當于

8、匯流時間為 50500 天。（10）CI（深層壤中流的消退系數）。當深層壤中流很豐富時，CI0.9 ，相當于匯流時間為 10 天。（11）L 與 CS（滯后演算法中的滯后時間與河網蓄水消退系數）。它們決定于河網地貌。（ 12） XE 與 KE（馬法的兩個參數） 。根據河道的水力學特性可以推求出來。三、參數的獨立性與敏感性新安江模型的參數都具有明確的物理意義，因此它們的數據原則上是可以據此直接定量的。但由于缺乏實測與實驗，所以在實用上只能依據實測流量過程，用系統識別的方法推求出來。 這里就產生了參數的獨立性問題。由于參數多，信息少而簡單，所以參數的優化解就可能不穩定，不唯一，本參數的解與其他參數

9、的值有關，互不獨立。有的參數敏感，數量稍有變化對輸出的影響就很大，而有的參數則反應遲鈍，對輸出的影響不大。 這種敏感性常常是有條件的，如有的參數在濕季敏感，枯季不敏感，而另外的參數則反之。有的參數對高水敏感，低水不敏感。而另外的參數則反之，等第。新安江模型的參數可分為如下4 類：第一類：蒸散發計算，K ，UM ， LM ， C；第二類：產流量計算， WM ，B ，IM ；第三類：分水源計算，SM， EX ，KG ，KI ；第四類：匯流計算，CI， CG， UH ， KE ， XE 。計算就是按照這個順序進行的。各類參數有各自的作用與目標，因此， 互相之間的獨立性是比較好的。而同類中的各參數由于

10、目標相同，互相之間的相關性就大一些。（1）第一、二類之間。當參數B 有變化時，對產流量R 的計算結果有影響，因此影響總水量平衡，也就影響第一類參數值的調試結果。但這種作用很小。WM 不影響蒸散發計算，因此與第一類參數無關。但由于WM 與 B 有關，因此間接產生一點影響。 IM 本身作用不大，影響很小。（ 2）第二、三類之間。由于采用了蓄滿產流概念，在分水源以前已把總產流算好，所以第三類參數完全不影響第二類參數。（ 3）第三、四類之間。分水源計算結束后，求得的是河網總入流。匯流計算只處理河網匯流問題，就與水源劃分無關了。因此，第三、四類參數之間，性質上是完全獨立的。但在優選參數時， 都只能根據流

11、量過程線， 因此會有一定的相關性。 但是可以利用高低水分段處理的辦法來增強獨立性。因為，高水控制地面徑流，決定了參數SM，EX ，KG+KI ，UH 。低水控制地下徑流，決定了參數KG/KI ，CG。洪水尾部控制了壤中流，決定了參數KG/KI ，CI。下面再分析同類中各參數間的相關性問題。（ 1）第一類。加大UM 、 LM 與 C 的值就會加大計算E 的值，因此在作水量平衡調試時就會減小K 的值。但如上文所述，UM 與 LM 都有一定的變化范圍，所以這種影響是很有限的。至于 C 值，它只對干旱期有作用，可以從干旱期的資料中分析出來，獨立性最好的。由于濕潤地區很少用到深層蒸發，所以C 值并不敏感

12、。但對半濕潤地區，它是重要的。（ 2）第二類。如果流域的張力水蓄水容量曲線不變，則WM 愈大， B 值就愈小，兩者并不獨立。WM 也不敏感，它只代表蓄滿的標準，并不影響蒸散發計算。但它有一個約束條件，即計算 W 值不能為負。當出現負值時，應加大WM ，重新計算。（ 3）第三類。這類參數是敏感和重要的，互相間的關系也比較復雜。SM 與 EX 之間是不獨立的，其關系相當與WM 與 B 的關系。但WM 與 B 的關系可以根據降雨徑流相關圖求出，而SM 與 EX 的關系則沒有類似的辦法可以求解，因此只能依靠優檢驗的辦法來分析。（ 4）第四類。 CI 的作用是彌補KG+KI=0.7的不足。它決定于洪水尾

13、部退水的快慢，與別的條件無關，因此是比較獨立的。但它對于整個過程的影響，遠不如SM 與 KG/KI 明顯。CG 決定于低下退水的快慢，也是比較獨立的，用枯季資料很容易把它推求出來。及 CS）決定于流量過程線的中高水部分，因此與第三類參數之間是比較獨立的。但洪水過程線變化很快，用日模型是不夠的，要取更小的時段長來作次洪模型。此外，UHUH（或 L還與 KE、XE 之間有相關性。當單元面積的匯流快一些，河網匯流就可以慢一些，相互有補償作用。但對于降雨分布很不均勻的洪水，這兩種匯流的作用是可以區別出來的。四、參數的分屬層次的調試方法上述四類參數分屬于四個層次。第一層蒸散發是最低層，它決定流量的時間均

14、值，是最基本的。第二、三層決定產流及分水源，處理了基本的時間分布。第四層匯流是最高層，它決定流量過程， 隨時間的變化最迅速靈敏。 調試參數是按順序由低層到高層逐層進行的。 由于各類參數之間的獨立性比較好， 所以低層次的參數值確定以后， 可移用于高層次， 不一定作反饋計算。第一層蒸散發參數影響產流總量，其效果是使多年的降雨、蒸發與徑流之間得到平衡。第二層產流計算的參數在結構中是必要的，但敏感性都不大。因此，這些參數都可按上文所述的經驗固定下來，不參加優選。第三層分水源參數是重要的，并與第四類匯流參數一起，表現在流量過程線上。但這種表現存在分段性，上段主要反映地面徑流，下段反映地下徑流，中下段反映

15、壤中流。第四層匯流參數十分靈敏，要提高洪水過程的模擬精度，這一層最見效。在這里，日模型是不夠的，要取更小的時段長，做次洪模型。下面是日模型的調試步驟，對一般不大的流域，可不分單元面積，用流域平均雨量作計算。這時，參數KE 、 XE 不起作用。對濕潤地區，取連續4 年資料即可。對半濕潤地區應加長到 8 年左右。參數初值可按上文 “參數的性質與約值”中給出的初值， 其中 WM 、LM 、B 、IM ，EX=11.5以及 KG+KI=0.70.8就不變了。如未遇到W 0，則 WM 也不再變了。變量的起始值可估定，待預熱期過后可消去其誤差。輸入資料進行計算，同時算出多年產流量R。比較 R 與實測多年產

16、流量，調整K ，按豐水與枯水年之間的差別，調整C，使誤差為最小。目估對比計算的與實測的流量過程線，調整SM、 KG/KI與 CG，如計算地下水流量偏小，則應加大KG/KI或 SM ，或反之。如計算地下水退水偏快，則應加大CG，或反之。大體目估以后，可轉入微調。進而取各種SM 、 KG/KI 與 CI 之值，使各種誤差最小。在本畢業設計中，L=0 。下面是介紹次模型的調試步驟，按流域及資料情況定下時段長，一般應分單元面積作計算，取 10 次左右各種類型的洪水。參數初值采用日模型，K 、UM 、 LM 、C、WM 、B 、IM 和 EX 都與時段長無關，可保持不變。 CI 、CG、 KG 和 KI

17、 之值與時段長有關，在計算程序中已作好轉換。KE 與 XE 須用水力學法估出。SM 應酌加，以考慮降雨資料時段均化的影響。L 、CS 與時段長有關，應酌情另定。 CI 在日模型中不太顯著，在次洪模型中宜作調整。目估對比計算的與實測的流量過程線，調整SM 、CI 、 L 和 CS 之值，也可以把L 與 CS改成 UH ，以增強適應性。必要時調整 KE 與 XE 。 其中專業理論知識內容包括：保安理論知識、消防業務知識、職業道德、法律常識、保安禮儀、救護知識。作技能訓練內容包括：崗位操作指引、勤務技能、消防技能、軍事技能。二培訓的及要求培訓目的安全生產目標責任書為了進一步落實安全生產責任制，做到“

18、責、權、利”相結合，根據我公司2015 年度安全生產目標的內容，現與財務部 簽訂如下安全生產目標：一、目標值：1 、全年人身死亡事故為零，重傷事故為零，輕傷人數為零。2 、現金安全保管，不發生盜竊事故。3 、每月足額提取安全生產費用，保障安全生產投入資金的到位。4 、安全培訓合格率為 100%。二、本單位安全工作上必須做到以下內容：1 、對本單位的安全生產負直接領導責任，必須模范遵守公司的各項安全管理制度，不發布與公司安全管理制度相抵觸的指令，嚴格履行本人的安全職責，確保安全責任制在本單位全面落實，并全力支持安全工作。2 、保證公司各項安全管理制度和管理辦法在本單位內全面實施，并自覺接受公司安全部門的監督和管理。3 、在確保安全的前提下組織生產，始終把安全工作放在首位，當“安全與交貨期、質量”發生矛盾時，堅持安全第一的原則。4 、參加生產碰頭會時，首先匯報本單位的安全生產情況和安全問題落實情況；在安排本單位生產任務時，必須安排安全工作內容，并寫入記錄。5 、在公司及政府的安全檢查中杜絕各類違章現象。6 、組織本部門積極參加安全檢查，做到有檢查、有整改，記錄全。7 、以身作則，不違章