1、第一章工程概況1、工程概況2、 腳手架方案編制依據.3、 腳手架參數信息及搭設.3.1、腳手架參數及搭設.3.2、活荷載參數3.3、風荷載參數3.4、靜荷載參數.3.5、地基參數4、腳手架計算4.1、大橫桿的計算：4.2、小橫桿的計算：.4.3、扣件抗滑力的計算：4.4、腳手架荷載標準值:4.5、立桿的穩定性計算：4.6、連墻件的計算.5、材料、勞動力用量計劃5.1、主要物資計劃.6、腳手架的使用及保養6.1、腳手架的使用.6.2、腳手架的保養.7、腳手架的拆除&腳手架的安全管理.9、腳手架坍塌事故應急預案.9.1、目的9.2、應急指揮領導小組成員.9.3、應急響應119.3.29.3

2、.39.3.4報警接車搶救9.3.5現場保護第一章工程概況1、工程概況本工程為壽陽縣曹家河城區段污水收集工程六標段沉井腳手架工程，外部采用雙排落地式腳手架。沉井內徑為 7m夕卜徑為8.6m，高度為6.5m。2、腳手架方案編制依據1 )建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)2 )建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2002)3)建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)3、腳手架參數信息及搭設3.1、腳手架參數及搭設1、沉井外部采用雙排落地腳手架，其搭設尺寸為：立桿的縱距為1.2米，立桿的橫距為1.2米，立桿的步距為1.8米；沉井內外腳手架搭設均為高度為6.3m，

3、 立桿計算采用單立管；內排架距離壁板長度為0.35米；大橫桿在下，搭接在大橫 桿上的小橫桿根數為2;采用的鋼管類型為 48X 3.5 ;橫桿與立桿連接方式為 單扣件；扣件抗滑承載力系數為0.80 ;連墻件采用一步四跨，豎向間距6.0米, 水平間距1.8米，采用鋼筋做拉筋通過焊接連接；3.1.1、施工前嚴格按施工方案放線、設置底座、墊板和標定立桿位置。3.1.2、搭設前，必須對進場的腳手架桿、配件進行嚴格的檢查，禁止使用規 格和質量不合格的桿、配件。3.1.3、腳手架從中間部位開始向兩邊交圈搭設，在搭設完該處的立桿、縱向 水平桿后，立即設置連墻桿。3.1.4、立桿：采用單立桿，相鄰立桿的接頭位置

4、錯開布置在不同的步距內，與相近大橫桿的距離必須小于600mm立桿與大橫桿必須用直角扣件相緊，不得 隔步設置，不得遺漏。立桿的垂直偏差必須小于架高的1/300,并同時嚴格控制腳手架絕對偏差，落地腳手架必須小于 40mm3.1.5、掃地桿：腳手架必須設置縱橫向掃地桿，縱向掃地桿應采用直角扣件 固定在距底座上皮為200mm處的立桿上，橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊 靠縱向掃地桿下方的立桿上。3.1.6、大橫桿：大橫桿分布在立桿內側，長度選擇 6.0m鋼管為宜，上下橫桿的接長位置錯開布置在不同的立桿縱距中，與相近立桿的距離大于500mm3.1.7、小橫桿：小橫桿貼近立桿布置，長度選擇1.52.0m

5、鋼管，搭于大橫桿 之下并用直角扣件扣緊，在相鄰立桿之間，根據需要加設1根或2根便于鋪設腳 手板。在任何情況下，均不得拆除作為基本構架結構桿件的小橫桿。3.1.8、剪刀撐：剪刀撐與腳手架同步搭設，設置在腳手架外側立面，沿架高 連續布置，斜桿與地面夾角為45度至60度，剪刀撐的斜桿除兩端用旋轉扣件與 腳手架的立桿或大橫桿扣緊外，在其中間增加24個扣結點。所有剪刀撐搭接長 度不得小于1m并最少采用3組扣件固定。3.1.9、連墻桿：連墻桿采用一步四跨，豎向間距 1.8米，水平間距6.0米，離 墻身0.3m，采用鋼筋焊接連接。3.1.10、 腳手架各桿件相交伸出的端頭，均應大于10cm以防止桿件滑脫。

6、每一步距內均設置防護欄桿及安全網。3.1.11、人員通道：附著在沉井腳手架北側，按常規要求，搭設一座“之”形 11第一章工程概況走道，以供人員上下，搭設時及時進行安全網圍護。3.2、活荷載參數施工荷載均布參數設計為3. 0kN/m2,腳手架設計為結構腳手架；同時施 工層數按2層考慮；3.3、風荷載參數根據建筑結構荷載規范，泉州地區，基本風壓為0.800,風荷載高度變化系數按海邊地區考慮卩Z為1.800，風荷載體型系數卩s為0.649 ;考慮風荷載；3.4、靜荷載參數每米立桿數承受的結構自重標準為 0.1291kN/m2;腳手板自重標準值為0.350 kN/m2 ;欄桿擋腳板自重標準值0.110

7、 kN/m2 ;安全設施與安全網為0.005 kN/m2 ;腳手板鋪設層數:2 ;腳手板類別：竹串片腳手板；欄桿擋板類別：欄桿沖壓鋼；3.5、地基參數地基土類型：沉井內部為中粗砂墊層，地基承載力標準值為150kN/m24、腳手架計算落地腳手架最高為6.3m，故本次主要計算搭設最高時的穩定性和安全性。4.1、大橫桿的計算：大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的下面。按 照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。4.1.1、均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P 1=0.033 kN/m ;腳手板的荷載標準值:P2=0.300 X 12(3+1)=0.09

8、0 kN/m ; 活荷載標準值：Q=3.000 X 1.2/(3+1)=0.900kN/m ;X 0.033+1.2 X 0.090=0.147 kN/m ;X 0.900=1.260kN/m;靜荷載的計算值：q1=1.2活荷載的計算值：q2=1.4fTTiriFTTri大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)丨I 1丨門! 1 I丄屮川IH門H1.22(支座最大彎矩)大橫桿計算荷載組合簡圖4.1.2、強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎距計算公式如下：第一章工程概況跨中最大彎距為 Mmax=0.08X 0.147 X 1.5002+0.10 X 1.2

9、60 X 1.5002 =0.310 kN.m ;支座最大彎距計算公式如下：M論=一0 %1廠-0 11陽廣支座最大彎距為 M2max= -0.10 X 0.147 X 1.5002-0.117 X 1.260 X 1.5002 =-0.365 kN.m ;選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：(T =M/W= Max(0.310X 106,0.365 X 106)/5080=71.9N/mm2;大橫桿的抗彎強度：(T = 71.9N/mm2小于f=205.0 N/mm2。滿足要求！4.1.3、撓度計算：最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下：% -阿聽r 0390牆靜

10、荷載標準值：q1= P1+ P2=0.033+0.090=0.123 kN/m ;活荷載標準值：q2= Q =0.900kN/m ； 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度45V= 0.677 X 0.123 X 1500/(100 X 2.06 X 10 X 121900.0)+0.990 X 0.900 X 15004/(100 X 2.06 X 105X 121900.0)= 1.964mm ;腳手板,縱向、受彎構件的容許撓度為1/150與10 mm請參考JGJ130-2001建筑 施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范表 5.1.8。大橫桿的最大撓度小于1500/150 mm或者10 mm,滿足

11、要求！4.2、小橫桿的計算：小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的下面。用大 橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變 形。4.2.1、荷載值計算腳手板的荷載標準值：P1=0.350X 1.200 X 1.500/(3+1)=0.157kN ; 活荷載標準值：Q=3.000X 1.200 X 1.500/(3+1) =1.350kN;荷載的計算值：P=1.2 X 0.157+1.4 X 1.350 = 2.078kN ;F1 1 PqfApVV1 弓弓111片r片IL,"1 1 '卜1+LH小橫桿計算簡圖422、強度計算33第一章工程

12、概況最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下：M qmax = 1.2 X 0.038 X 1.200 2/8 = 0.007 kN.m ;集中荷載最大彎矩計算公式如下：Mpmax =q|/4M pmax = 2.078 X 1.500/4 = 0.799kN.m;最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.786kN.m ；(T = M / W = 0.786 X 106/5080=154.724N/mm2 ;小橫桿的計算強度小于205.000 N/mm2,滿足要求！4.2.3、撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算

13、值最不利分配的撓度 和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下：叱 384A/Vqmax=5 X 0.038 X 12004/(384 X 2.060 X 105 X 121900.000) = 0.041 mm；P2 = p1 + Q = 0.157+1.350 = 1.507 kN;集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下：19P戶3 24 £7Vpmax = 19 X 1507X 12003 /(384 X 2.060 X 105X 121900.000) = 5.131 mm ;最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.041+5.131= 5.1

14、72 mm ;小橫桿的最大撓度小于(1500/150)=10.000 與10 mm,滿足要求??；4.3、扣件抗滑力的計算：按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力 系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN 0縱向或橫向水平桿與 立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算 (規范5.2.5)：R < Rc其中Rc -扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN ;R -縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；橫桿的自重標準值：P1 = 0.038 X 1.200=0.046 kN ;腳手板的荷載標準值：P2 = 0.350 X 1.2

15、000 X 1.500/2=0.315 kN ;活荷載標準值：Q = 3.000 X 1.20 X 1.500 /2 = 2.700 kN ;荷載的計算值：R=1.2 X (0.046+0.315)+1.4 X 2.700=4.213 kN ;R < 6.40 kN ,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！4.4、腳手架荷載標準值：作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內 容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m);本例為0.12544第一章工程概況NG1 = 0.125 X 14.5.000 = 1.813kN :腳手板的自重標準值(kN/m2):本例

16、采用竹串片腳手板，標準值為0.35NG2= 0.350X 7X 1.500 X 1.200/2 = 2.205kN:(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m):本例采用欄桿沖壓鋼，標準值為0.11NG3 = 0.110 X 7X 1.500/2 = 0.578kN:吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2) : 0.005NG4 = 0.005 X 1.200 X 14.5.000 = 0.087 kN :經計算得到，靜荷載標準值NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.683 kN :活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活

17、荷載標準值NQ= 3.000 X 1.200 X 1.500 X 2/2 = 5.400 kN :風荷載標準值應按照以下公式計算其中 Wo -基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：Wo = 0.800 kN/m2:Uz -風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：Uz= 1.800:Us -風荷載體型系數：Us =0.649 :經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.7X 0.800 X 1.800 X 0.649 = 0.654 kN/m2 :不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG+1.

18、4NQ= 1.2 X 4.683+ 1.4 X 5.400= 13.180kN : 考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2 NG+0.85X 1.4NQ = 1.2 X 4.683+ 0.85 X 1.4 X 5.400=12.046 kN :風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MWt算公式Mw = 0.85 X 1.4WkLah2/10 =0.850 X 1.4 X 0.654 X 1.500 X 1.800 2/10 = 0.378kN.m :4.5、立桿的穩定性計算：不組合風荷載時，立桿的穩定性計算公式為:立桿的軸心壓力設計值：N =13.180 kN ;計算立桿的截面回轉半

19、徑：i = 1.58 cm ;計算長度附加系數：K = 1.155；計算長度系數參照扣件式規范表 5.3.3得：u = 1.530計算長度，由公式Lo = kuh 確定：Io = 3.071m ；Lo/i = 194.000:56第一章工程概況軸心受壓立桿的穩定系數©,由長細比lo/i的結果查表得到0.191 ;立桿凈截面面積：A = 4.89 cm2 ;立桿凈截面模量(抵抗矩)：W = 5.08 cm3 ;鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2 ;(T = 13180.000/(0.191 X 489.000)=141.115 N/mm2 ;立桿穩定性計算T =

20、 141.115 小于f = 205.000 N/mm2滿足要求!考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式立桿的軸心壓力設計值：N =12.046 kN ;計算立桿的截面回轉半徑：i = 1.58 cm ;計算長度附加系數：K = 1.155;計算長度系數參照扣件式規范表 5.3.3得：U = 1.530計算長度,由公式lo = kuh 確定：lo = 3.071 m ；Lo/i = 194.000;軸心受壓立桿的穩定系數© ,由長細比lo/i的結果查表得到0.191立桿凈截面面積：A = 4.89 cm2 ;立桿凈截面模量(抵抗矩)：W = 5.08 cm3 ;鋼管立桿抗壓強度設計值：f

21、 =205.000 N/mm2 ;T = 12046.400/(0.191 X 489.000)+378000/5080.000 = 203.4N/mm266立桿穩定性計算 T = 203.4 小于f = 205.000 N/mm2滿足要求!4.6、連墻件的計算連墻件的軸向力計算值應按照下式計算：Nl = Nlw + No風荷載基本風壓值 Wk = 0.654 kN/m2 ;每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積Aw = 10.8m2 ;連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), No= 5.000 kN ;風荷載產生的連墻件軸向力(kN)，應按照下式計算：NLw = 1.4X W

22、X Aw = 9.889kN ;連墻件的軸向力計算值 NL= NLw + No= 14.889kN ; 連墻件設計值 Nf=Nh X n=8X 4=32kNNL=14.889kN<Nf=32kN,連墻件的設計計算滿足要求！4.7、落地式腳手架基礎底面承載力計算落地式腳手架基礎底面的平均壓力應滿足下式要求P = fg其中P 立桿基礎底面的平均壓力(kN/m2) , P = N/A ; p = 52.72N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN) ; N = 13.18第一章工程概況A 基礎底面面積(m2) ； A = 0.25fg 地基承載力設計值(kN/m2) ； fg = 150

23、.00地基承載力設計值應按下式計算fg = kc X fgk其中kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 1.00 fgk 地基承載力標準值；fgk = 150.00地基承載力的計算滿足要求！5、材料、勞動力用量計劃5.1、主要物資計劃主要物資計劃表序號材料名稱規格位單數量備注1鋼管 48 X 3.5M15002扣件個500勞動力計劃表號序工種量工作范圍備注1測量工2定位放線2現場領工員2現場指揮3架子工10腳手架搭設4安全員1現場安全監督6、腳手架的使用及保養6.1、腳手架的使用6.1.1、腳手架搭設完，應檢查驗收合格后，方能投入使用。6.1.2、嚴格控制腳手架上的施工荷載，腳手架上同時進行

24、多層作業時，各作 業層之間設置可靠的防護遮擋，以防止層墜物傷及下層作業人員。6.1.3、 腳手架施工操作層堆載量應不得大于 150kg/m2。不得在腳手架上堆放 模板、鋼筋等物件；嚴禁在腳手架拴拉纜風繩和起重設備等。定期并及時清除腳 手架上的建筑垃圾。6.1.4、腳手架使用中應定期查看以下項目：扣件的設置和連接，連墻件、支 撐等的構造是否符合要求，扣件螺栓是否松動，腳手架是否變形。、嚴禁隨意拆除外腳手架桿件和進行危及架子的作業。 腳手架的保養、檢查扣件是否有松動的同時，應對扣件的旋轉面及螺絲絲口上油一次。 、應隨時檢查腳手板是否綁扎緊密，否則應及時修復加固，每天檢查一6.1.56.2、6.2.

25、16.2.2 次安全網有無破損和是否固定牢靠，及時發現問題，及時加固修復。7、腳手架的拆除7.1、架子拆除時應分劃作業區，周圍設圍欄或豎立警戒標志，地面設專人指 揮，嚴禁非作業人員入內。78第一章工程概況7.2、拆除的高處作業人員，必須戴安全帽，系安全帶，穿軟底鞋。7.3、拆除順序應遵循由上而下、先搭后拆、后搭先拆的原則，即先拆欄桿、 腳手板、剪刀撐、斜撐、后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按一步一清的原則依 次進行，要嚴禁上、下同時進行拆除作業，連墻點必須與腳手架同步拆除，嚴禁 先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架。7.4、當腳手架拆至下部最后一根立桿的高度（約 6.5m）時應先在適當位置搭 設臨時拋撐加固后再拆除連墻件， 當腳手架采取分段、分立面拆除時，應在暫不 拆除的兩端加設連墻點和橫向水平支撐。7.5、拆下的扣件和配件及時運至地面，嚴禁高空拋擲。&腳手架的安全管理8.1、腳手架搭設人員必須是經過國家特種作業人員安全技術管理規則考 核合格的專業架子工，上崗人員應定期體檢，體檢和考核合格者持證上崗。8.2、腳手架搭設人員應嚴格按操作規程施工，高空作業時，應系安全帶，穿 軟底鞋，雨、雪天嚴禁高空作業。8.3、腳手架的構配件質量與搭設質量，應按建筑施工扣件鋼管腳手架安全