1、* 大廈工程屋面懸挑支模架專項方案浙江寶* 團有限公司寧波分公司余*廈工程項目部目錄一、編制依據第 1 頁二、工程概況第 1 頁三、支模架設計施工方案第 2 頁四、搭設與拆除施工操作要求第 2 頁五、檢查與驗收第 5 頁六、安全管理第 8 頁附：1、計算書；2、支模布置平、立面圖及節點詳圖。一、編制依據1、余 * 廈工程設計圖紙；2、余 * 廈工程項目部施工組織設計；3、建筑工程安全生產管理條例；4、混凝土結構工程施工質量驗收規范 (GB50204 2002) ；5、建筑結構荷載規范 (GB50009 2001)(2006 年版 ) ；6、混凝土結構設計規范（ GB50010-2002）；7、

2、建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程(DB33/1035-2006)；8、危險性較大工程安全專項施工方案編制及專家論證審查辦法建質200987 ；9、建筑施工安全手冊 ( 杜榮軍 主編 ) ；10、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范 (JGJ 130-2001)；11、國家、省、市現行安全生產、文明施工的規定；12、我公司 QEO三合一體系管理手冊、程序文件、企業標準等有關文件；13、計算軟件為品茗軟件。二、工程概況工程名稱：余 * 廈工程建設單位：余姚市通 * 設管理有限公司設計單位：浙江省建 * 究院勘察單位：寧波 * 設計研究股份有限公司監理單位：慈溪市建 * 理咨詢有限公司施工單位：浙

3、江寶 * 團有限公司建設地點：余姚市南雷南路西側、萬年橋路北側余* 廈用地面積 13048 ，由 2 幢 23 層及四層裙房組成，總面積為 59473 ；其中地上建筑面積 49620 ，一層地下建筑面積 9853 ；建筑高度 87.2mm；裙房高度 17.6m；為框架剪力墻結構。屋頂結構在原來陽臺的基礎上懸挑1.6m，梁為 250× 700、300×900/700 梯形梁，板厚度為 120mm，原來主體結構對應面為空洞，只構架柱梁，結構高度為4.2m。針對以上概括對余 * 廈工程屋頂懸挑模板支撐體系進行計算。三、支模架設計施工方案1. 總體籌劃本工程考慮到施工工期、質量、安

4、全和合同要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點：A、架體的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。B、在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。C、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。D、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收；綜合以上幾點，支模架的搭設，還必須符合 JGJ59-99 等檢查標準要求，要符合相關文明標化工地的有關標準。結合以上支模架設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經驗，決定采用以下方案：型鋼挑梁，扣件鋼管架。2.支撐體系設計理念在保障安全可靠的前提下，須兼顧施工操作簡

5、便、統一、經濟、合理等要求，因此梁與板整體支撐體系設計的一般原則是：立桿步距要一致，便于統一搭設；立桿縱或橫距盡量一致，便于立桿有一側縱橫向水平桿件拉通設置；構造要求規范設置，保證整體穩定性和滿足計算前提條件。3. 支架搭設方案根據本公司當前模板工程工藝水平，結合設計要求和現場條件，決定采用型鋼懸挑、斜撐，扣件式鋼管架作為本模板工程的支撐體系。為保證扣件抗滑滿足要求，采用雙扣件加強受力橫桿。在屋面上埋設 16#工字鋼挑梁，在工字鋼挑梁上安裝 14a號槽鋼連梁，再在槽鋼上搭設支模架立桿，并用 14a 號槽鋼斜撐挑梁。在支架搭設并完成使用前，陽臺對應以下三層支模架不得拆除。具體搭設詳見附錄圖紙。四

6、、搭設與拆除施工操作要求1.總體要求A 、保證結構和構件各部分形狀尺寸，相互位置的正確；B、具有足夠的承載能力，剛度和穩定性，能可靠地承受施工中所產生的荷載；C、構造簡單，裝板方便，并便于鋼筋的綁扎、安裝，澆筑混凝土等要求；D、支架搭設按本模板設計，不得隨意更改；要更改必須得到相關負責人的認可。2.水平桿每步縱橫向水平桿必須拉通。水平桿件接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接。水平對接接頭位置要求如下圖。搭接接頭要求如下圖，將搭接長度范圍內的中心點看成對接點，此時其搭接位置要求同對接（上圖）。3.立桿立桿平面布置圖（詳見附圖）搭接要求：本工程所有部位立桿接長全部采用對接扣件連接，接頭位置要求如下

7、。立桿h水平桿/30/3對接扣件0h5hl al a掃地桿設置4. 剪刀撐水平剪刀撐：模板支架頂層和底層各設置一道水平剪刀撐。豎向剪刀撐：模板支架四邊滿布豎向剪刀撐，中間每隔4 排立桿設置一道縱橫向剪刀撐，由底至頂連續設置。剪刀撐平立面示意圖（詳見附圖）。5.周邊拉結豎向結構（柱）與水平結構分開澆筑，以便利用其與支撐架體連接，形成可靠整體。6.模板拼裝模板組裝要嚴格按照模板圖尺寸拼裝成整體，并控制模板的偏差在規范允許的范圍內，拼裝好模板后要求逐塊檢查其背楞是否符合模板設計，模板的編號與所用的部位是否一致。7.模板的基準定位工作首先引測建筑的邊柱或者墻軸線，并以該軸線為起點，引出每條軸線，并根據

8、軸線與施工圖用墨線彈出模板的內線、邊線以及外側控制線，施工前 5 線必須到位，以便于模板的安裝和校正。標高測量：利用水準儀將建筑物水平標高根據實際要求，直接引測到模板的安裝位置。已經破損或者不符合模板設計圖的零配件以及面板不得投入使用。支模前對前一道工序的標高、尺寸預留孔等位置按設計圖紙做好技術復核工作。8.模板拆除拆模板前先進行針對性的安全技術交底，并做好記錄，交底雙方履行簽字手續。支拆模板時， 2 米以上高處作業設置可靠的立足點，并有相應的安全防護措施。拆模順序應遵循先支后拆，后支先拆，從上往下的原則。模板拆除前必須有混凝土強度報告，強度達到規定要求后方可拆模：側模在混凝土強度能保證構件表

9、面及棱角不因拆除模板而受損壞后方可拆除；底模拆除梁長 8 米，混凝土強度達到 100%； 8 米混凝土強度達到 75%；懸臂構件達到 100%后方可拆除；板底模 2 米，混凝土強度達到 50%， 2 米 8 米混凝土強度達到 75%， 8 米，混凝土強度達到 100%方可拆除；模板拆除前必須辦理拆除模板審批手續，經技術負責人、監理審批簽字后方可拆除。樓板、梁模拆除，應先拆除樓板底模，再拆除側幫模，樓板模板拆除應先拆除水平拉桿，然后拆除板模板支柱，每排留 12 根支柱暫不拆，操作人員應站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木檔自由墜落，再用鉤子將模板鉤下。等該段的模板全部脫落后，集中運出集中堆放

10、，木模的堆放高度不超過2 米。五、檢查與驗收1. 模板支架體系及其地基基礎應在下列階段進行檢查與驗收：A、基礎完工后模板支架體系搭設前；B、作業層上施加荷載前；C、整體或分段達到設計高度后；D、設計要求預壓的模板支架體系的預壓過程中及預壓加載完成后；E、遇六級大風或大暴雨后；F、停用超過一個月。2. 模板支架體系使用中，應定期檢查下列項目：A、承載桿件，加固桿件，連接件、斜撐、剪刀撐、孔洞通道的構造是否符合要求；B、場地地表是否積水，底座是否松動，立桿立柱是否懸空，外側立桿立柱是否被車輛沖撞過；C、立桿立柱的沉降與垂直度的偏差是否符合要求；D、扣件、連接件是否松動；E、是否超載。3. 模板支架

11、體系驗收時應具備下列文件：A、專項施工方案及技術交底文件，高大支模架專項施工方案的專家評審或咨詢意見；B、構配件的產品質量合格證、質量檢驗報告；C、高支模工程的施工記錄及質量檢查記錄；D、模板支架體系搭設過程中出現的重要問題及處理記錄；E、模板支架體系的驗收申請報告。4. 支模架現場驗收：按照浙江省建 * 準建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程（ DB33/1035-2006）的要求和附表 F模板支架搭設分項檢查驗收進行檢查驗收：A、模板支架投入使用前，應由項目部組織驗收。B、項目經理、項目技術負責人和相關人員，以及監理工程師應參加模板支架的驗收。C、高度超過 8m，或跨度超過 18 m，或施工

12、總荷載大于 10kN/m2，或集中線荷載大于15kN/m的模板支架，施工企業的相關部門應參加驗收。D、模板支架驗收應根據經批準的專項施工方案，檢查現場實際搭設情況與方案的符合性。E、安裝后的扣件螺栓擰緊扭力矩應采用扭力扳手檢查，抽樣方法應按隨機分布原則進行。F、對下層樓板或地下室頂板采取加固措施的模板支架，應檢查加固措施與方案的符合性及加固的可靠性。G、模板支架驗收后應形成記錄，記錄表式見下表：模板支架驗收記錄表項目名稱搭設部位高度跨度最大荷載搭設班組班組長操作人員證書符合性持證人數專項方案編審程序符合性技術交底安全交底情況情況鋼進場前質量驗收情況管材質、規格與方案的符合性扣使用前質量檢測情況

13、件外觀質量檢查情況檢查內容方案實際質量情況符合性允許偏差要求立桿梁底+30mm間距板底+30mm步距+50mm立桿垂直度0.75%且 60mm40 65扣件擰緊N·m立桿基礎掃地桿設置拉結點設置立桿搭接方式縱、橫向水平桿設置垂直縱、橫向剪刀撐水平 (高度 4 )其他結論：檢查日期：年月日施工單位檢查人員：項目技術負責人：項目經理：檢查結論結論：專業監理工程師：驗收日期：年總監理工程師：月日監理單位驗收結論六、安全管理措施1、遵守高處作業安全技術規范的有關規定。2、模板及其支撐系統在安裝過程中必須設置防傾覆的可靠臨時設施。施工現場應搭設工作梯，工作人員不得爬模上下。3、登高作業時，各種

14、配件應放在工具箱或工具袋中嚴禁放在模板或腳手架上，各種工具應系掛在操作人員身上或放在工具袋中，不得吊落。4、裝拆模板時，上下要有人接應，隨拆隨運，并應把活動的部件固定牢靠，嚴禁堆放在腳手板上和拋擲。5、裝拆模板時，必須搭設腳手架。裝拆施工時，除操作人員外，下面不得站人。高處作業時，操作人員要扣上安全帶。6、對于預拼模板，當垂直吊運時，應采取兩個以上的吊點，水平吊運應采取四個吊點。吊點要合理布置。7、對于預拼模板應整體拆除。拆除時，先掛好吊索，然后拆除支撐及拼裝兩片模板的配件，待模板離開結構表面再起吊。起吊時，下面不準站人。9、在支撐搭設、拆除和澆筑混凝土時，無關人員不得進入支模底下，應在適當位

15、置掛設警示標志，并指定專人監護。10、搭設應由專業持證人員安裝；安全責任人應向作業人員進行安全技術交底，并做好記錄及簽證。11、模板拆除時，混凝土強度必須達到規定的要求，嚴禁混凝土未達到設計強度的規定要求時拆除模板。計算書一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度： 0.25m；梁截面高度： 0.70m；混凝土板厚度： 120.00mm；立桿沿梁跨度方向間距：0.80m；立桿上端伸出至模板支撐點長度：0.10m；立桿步距： 1.20m；板底承重立桿橫向間距或排距：0.83m；梁支撐架搭設高度： 4.20m；梁兩側立桿間距： 0.65m；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重

16、立桿根數： 0；采用的鋼管類型： 48×3；立桿承重連接方式：雙扣件，取扣件抗滑承載力設計值12kN。2.荷載參數32新澆混凝土重力密度： 24.00 kN/m ；模板自重： 0.35 kN/m ；鋼筋自重 (kN/m3) ：31.50kN/m ；施工均布荷載標準值： 2.0 kN/m2；新澆混凝土側壓力標準值：18.0 kN/m2；振搗混凝土對梁底模板荷載：2.0 kN/m2；振搗混凝土對梁側模板荷載：4.0 kN/m2；3.材料參數木材品種：杉木；木材彈性模量：9000.0 N/mm2；木材抗壓強度設計值： 16.0 N/mm2；木材抗彎強度設計值： 17.0 N/mm2；木材抗

17、剪強度設計值fv(N/mm2) ： 1.7 N/mm2 ；面板材質：膠合面板；面板厚度：20.00mm；面板彈性模量： 6000.0 N/mm2；面板抗彎強度設計值：13.0 N/mm2；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度： 60.0mm；梁底方木截面高度： 80.0mm；梁底縱向支撐根數： 2；5.梁側模板參數主楞間距： 400mm；穿梁螺栓型號： M12 ；穿梁螺栓水平間距： 400mm；穿梁螺栓到梁底距離依次是：100mm、350mm；主楞材料：木方；寬度： 60.00mm；高度 (mm)：80.00mm；二、梁側模板荷載計算2新澆混凝土側壓力標準值：18.000kN/m ；面板為受彎結構

18、，需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。面板計算簡圖 (單位： mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下：M/W < f其中： W - 面板的凈截面抵抗矩， W = 58×2×2/6=38.67cm3；M - 面板的最大彎矩；- 面板的彎曲應力計算值；f - 面板的抗彎強度設計值；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續梁計算：Mmax = 0.1q1l 2+0.117q2l2其中： q - 作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值： q1= 1.2 0.58××1

19、8=12.528kN/m；振搗混凝土荷載設計值： q2× ×；= 1.40.58 4=3.248kN/m計算跨度： l = 400mm；面板的最大彎矩 M = 0.1 ×12.528 ×4002 + 0.117 3×.248 ×4002 = 2.61105N×·mm；面板的最大支座反力為：N=1.1q l+1.2q2l=1.1 ×12.528 ×0.4+1.2 3×.248 ×0.4=7.071kN；1經計算得到，面板的受彎應力計算值：2= 2.61 ×105 /

20、3.87 ×104=6.8N/mm；面板的抗彎強度設計值：f = 13 N/mm 2；面板的受彎應力計算值2面板的抗彎強度設計值2 =6.8 N/mm 小于f=13 N/mm ，滿足要求！2.撓度驗算4 =0.677ql/(100EI)l/250其中： q-作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值：q=12.528N/mm；l- 計算跨度：l = 400mm；E-面板材質的彈性模量：E = 6000N/mm2；I- 面板的截面慣性矩：I = 58 2×2×2/12=38.67cm4；45面板的最大容許撓度值： = l/250 =400/250 = 1.6mm；

21、面板的最大撓度計算值=0.936mm小于 面板的最大容許撓度值 =1.6mm，滿足要求！四、梁側模板支撐的計算1.主楞計算主楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的簡支梁計算。主楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=7.071/(0.700-0.120)=12.192kN/m本工程中，主楞采用木方，寬度 60mm，高度 80mm，截面慣性矩 I，截面抵抗矩 W和彈性模量 E分別為：W = 1 ×6×8×8/6 = 64cm3；I = 1 6××8×8×8/12 = 256cm4；E = 9000.00

22、N/mm2；計算簡圖剪力圖 (kN)彎矩圖 (kN ·m)變形圖 (mm)經過計算得到最大彎矩M = 0.322 kN ·m，最大支座反力R= 5.374 kN，最大變形 =0.399 mm（1）主楞強度驗算強度驗算計算公式如下： = M/W<f經計算得到，主楞的最大受彎應力計算值：542 = 3.22 ×10 ×= 5 N/mm；/6.40 10主楞的抗彎強度設計值：f = 17N/mm 2；主楞最大受彎應力計算值2小于主楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿 = 5 N/mm足要求！（2）主楞的撓度驗算主楞的最大容許撓度值： =250/40

23、0=0.625mm；主楞的最大撓度計算值=0.399mm小于主楞的最大容許撓度值 =0.625mm，滿足要求！五、梁底模板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小，按支撐在底撐上的簡支梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩 W分別為：W =43；800×20×20/6 = 5.33 10×mmI =54；800×20×20×20

24、/12 = 5.33 10×mm計算簡圖1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/W<f鋼筋混凝土梁和模板自重設計值：q1=1.2 ×(24.00+1.50) 0.×70+0.35 0×.80=17.472kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：q2=1.4 ×(2.00+2.00) 0×.80=4.480kN/m；q=17.472+4.480=21.952kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下：M max=ql2/8 = 1/8 21×.952 ×2502=1.72 ×

25、105N·mm；RA=RB=0.5ql=0.5 21×.952 ×0.25=2.744kN=Mmax/W=1.72 ×105/5.33 ×104=3.2N/mm2；梁底模面板計算應力2f=13N/mm2， =3.2 N/mm 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。4最大撓度計算公式如下：= 5ql/(384EI) =l/250其中， q-作用在模板上的壓力線荷載：q =q1/1.2=14.560kN/m；l- 計算跨度 (梁底支撐間距 )： l =250.00mm

26、；E-面板的彈性模量：E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值： =250.00/250 = 1.000mm；面板的最大撓度計算值：= 5 ×17.472 ×4250××× 5；/(38460005.3310 )=0.278mm面板的最大撓度計算值：=0.278mm 小于 面板的最大允許撓度值： =1mm，滿足要求！六、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：梁底支撐

27、小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=2.744/0.8=3.43kN/m2.方木的支撐力驗算方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩 W分別為：W=6×8×8/6 = 64 cm3；I=6 ×8×8×8/12 = 256 cm4；方木強度驗算：計算公式如下：最大彎矩： M =0.1ql 2= 0.1× ×2·；3.43 0.8= 0.22 kN m62；最大應力： = M / W = 0.22 ×10/64000 = 3.4 N/mm抗彎強度設計值

28、： f =13 N/mm 2；方木的最大應力計算值 3.4 N/mm2小于 方木抗彎強度設計值13 N/mm2，滿足要求 !方木抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足： = 3V/(2bh0)其中最大剪力： V =0.6 ×3.43 ×0.8 = 1.646 kN；2方木受剪應力計算值： = 3 ×1.646 ×1000/(2 ×60×80) = 0.515；N/mm方木抗剪強度設計值：2 = 1.7 N/mm；方木的受剪應力計算值0.515 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值1.7 N/mm2，滿足要求 !方木撓度驗算：計算公式如下：4

29、= 0.677ql/(100EI) =l/2504× ××4；方木最大撓度計算值： = 0.677 ×3.43 × 800/(1009000 25610 )=0.413mm方木的最大允許撓度： =0.800 ×1000/250=3.200 ；mm方木的最大撓度計算值= 0.413 mm小于 方木的最大允許撓度 =3.2 mm，滿足要求！3.支撐小橫桿的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=2.744kN梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P2=(0.650-0.250)/4 0.800× ×

30、;(1.2 ×0.120 ×24.000+1.4 2×.000)+1.2 2×0.800 ×(0.700-0.120) 0.×350 =0.890kN簡圖 (kN ·m)剪力圖 (kN)彎矩圖 (kN ·m)變形圖 (mm)經過連續梁的計算得到：支座力： N1=N2=3.634 kN；最大彎矩： M max=0.727 kN m·；最大撓度計算值：V max=1.51 mm；62最大應力： =0.727×10/4490=161.9 N/mm ；22支撐小橫桿的最大應力計算值161.9 N/mm小

31、于 支撐小橫桿的抗彎設計強度205N/mm 2，滿足要求 !七、梁跨度方向鋼管的計算梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算八、扣件抗滑移的計算：雙扣件承載力設計值取 12.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算：R Rc其中： Rc - 扣件抗滑承載力設計值，取16.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中 R取最大支座反力，根據前面計算結果得到R=3.634 kN；R < 16.00 kN，所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!九、立桿的穩定性計算：立桿的穩定性計算公式： = N/( A)f取最不利立桿穩定性驗算：其中：

32、N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：梁、板自重：（ 0.75 ×0.7 ×0.13+0.61 ×0.72 ×0.15+0.6 ×0.12 ×0.61） ×25.5=4.54kN；模板自重：（ 0.83 ×0.75+0.61 ×0.87+0.6 ×0.61）×0.35=0.53 kN；鋼管自重： 0.033 ×(4.2-0.12+5) = 0.3kN；活荷載： 0.75 ×0.86 ×4=2.58 kN；N= 1.35 ×（4.54+0.53+0

33、.3）+ 2.58 1×.4 = 10.87kN；-軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i 查表得到；i -計算立桿的截面回轉半徑： i = 1.59cm；A -立桿凈截面面積： A = 4.24 cm2；3W - 立桿凈截面抵抗矩： W = 4.49 cm；-鋼管立桿軸心受壓應力計算值；f -鋼管立桿抗壓強度設計值： f =205 N/mm 2；lo - 計算長度 (m)；立桿計算長度 lo有兩個計算公式 l o=kh和l o，為安全計，取二者間的大值，=h+2a即：lo = Max1.185 1×.7 ×1.2，1.2+2 ×0.1= 2.417

34、m；k - 計算長度附加系數，取值為： 1.185 ；- 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3， =1.7；a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度； a=0.1m;得到計算結果： lo/i = 2417.4 / 15.9 = 152 ；由長細比的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數：= 0.301 ；鋼管立桿受壓應力計算值：=10870/(0.301 ×424) = 85.17N/mm2；2鋼管立桿穩定性計算 =85.17N/mm小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值f = 205N/mm 2，滿足要求！十、懸挑驗算：1.梁交界處懸挑驗算N1 靠外邊第一排立桿的軸心壓力設計值

35、，包括：梁自重： 0.75 ×0.7 ×0.13 ×25.5=1.74kN模板自重： 0.75 ×0.83 ×0.35=0.22kN鋼管自重： 0.033 ×(4.2-0.6+2) = 0.18 kN；活荷載： 0.75 ×0.13 ×4=0.39 kNN1= 1.35 ×（1.74+0.22+0.18） + 0.39 1×.4 = 3.44 kN；N2 靠外邊第二排立桿的軸心壓力設計值，包括：梁、板自重：（ 0.75 ×0.7 ×0.13+0.61 ×0.72 &

36、#215;0.15+0.6 ×0.12 ×0.61） ×25.5=4.54kN；模板自重：（ 0.83 ×0.75+0.61 ×0.87+0.6 ×0.61）×0.35=0.53 kN；鋼管自重：0.033 ×(4.2-0.12+5) = 0.3kN；活荷載： 0.75 ×0.86 ×4=2.58 kN；N2= 1.35 ×（4.54+0.53+0.3）+ 2.58 1×.4 = 10.87kN；連梁按最不利的情況計算：最大彎矩為：，最大應力計算值：4390/80.5=54.53N/mm2<205 N/mm 2，滿足設計要求。挑梁計算：N1=3.44kN，