1、590潤滑油調和灌裝工藝的改進針對目前潤滑油調和灌裝工藝存在的頂線量大、存在產品質量隱患 等問題，通過多元回歸分析確定了其主要影響因素；通過在現有的調和 灌裝工藝中增加回流工藝，并根據不同管線及灌裝線修訂頂線規程，在 降低頂線量的同時-保證了產品質量.具有一定的經濟效益。李會云 中國石油化工股份有限公司潤滑油鄭州分公司Service Station頂線;由是在潤滑油灌裝生產環節 切換產品品種時產生的油品，也即用 后續灌裝產品將前一批次殘存在灌裝 管線及灌裝機中的產品頂出時產生的 油品，其作用是消除灌裝機內和管線 中殘存的前一批次油品對后續灌裝產 品質量的彩響，保證后續灌裝產品合 格。通常采用回

2、調的方式對頂線油進 行處理即按一走比例將頂線油作為 半成品油或基礎油降級調入其他潤滑 油產品中，由此會造成一走的利潤損 失如2009年生產齒輪油和液壓油 產生的298 t頂線油降級做基璉油使 用，直接利潤損失達22.8萬元此夕卜. 不同類別頂線油降級使用可能會對潤 滑油產品的質量造成一走的隱患。調和灌裝工藝存在的主要問 題及解決措旋調和灌裝工藝存在的主要 冋題根據潤滑油調和灌裝生產工藝流 程見圖1。由于調和釜進油管線與出口管線 共用一部分管線因此現有潤滑油調 和灌裝工藝存在的主要問題有：。每個調和釜到管容積以及 管匯出口到灌裝機管線的容積不等， 無法根據各條灌裝線的實際情況確走 頂線油的切除量

3、.潤滑油產品品種多，批量小， 而調和釜、灌裝線數星少，導致不同 類別潤滑油相互切換頻髮，頂線油切 除墾較大.頂線油降級使用造成利潤 損失，同時存在一走的質量風險。彩洞灌裝產品首件檢驗結果的 環節多,如調和釜上一批次調和油品 的殘留以及管匯出口管線上一批次灌 裝油品的殘留等.根據2010年13月灌裝產品首 件檢驗100 °C運動黏度數據（表1 ）, 利用多元回歸模型確走各段管線上一 批次殘留油品對灌裝產品首件檢驗結 果的彩響。放油口洪油口講油管線管匯出口豈線過放汕口 潅餐機mi加浪油調和灌/牛產丁藝濟禪X1，藏產At*檢動骷庚攜運iMClOOTUKAEj苜件油品和末次和蓋上一?Kt 匯

4、出口管圾上 L * 細wnAa125 1225 86134019 15163215 3714821030194610.8631S3719.4612.1014.6919.08416.IM16.3416.3425 8«25 8R515.0215.016.215 1218 74R185618815214.9414.94714.9614.8710.319.4019.130W7B19.1319.1314.4214.72917 1516.34163425R6?5«6101AOR1AOQ10?150619 101119521956195615.1215.011214.96T4.871U.

5、319.4819.36翁91© 1994-2013 Clmia Academic Journal Electronic Publishing House All rights reserved, Service Station592«2不同*和簽至管匯處的線容積襄？不同修忙出口管找至各條*験綾入口客積對于不同運動黏度油品混合后的通用的運動黏度調和計算模型進行計算：ig”趕二陽g（1）式中：U同溫度下的混合運動黏 度；u混合組分在同溫度下的 黏度；Vi混合組分的體積分數。 利用多元回歸模型：y =mlx1+rn?x2+m/3+fntx4+b （2） 式中：y灌裝首件檢驗油品1

6、00 °C 運動黏度的對數；y灌裝油品100 °C運動黏的對數；X2調和末次進原料油100 °C 運動黏度的對數；x調和釜上一批次調和油品100住運動黏度的對數；%4管匯出管線上一批次灌裝油品100弋運動黏度的對數；灌裝油品在薩裝首件檢驗油品中的體積分數；力？調和末次進原料油在灌 裝首件檢驗油品中的比例；力彳調和釜上一批次調和 油品在涯裝首件檢驗油品中的體積 分數；叫管匯出口管線上一批次 灌裝油品在灌裝首彳牛檢驗油品中的體 積分數；b常數。根據表1中數據進行多元回歸， 得到:om =92.73% （體積分數）； om=0.27%（體積分數）； o/n=9.80%（

7、體積分數）;om =-2.78%（體積分數）；o b=0 ;。判走系數臚二1.0。由此可知:判走系數臚為1.00,說明灌裝首件檢驗油品100 °C運動黏度有很 好的相關性；om =92.73% （* 積分數）說 明灌裝油為在灌裝首件檢驗產品中 的比例與理論值100%相比還有一 定差距； m027% （體積分數），說明 調和末次進原料油對灌裝產品首件檢 驗結果的影響較小； m與代之和內10.07% （體 積分數）'說明'調和釜底出口到管匯 的管線殘留油品是影響灌裝產品首件 檢驗結果的主要因素也是下一工 藝改進的重點； m亍-2.78% （體積分數），表 明管匯出口管線上

8、一批次灌裝油品對 本報次灌裝產品的首彳牛檢驗結果基本 沒有影響度解決措施加強與調和釜內油品回流減少頂 線星根據設計圖紙和現場測量計 算，不同調和釜到管匯處的管線容 積見表2.混合運動黏度采用國衍 由表2可見，不同調和釜到管匯 處的管線容積為112 299 L不等。若按照小的管線容積確走頂線量， 則容易造成頂線星不足，造成產品 首件檢驗不合格；若按頤大的管線 容積確定頂線屋則部分頂線星偏 ；造成不必要的經濟損失同時堵運動 加質星風險；若按照實際管線容積 確走頂線星，則生產操作比較麻煩 容易出錯.因此，建議將管線內殘留 油品通過與調和釜內油品回流的方 式來減少頂線星。根據管匯出口管線至各條灌裝線

9、入口的實際容積確定頂線量根據設計圖紙和現場測量計算, 不同管匯出口管線到各條灌裝線入口 的容積見表3。由表3可見：不同管匯出口管 線至各條灌裝線入口容積為93 450 L不等。若按照容積小的確定Service Station:權晴機前回鍛貴用堆加3塞回淡管線.越用低釣1力兒塢加2幣回滴詩約.跖兜 長約佰萬亓.空間及施工要求空問需求小.WTffi單空i®）wm人.施丁比較用常可實施性有空問満足愛求說有空問不能満足.可實筋 性小燥住樣式金化變化小在調和抽束前10 mln進行回 流.不會形響濯裝的生產效率灌霰舸回潦.増加濯裝作業 環節.回流厲靂要邊行攪 丼.攪拌產生的氣泡齡響灌 幺址和満余

10、生產收帛噴線復計頂經平均訪刃頂塊 層沒有巧染.可做成S酒厲用用計皿尖平均54（165%質隱患債和筆封甘匯處的溝線事獨立的.X H號調和結束前進行回流1次并口 調和釜已捋陽蟲燃機油 彷輪油和液 壓諭3類份卄仲用.回謙的湘品為同 類油餡.曽線內披國小十033% （矗 人歿留為80 kg.最小鼻和為24 1 it* H區小的血找 渝加入比例為彳的嫂定“ IdT藝 可神墓* .質5和釜到46蓋機的詮線分2 ©.分別為適和1 管匯出口刊港裝機.我巾氐 老矣將陽;I裝線和懸裝油紿 的類別分不間営線.放每次多次回滅.回涼討卄的鬥線 冬次交叉污冊.油品絞犬H不對控«4 2種優化方的對比93

11、頂線量，容易造成頂線量不足，造 若按照容積大的確定頂線星,會部分頂線墾 偏大，造成不必要的經濟損失。因 此，必須按照不同管匯出口管線至 各條灌裝線入口的實際容積來確走 頂線星。優化工藝針對現有潤滑油調和涯裝工藝的 實際情況提出2種工藝方宰:方宰1:在管匯處堵加內燃 機油、齒輪油和液壓油的回流管線 3根，從管匯處向調和釜回流.回 流工藝為：調和釜-出口管線-管 匯T回流管線T地楂（根據實際情 況可省略）T調和釜進口管線T調 和釜內，在調和結束前10 min開始 回流。方宰2 :從灌裝機前向調和釜 回流，需要在灌裝機壻加15根回流管 線。回流工藝為：調和釜-出口管線 -管匯-灌裝管線一回流管線-地

12、槽 （根據實際情況可省略）一調和釜進 口管線T調和釜內。此操作在灌裝前 進行。2種優化方宰的對比見表4.由 表4可見，方垂1施工簡單，費 用低，操作簡單，基本無質星隱患，并 且頂線油數量降低可觀。因此，按照 方宰1瑁加回流管線.根據管匯出口管線實際容積值 修改了灌裝頂線操作規程，根據管 匯出口管線實際容積值，將頂線星 由原來的510 kg/批分別降低到不 同數值。調整后不同管線的頂線星 見表5.新工藝自2010年4月15日開始 實施。其中： 2010年1月1日一4月15日， 頂線量為217 t,灌裝?比次為772批, 平均批次頂線量為281 kg/批; 2010年4月15日一6月30日r 頂線量為211，灌裝批次為155批，平 均批次頂線星為134 kg/批，頂線量 平均降低比例為52.3% ,減少直接經濟損失10萬元;經過2個月的運行，未出現因 工藝優化導致灌裝產品首件檢驗不合 格的情況。結論夬調和釜至管匯處的管線殘留油 品對灌裝產品的首件檢驗合格率影響 t匕較大，其約占灌裝油品的10% （體對應生產蠻C014L-1t»co?4I 1 線.？01 3線C03-C04札線、2OL-3線C01-C0220L-6ttC05-C07200L-7線C06-G084L-陽積分數L成產品首件檢驗不合格； 歡采用在管匯處增加內燃機 油、齒輪油和液壓油的回流管線3 根，將管線殘留