1、目 錄一、編制依據2二、工程概況2三、施工準備31、技術準備32、物資準備33、勞動力準備4四、高支模支撐方案41、模板及支撐架的材料選取42、支撐系統的構造設計4五、高支模驗算書5六、高支模施工注意問題35七、高支模施工方法36一、編制依據為了保證天津026項目工程廠房程超高支模施工安全，加強施工安全的管理，按相關規定特編制本專項施工方案。方案編制計算依據如下：1.建筑施工碗口架式腳手架安全技術規范JGJ166-2008；2.木結構設計規程GB50005-2003；3.混凝土結構工程施工質量驗收規范50204-2002；4.建筑工程施工質量驗收統一標準GB50300-2001；5.建筑施工計

2、算手冊（ISBN-7-11-04626-2江正榮編著）；6、建設工程安全生產管理條例（國務院第393號令）7<<工程建設強制性條文>>（房屋建筑部分）2002版8. 天津026項目工程廠房施工圖紙；9. 天津026項目工程廠房施工組織設計；二、工程概況2.1建筑名稱：天津研試基地2301、2302、2303號廠房。2.2建筑地點：天津濱海高新開發區，北臨街中北三路，西臨街夏青路。2.3本工工程建筑面積：2301-11280.87，2302-4342.72，2303-5488.14。其中2301#廠房輔助樓層高為4.9m; 2302#廠房設備用房層高為5m、105#層高為

3、10m; 2303#廠房輔助樓層高為4.9m三、施工準備1、技術準備在施工前進行圖紙會審及完善施工組織設計方案這兩項工作，并組織施工人員認真學習施工圖紙、會審記錄、施工方案和施工規范等技術文件，做好三級安全技術交底工作，減少和避免施工誤差。2、物資準備(1)碗口式腳手架用鋼管材料要求及準備：確保材料質量合格，貨源充足，按材料進場計劃分期分批進場，并按規定地點存放，做好遮蓋保護。同時對各種進場材料進行抽檢試驗并附有新鋼管應有產品質量合格證；其質量檢驗報告及其鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準金屬拉伸試驗方法（GB/T228）的有關規定，質量應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T700）中Q235

4、-A級鋼的規定。 碗口架用鋼管規格為Ø48×3.5mm，鋼管壁厚不得小于3.5-0.025mm.上碗口、可調底座級可調托撐應采用可鍛鑄鐵或鑄鋼制造其材料機械性能應符合GB9440中KTH330-08及GB11352中ZG270-500的規定。下碗口、橫桿接頭、斜桿接頭應采用碳素鋼制造，其材料機械性能應符合GB11352中ZG230-450的規定。立桿連接件外套管壁厚不得小于3.5-0.025mm,內經不大于50mm，外套管長度不得小于160mm,外伸長度不小于110mm。立桿上的上碗口應能上下串動，不得帶有卡滯現象，桿件最上端防止上碗口脫落措施。立桿與立桿連接的連接孔應能插

5、入Ø12mm連接銷。在碗口節點上同時安裝14個橫桿，上碗口均應能鎖緊。 (2)機具準備：根據施工機具需用量計劃，做好機械的租賃和購買計劃，并做好進場使用前的檢驗、保養工作，確保運轉正常。(3)周轉材料準備：做好模板、鋼管支頂等周轉料的備料工作，分批分期進場。3、勞動力準備(1)根據開工日期和勞動力需要量計劃，組織工人進場。 (2)做好施工人員進場的安全、質量、防火、文明施工等教育工作，進行崗前培訓，對關鍵技術工種必須持證上崗，按規定進行三級安全技術交底，交底內容包括：施工進度計劃；各項安全、技術、質量保證措施；質量標準和驗收規范要求；設計變更和技術核定等。必要時進行現場示范，同時健全

6、各項規章制度，加強遵紀守法教育。四、高支模支撐方案1、模板及支撐架的材料選取模板：采用18mm（厚）多層板。木枋：采用100mm×100mm木方。采用50mm×100mm木方支撐系統：選用碗口式支撐系統。縱橫水平拉桿：選用JHG-90 、HG-30 、HG-60規格：48×3.5mm立桿：選用LG-240 縱橫向剪刀撐：選用48×3.5mm鋼管及配件。墊板：采用腳手架配套底托，墊板為50×300mm木腳手板。2、支撐系統的構造設計本工程的超高支模方案采用碗口式鋼管腳手架支撐系統，梁板結構的碗口式采用滿堂式布置，樓板間距為900mm，梁間距600

7、設置縱橫水平拉桿，主框架梁的水平拉桿應與框架柱進行可靠拉結，加強高支模的整體抗傾覆能力。（1）根據設計圖紙要求，本工程高支模支撐系統分兩種情況支設：樓板：樓板做大厚度150mm，立桿間縱橫間距為900mm，步距1.2m。梁：梁最大截面高度為400×1300mm，截面高度大于950mm的梁采用獨立支撐，小于950mm梁板合支。（2）對于以上兩種情況的高支模，其構造設計參數均如下：梁側模板采用18mm厚夾板，豎方間距200，豎向設置兩排穿梁螺栓14500mm，第一排設在梁底以上400mm（當梁高750 mm時才設穿梁螺栓）；梁底模板采用18mm厚夾板，梁底設置二層木方，橫方采用100&#

8、215;100木方，間距200，縱方采用50×100木方，支頂采用碗口式管管腳手架，排距為900；樓面模板采用18厚夾板，板底設置二層木方，橫方采用100×100木方，間距450，縱方采用50×100木方，支撐采用碗口式鋼管支架架，立桿縱橫排距為900。（3）為加強門碗口架的整體剛度，碗口架架搭設必須保證架身垂直，縱橫向基本順直，支撐系統四周連續設置剪刀撐，剪刀撐水平傾斜角宜在45°60°之間，每隔5跨設置一組豎向通高剪刀撐。用扣件與碗口架鎖緊。剪刀撐采用扣件式鋼管，剪刀撐鋼管應每部與立桿扣緊，扣接點距碗口節點的距離宜150mm；當出現不能與立

9、桿扣接的情況時亦可采取與橫桿扣接，扣接點應牢固。（4）離地面700mm處設置縱橫掃地桿一道。碗口架體架直接置于回填好墊層上，為了保證架體地基的堅實在回填土墊層做300mm厚的3:7灰土墊層，所有回填土壓實系數不小于0.94，碗口架體下平方50×300mm寬木腳手板作為墊板。（5）對跨度不小于4m的現澆鋼筋混凝土梁、板，等模板應按設計要求起拱，當設計無具體要求是，起拱高度應為跨度的13。（6）所有標高高支模必須待下層梁板砼強度達到50以上方可繼續搭設。上一層高支模施工時，下一層支架不能拆除，以便荷載能安全傳至基礎上。五、高支模驗算書樓板厚度150mm,支架采用碗扣式鋼管腳手架搭設,高度

10、12.45m,步距1.2m,立桿橫距0.9m,縱距0.9m.模板面板采用18mm厚膠合板板底支撐采用木方,間距0.45米方木截面尺寸: 50×100mm托梁采用鋼管鋼管型號: 48×3.5mm模板支架支撐在地基上,要驗算地基承載力.由于本工程樓板厚度不相同，只要最大厚度樓板的高支模支撐系統設計符合要求。其余也必定符合要求。故取厚度150mm的樓板進行驗算： 第二部分 計算書計算依據:建筑結構設計統一標準GBJ68-84建筑結構荷載規范GB5009-2001鋼結構設計規范GB50017-2003混凝土結構設計規范GB50010-2002冷彎薄壁型鋼結構技術規范GB50018-

11、2002木結構設計規范（GB50005-2003）建筑安全檢查標準（JGJ59-99）建筑地基基礎設計規范（GB50007-2002）建筑工程大模板技術規程（JGJ74-2003）鋼框膠合板模板技術規程（JGJ96-95）組合鋼模板技術規范（GB50214-2001）建筑施工碗扣式腳手架安全技術規范（征求意見稿） JGJ1662008建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001一、模板面板驗算模板面板為受彎構件,按照均布荷載下的連續梁計算.如圖:1、荷載計算新澆混凝土(鋼筋)自重荷載:N1=25×(150÷1000)×0.9=3.38(kN/m)施工

12、人員及設備荷載:N2=1×0.9=0.9(kN/m)振搗混凝土時產生的荷載:N3=2×0.9=1.8(kN/m)靜荷載標準值:q1=3.38(kN/m)活荷載標準值:q2=0.9+1.8=2.7(kN/m)靜荷載計算值:q1=1.2×3.38=4.06(kN/m)活荷載計算值:q2=1.4×(0.9+1.8)=3.78(kN/m)2、強度計算面板的最大彎矩計算公式如下:其中:l為模板面板的計算跨度,取板底橫向支撐間距0.45(m)經計算得到:M=-0.10×4.06×0.452-0.177×2.7×0.452=-0

13、.18(kN.m)面板強度計算公式如下:其中: W 截面抵抗矩 W = 48.6 cm3經計算得到: f=0.18×1000÷48.6=3.7(N/mm2)面板的抗彎強度設計值:f=15(N/mm2)面板強度計算值不大于面板的強度設計值 15 N/mm2;故滿足要求!3、抗剪計算最大剪力計算公式如下:其中:l 模板面板的計算跨度,取板底橫向支撐間距0.45(m)經計算得到:Q=-0.60×4.06×0.45-0.617×3.78×0.45=-2.15(kN)截面抗剪強度計算公式如下:其中: b 立桿橫距; b=0.9(m)h 面板厚度

14、; h=18 (mm)經計算得到: T=3×2.15×1000÷2×(0.9×1000)×18=0.2(N/mm2)截面抗剪強度設計值:T=1.4(N/mm2)面板強度計算值不大于面板的強度設計值 1.4 N/mm2;故滿足要求!4、面板最大撓度計算面板最大撓度計算公式如下:其中:l 模板面板的計算跨度,取板底橫向支撐間距0.45(m)E 面板的彈性模量 E = 5000 N/mm2I 截面的慣性矩 I = 43.74 cm4經計算得到:v=(0.667×3.38×0.454+0.99×2.7×

15、0.454)÷(100×5000×(43.74×10000)=0.93(kN)面板的最大允許撓度值:v=0.45×1000÷250=1.8(mm)面板最大撓度計算值 0.93 mm不大于面板最大允許撓度值 1.8 mm;故滿足要求!二、橫向支撐驗算板底橫向支撐為受彎構件,按照均布荷載下的連續梁計算.如圖:1、荷載計算模板及支架自重荷載:N1=0.5×0.45=0.23(kN/m)混凝土(鋼筋)自重荷載:N2=25×(150÷1000)×0.45=1.69(kN/m)施工人員及設備荷載:N3=1&

16、#215;0.45=0.45(kN/m)振搗混凝土時產生的荷載:N4=2×0.45=0.9(kN/m)靜荷載標準值:q1=0.23+1.69=1.92(kN/m)活荷載標準值:q2=0.45+0.9=1.35(kN/m)靜荷載計算值:q1=1.2×(0.23+1.69)=2.3(kN/m)活荷載計算值:q2=1.4×(0.45+0.9)=1.89(kN/m)2、強度計算最大彎矩計算公式如下:其中:l 橫向支撐計算跨度,取立桿橫距 l=0.9(m)經計算得到:M=-0.1×2.3×2-0.177×1.89×0.92=-0.46

17、(kN.m)抗彎強度設計值公式如下:其中: W 截面抵抗矩 W=83.33 cm3經計算得到:f=0.46×1000000÷(83.33×1000)=5.52(N/mm2)抗彎強度設計值 f=15(N/mm2)橫向支撐抗彎強度計算值 5.52 N/mm2不大于抗彎強度設計值 15 N/mm2;故滿足要求!3、抗剪計算最大剪力的計算公式如下:其中:l 橫向支撐計算跨度,取立桿橫距 l=0.9(m)經計算得到:Q=-0.6×2.3×0.9-0.617×1.89×0.9=-2.29(kN)截面抗剪強度計算公式如下:其中:b 截面寬

18、度 b=50(mm)h 截面高度 h=100(mm)經計算得到:T=3×2.29×1000÷2×50×100=0.69(N/mm2)抗剪強度設計值: T=1.4(N/mm2)橫向支撐截面抗剪強度計算值 0.69 N/mm2不大于截面抗剪強度設計值 1.4 N/mm2, 方木的抗剪強度計算滿足要求!4、撓度計算最大撓度計算公式如下其中:l 橫向支撐計算跨度,取立桿橫距 l=0.9(m)E 彈性模量 E = 5400 N/mm2I 截面的慣性矩 I = 416.67 cm4經計算得到: v=0.677×1.92×(0.9

19、5;1000)4÷(100×5400×416.67×10000)+0.99×1.35×(0.9×1000)4÷(100×5400×416.67×10000)=0.77(mm)最大允許撓度值:v=0.9×1000÷250=3.6(mm)橫向支撐的最大撓度 0.77 mm不大于允許的最大撓度 3.6 mm, 故撓度滿足要求!三、托梁計算托梁按照集中荷載作用下的連續梁計算1、荷載計算模板及支架自重荷載:N1=0.5×0.9×0.45=0.2(kN)混凝

20、土(鋼筋)自重荷載:N2=25×(150÷1000)×0.9×0.3=1.01(kN)施工人員及設備荷載:N3=1×0.9×0.3=0.27(kN)施工人員及設備荷載:N3=×0.9×0.3=(kN)荷載標準值:q1=0.2+1.01+0.27+0.54=2.02(kN)荷載計算值:q2=1.2×(0.2+1.01)+1.4×(0.27+0.54)=2.59(kN)2、抗彎強度計算最大彎矩計算公式如下:其中:l 托梁計算跨度,取立桿縱距 l=0.9(m)經計算得到: M=1×2.59&

21、#215;0.9=0.41(kN.m)抗彎強度設計值計算公式如下其中:W 截面抵抗矩: W=5.08(cm3)經計算得到: f=0.41×1000÷5.08=80.71(N/mm2)強度標準值 f=205(N/mm2)托梁抗彎強度計算值 80.71 N/mm2不大于抗彎強度設計值 205 N/mm2,故滿足要求!3、撓度計算最大撓度計算公式如下其中: l 托梁計算跨度,取立桿縱距 l=0.9(m)I 截面慣性矩 I=12.19(cm4)E 彈性模量 E=206000(N/mm2)經計算得到: v=1×2.02×(0.9×1000)3÷

22、(100×E×12.19×10000)=0.67(kN.m)最大允許撓度值:v=0.9×1000÷250=3.6(mm)托梁最大撓度計算值 0.67 mm不大于最大允許撓度 3.6 mm,故滿足要求!四、立桿承載力驗算1、荷載計算支架立桿結構自重計算式中 G1 立桿鋼管重量 G1=13.34(kg)G2 縱向橫桿鋼管重量 G2=3.63(kg)G3 橫向橫桿鋼管重量 G3=3.63(kg)G4 斜桿鋼管重量 G4=5.89(kg)G5 可調托座重量 G5=7.01(kg)G6 可調底座重量 G6=5.82(kg)G7 立桿連接銷重量 G7=0.

23、18(kg)G8 安全網及其他重量 G8=0.05(kN/m)H 支架高度 H=12.45(m)h 支架步距 h=1.2(m)l 立桿長度 l=2400(m)Ly 支架縱距 Ly=0.9(m)NG=(13.34+0.18)÷(2400×1000)+(3.63+3.63+5.89)÷1.2)×12.45+(7.01+5.82)×9.8÷1000+0.05×0.9×12.45=2.02(kN)2、風荷載產生的軸向力計算不考慮風荷載影響,不用計算3、立桿軸向力計算Lx與Ly區域內混凝土體積計算 V=150÷10

24、00×0.9×0.9=0.122 m3荷載產生立桿軸向力計算式中 Q1 模板支撐架的自重Q1=0.5kN/m2Q2 新澆筑混凝土(鋼筋)自重Q2=25 kN/m3Q3 振搗混凝土時產生的荷載Q3=2 kN/m2Q4 施工人員及設備荷載Q4=1 kN/m2Ly 立桿縱距Ly=0.9米Lx 立桿橫距Lx=0.9米NG 支架立桿結構自重NG=2.02 kN經過計算: N=(1.2×0.5+1.4×(2+1)×0.9×0.9+1.2×25×0.122+1.2×2.02+0=9.97 kN4、斜桿上扣件抗滑強度計算

25、不考慮風荷載影響,不用驗算5、支架穩定性計算不考慮風荷載影響,不用驗算6、立桿承載力計算長細比計算式中 k 計算長度附加系數 k=1.155i 立桿回轉半徑 i=1.568(cm)長細比=1.155×1.2×100÷1.568=89根據長細比查表得出:軸心受壓桿件穩定系數=0.667立桿承載力按下式驗算式中: A 立桿鋼管截面面積 A=4.893cm2經過計算: =9.97×1000÷(4.893×0.667×100)=30.55N/mm2鋼材強度設計值 f=205N/mm2立桿承載力計算值 30.55 N/mm2不大于鋼材

26、強度設計值 205 N/mm2, 故滿足要求!五、地基承載力驗算1、立桿基礎底面的平均壓力其中: A 基礎底面面積 A = 0.2 m2N 軸向壓力設計值 N = 9.97 kN經過計算:p= 9.97÷0.2 = 49.85 kPa2、地基承載力設計值其中 kc 地基承載力調整系數,kc = 0.4fgk 地基承載力標準值,fgk = 160 kPa經過計算:fg= 0.4×160 = 64 kPa立桿基礎底面的平均壓力 49.85 kPa不大于地基承載力設計值 64 kPa,滿足要求!六、支架配料計劃1、立桿使用數量立桿使用LG-240型號鋼管,共23925根.搭配使用

27、短立桿使用LG-120型號鋼管,共4785根.2、橫桿使用數量橫向橫桿使用HG-90型號鋼管,共52030根.縱向橫桿使用HG-90型號鋼管,共51678根.3、四面斜桿數量橫向斜桿使用48×3.5×4500普通腳手架鋼管,共8根.縱向斜桿使用48×3.5×4500普通腳手架鋼管,共8根.4、通高斜桿數量橫向斜桿使用ZXG-0912型號專用斜桿,共265根.縱向斜桿使用扣件式鋼管.5、其他構配件可調托座數量4785個.可調底座數量4785個.立桿鏈接銷數量33495個.梁模板方木垂直計算書特別說明：碗扣式梁模板支架目前尚無規范，本計算書參考扣件式規范的相

28、關規定進行計算。據研究，碗扣式模板支架在有上碗扣的情況下，其承載力可比扣件式提高15左右，在計算中暫不做調整，但在搭設過程中要注意檢查，支模架的上碗扣不能缺失。一、梁模板基本參數梁截面寬度;取B=400(mm);梁截面高度;取H=1300(mm);梁側模板厚度;h=18(mm);立檔方木寬度;取b1=50(mm); 立檔方木高度;取h1=100(mm);橫撐木截面的寬度;取b3=100(mm); 橫撐木截面的高度;取h3=100(mm);梁側橫撐間距;取b=433.33(mm);立檔間距;取a2=0.2(m);對拉穿墻螺栓型號:M16;螺栓間距;取L=0.4(m); 支架搭設高度;取L=11.

29、83(m);腳手架步距;取h1=1.5(m);立桿縱距;取al=0.6(m);立桿的橫距;取l=0.9(m);梁底支撐方木寬度;取b=100(mm);梁底支撐方木高度;取d=100(mm);梁底支撐方木間距;取a2=0.2(m);二、梁模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:其中:c 為混凝土重力密度;取24(kN/m3)；t 新澆混凝土的初凝時間，取3(小時)V 混凝土的澆筑速度;取V=1(m/h)；1 外加劑影響系數；取1=1.22 混凝土坍落度影響修正系數。取2=1H 混凝土側壓力

30、計算位置處至新澆混凝土頂面的總高度;取H=1300(mm)經計算得到:F1=19.01(kN/m2)傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2 = 4 kN/m2三、梁模板側模計算梁側模板按照三跨連續梁計算，計算簡圖如下：1、強度計算作用在梁側模板的均布荷載:q=(1.2×19.01+1.4×4)×1300=36.94(kN/m)計算的最大彎矩:其中：l 取梁側立檔間距，取l=0.2(m)經計算得到：M=-0.10×36.94×0.22=-0.15(kN.m)梁側模板的強度計算值：其中: W 截面抵抗矩 W = 70.2 cm3經計算得到：f=0.15

31、×1000÷70.2=2.14 N/mm2梁側模板的抗彎強度設計值;f=15(N/mm2)梁側模板的強度計算值小于梁側模板的強度設計值;故滿足要求!2、抗剪計算最大剪力的計算公式如下:其中:l 梁側立檔間距;取l=0.2(m)經計算得到最大剪力Q=0.6×36.94×0.2=4.43（kN）截面抗剪強度計算值：其中：b 取梁截面高度;取b=1300(mm);h 取梁側面板厚度;取h=18(mm)經計算得到：T=3×(4.43×1000)÷(2×1300×18)=0.28(N/mm2)截面抗剪強度設計值,T

32、=1.5(N/mm2)截面抗剪強度計算值小于截面抗剪強度設計值;故滿足要求!3、撓度計算梁均布荷載q=19.01×(1300÷1000)=24.71(kN/m)最大撓度計算公式如下:其中: l 立檔間距 l=0.2 mE 面板彈性模量 E=10000 N/mm2I 面板截面的慣性矩 I=63.18 cm4經計算得到:v=0.677×24.71×(0.2×1000)4÷(100×10000×63.18×10000)=0.04 mmv 梁側模板的允許撓度:v=0.2×1000÷250=0.

33、8(mm).梁側模板的撓度計算值小于梁側模板的撓度設計值;故滿足要求!四、梁側立檔計算梁側立檔為受面板傳遞荷載作用的受彎構件，按三跨梁計算。1、荷載的計算:作用在梁側模板的均布荷載:q= (1.2×19.01+1.4×4)×0.2=5.68(kN/m)2、強度計算最大彎矩計算公式:其中:l 橫撐間距;取l=433.33(mm)經計算得到：M=-0.10×5.68×(433.33÷1000)2=-0.11(kN.m)強度計算值：其中: W 截面抵抗矩 W = 83.33 cm3經計算得到：f=0.11×1000÷83

34、.33=1.32(N/mm2)木材強度設計值;f=15(N/mm2)抗彎強度計算值小于木材強度設計值;故滿足要求!3、抗剪計算最大剪力計算公式:其中:l 橫撐間距;取l=433.33(mm)經計算得到：Q=-0.6×5.68×433.33÷1000=-1.48(kN)抗剪強度計算值:其中:b 立檔寬度;取b=50(mm)h 立檔高度;取h=100(mm)經計算得到：T=3×1.48×1000÷(2×50×100)=0.44(N/mm2)抗剪強度設計值;T=1.5(N/mm2)抗剪強度計算值小于抗剪強度設計值;故滿足

35、要求!4、撓度計算最大撓度計算公式:其中:l 橫撐間距;取l=433.33(mm)E 底模面板彈性模量 E=10000(N/mm2)I 底模面板截面慣性矩 I=416.67 cm4經計算得到：=0.677×(3.8×433.334÷(×100×10000×(416.67×10000)=0.01(mm)最大允許撓度值:v=433.33÷250=1.73(mm).立檔最大撓度小于立檔允許撓度;故滿足要求!五、梁側橫撐計算梁側橫撐為受立檔傳遞集中荷載的受彎構件，按照連續梁計算1、荷載計算：橫撐所受集中荷載：F(1.2&#

36、215;19.01+1.4×4)×0.2×433.33÷1000=2.46(kN)2強度計算最大彎矩計算公式:其中:l 螺栓間距;取l=0.4(m)經計算得到:M=0.175×2.46×0.4=0.17(kN.m)強度計算值：其中: W 截面抵抗矩 W = 166.67 cm3經計算得到：f=(0.17×1000÷166.67=1.02(N/mm2)木材強度設計值;f=15(N/mm2)抗彎強度計算值小于木材強度設計值;故滿足要求!3抗剪計算最大剪力計算公式:經計算得到:Q=-0.65×2.46=-1.6

37、(kN)抗剪強度計算值:其中:b 立檔寬度;取b=100(mm)h 立檔高度;取h=100(mm)經計算得到：T=3×1.6×1000÷(2×100×100)=0.24(N/mm2)抗剪強度設計值;T=1.5(N/mm2)抗剪強度計算值小于抗剪強度設計值;故滿足要求!4撓度計算橫撐所受集中荷載標準值：F=19.01×0.2×433.33÷1000=1.65(kN)最大撓度計算公式:其中:l 螺栓間距 l=0.4(m)E 橫撐木彈性模量 E=10000(N/mm2)I 橫撐木截面的慣性矩 I=833.33 cm4經計

38、算得到:=1.146×1.65×1000×(0.4×1000)3÷(100×10000×833.33×10000)=0.01(mm)梁側撐允許撓度:v=×1000÷250=1.6(mm).立檔最大撓度小于立檔允許撓度;故滿足要求!六、對拉螺栓的計算對拉螺栓所受的最大拉力:N=(1.2×19.01+1.4×4)×0.4×433.33÷1000=4.92(kN)對拉螺栓最大容許拉力值;N=24.5(kN)穿墻螺栓所受的最大拉力小于穿墻螺栓最大容許拉力

39、值;故滿足要求!七、底模板面板計算面板為均布荷載作用下的受彎構件.1、荷載計算混凝土自重荷載:P1=24×0.9×1300÷1000=28.08(kN/m)鋼筋自重荷載:P2=1.2×0.9×1300÷1000=1.4(kN/m)施工均布活荷載:P3=2.5×0.9=2.25(kN/m)振搗荷載:P4=4×0.9=3.6(kN)靜荷載計算值：q1=1.2×(28.08+1.4)=35.38(kN/m)活荷載計算值q2=1.4×(2.25+3.6)=8.19(kN/m)2、抗彎強度計算最大彎矩計算

40、公式:其中:l 方木間距;取l=0.2(m)經計算得到:M=-0.125×(35.38+8.19)×0.22=-0.22(kN.m)面板的強度計算值其中: W 截面抵抗矩 W = 21.6 cm3經計算得到:f=0.22×1000÷21.6=10.19(N/mm2)面板的強度設計值;f=15(N/mm2)面板的強度計算值小于面板的強度設計值;故滿足要求!3、抗剪計算最大剪力的計算公式如下:其中：l 方木間距;取l=0.2(m)經計算得到:Q=-0.625×(35.38+8.19)×0.2=-5.45(kN)截面抗剪強度計算值:其中:b

41、 梁寬;取b=400(mm)h 面板厚度;取h=18(mm)經計算得到:T=3×(5.45)×1000÷(2×400×18)=1.14(N/mm2)截面抗剪強度設計值T=1.5(N/mm2)截面抗剪強度計算值小于截面抗剪強度設計值;故滿足要求!3.撓度計算靜荷載標準值:q1=28.08+1.4=29.48(kN/m)活荷載標準值:q2=2.25+3.6=5.85(kN/m)面板最大撓度計算公式:其中：l 方木間距;取l=0.2(m)E 面板彈性模量 E=10000(N/mm2)I 面板截面慣性矩 I=21.6 cm4經計算得到:v=0.521&

42、#215;29.48×(0.2×1000)4÷(100×10000×21.6×10000)+0.192×5.85×(0.2×1000)4÷(100×10000×21.6×10000)=0.12(mm)面板最大允許撓度值:v=0.2×1000÷250=0.8(mm).面板最大撓度計算值小于面板最大允許撓度值;故滿足要求!八、梁底支撐方木的計算作用于支撐木方的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等, 支撐方木按照均布荷載作用下的連續梁計算.一、荷載計

43、算混凝土自重荷載:N1=24×(1300÷1000)×0.2=6.24(kN/m)鋼筋自重荷載:N2=1.2×(1300÷1000)×0.2=0.312(kN/m)模板自重荷載:N3=0.3×0.2=0.06(kN/m)施工荷載標準值:N4=2.5×0.2=0.5(kN/m)振搗荷載:N5=4×0.2=0.8(kN)方木靜荷載計算值:q1=1.2×(6.24+0.312+0.06)=7.93(kN/m)方木活荷載計算值:q2=1.4×(0.5+0.8)=1.82(kN/m)2、方木的強

44、度計算:方木最大彎矩:其中:l 立桿的橫距;取l=0.9(m)經計算得到:M=-0.10×7.93×0.9×2-0.117×1.82×0.92=-0.81(kN.m)面板的強度計算值:其中: W 截面抵抗矩 W = 166.67 cm3經計算得到:f=0.81×1000÷166.67=4.86(N/mm2)方木強度設計值;f=15(N/mm2)方木強度計算值小于方木強度設計值;故滿足要求!3、抗剪計算:方木最大剪力的計算公式如下:其中:l 立桿橫距;取l=0.9(m)經計算得到:Q=-0.6×7.93×0

45、.9-0.617×1.82×0.9=-5.29(kN)方木抗剪強度計算值其中:h 梁底支撐方木高度;取h=100(mm)b 梁底支撐方木寬度;取b=100(mm)經計算得到:T=3×5.29×1000÷(2×100×100)=0.79(N/mm2)方木抗剪強度設計值;T=1.5(N/mm2)方木抗剪強度設計值小于或等于方木抗剪強度設計值;故滿足要求!4、撓度計算:方木靜荷載標準值:q1=6.24+0.312+0.06=6.61(kN/m)方木活荷載標準值:q2=0.5+0.8=1.3(kN/m)方木最大撓度計算公式:其中:l

46、 立桿橫距;取l=0.9(m)E 方木彈性模量 E=10000(N/mm2)I 方木截面慣性矩 I=833.33 cm4經計算得到:v=0.677×6.61×(0.9×1000)4÷(100×10000×833.33×10000)+0.990×1.3×(0.9×1000)4÷(100×10000×833.33×10000)=0.45(mm)方木允許撓度:v=0.9×1000÷250=3.6(mm).方木最大撓度計算值小于或等于方木最大允

47、許撓度;故滿足要求!九、梁底支撐鋼管的計算梁底支撐鋼管按受集中荷載作用的梁計算1、單肢立桿承載力的計算：（1）單肢立桿軸向力計算公式N=1.2Q1+1.4(Q3+Q4)LxLy +1.2Q2 V =1.2×0.5+1.4(2+)2、抗彎強度計算:最大彎矩計算公式:其中:l=0.3(m);經計算得到:M=0.188×8.78×0.3=0.5(kN.m)抗彎強度計算值:其中:W 鋼管截面抵抗矩;W=5.08(cm3)經計算得到:f=0.5×1000÷5.08=98.43(N/mm2)鋼管的抗彎強度計算值小于或等于鋼管抗壓強度設計值;故滿足要求!3、

48、撓度計算支撐鋼管所受的集中荷載標準值:F=5.62+0.28+0.05+0.45+0.72=7.12(kN)最大撓度計算公式如下:其中: l 跨度 l=l*1000/2=300 mE 梁底支撐鋼管彈性模量 E=206000(N/mm2)I 梁底支撐鋼管截面慣性矩 I=12.19 cm4經計算得到:v=0.911×7.12×1000×300÷(100×206000×12.19×10000)=0.07 mm允許撓度:v=0.6×1000÷250=2.4(mm).梁底支撐鋼筋最大撓度計算值小于或等于梁底支撐鋼筋

49、最大允許撓度;故滿足要求!十、扣件抗滑移的計算1、荷載計算混凝土自重荷載:q1=24×400÷1000×1300÷1000×0.9÷2=5.62(kN)鋼筋自重荷載:q2=1.2×400÷1000×1300÷1000×0.9÷2=0.28(kN)模板自重荷載:q3=0.3×(400÷1000+2×1300÷1000)×0.9÷2=0.4(kN)施工活荷載:q4=2.5×400÷1000×

50、0.9÷2=0.45(kN)傾倒混凝土荷載:q5=4×400÷1000×0.9÷2=0.72(kN)R=1.2×(5.62+0.28+0.4)+1.4×(0.45+0.72)=9.2(kN)縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算：式中: Rc 扣件抗滑承載力設計值 Rc = 8(kN)R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值.R = 9.2(kN)縱向或橫向水平桿傳縱立桿的豎向作用力設計值大于扣件抗滑承載力設計值;故不滿足要求!十一、立桿的穩定性計算1、荷載的計算：混凝土自重荷載:q1=24

51、5;400÷1000×1300÷1000×0.9÷2=5.62(kN)鋼筋自重荷載:q2=1.2×400÷1000×1300÷1000×0.9÷2=0.28(kN)模板自重荷載:q3=0.3×(400÷1000+2×1300÷1000)×0.9÷2=0.4(kN)施工活荷載:q4=2.5×400÷1000×0.9÷2=0.45(kN)傾倒混凝土荷載:q5=4×400÷

52、1000×0.9÷2=0.72(kN)腳手架鋼管的自重: q6 = 0.13×11.83 = 1.54(kN)荷載的計算值: N=1.2×(5.62+0.28+0.4+1.54)+1.4×(0.45+0.72)=11.05(kN)1、長細比計算長細比計算立桿的計算長度 lo =1.97(m)頂撐的回轉半徑 i =1.58(cm)經過計算: =1.97÷1.58= 1252、立桿的穩定性計算公式其中：立桿的軸心壓力設計值；取N=11.05(kN)立桿凈截面面積；取A=4.89(cm2)軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 查表得到；=0.4

53、23經計算得到：=11.05÷(0.423×4.89)=53.42(N/mm2)鋼管立桿抗壓強度計算值f=205(N/mm2)鋼管立桿抗壓強度計算值小于鋼管立桿抗壓強度設計值，故滿足要求。六、高支模施工注意問題（1）成立以項目經理為中心的領導班子，對本工程存在的實際問題做了充分的分析后，決定采用碗扣式腳手架方式建立高支模系統。 （2）施工現場安全責任人負責施工全過程的安全工作，應在高支模搭設、拆除和混凝土澆筑前向作業人員進行安全技術交底。 （3）支模完畢，經班組、自檢合格，項目部復檢合格，報監理驗收合格后，方能進行鋼筋安裝。 （4）高支模施工現場作業人員不得從支撐系統上爬下

54、，應從外排桿進入工作面。 （5）高支模搭設、拆除和砼澆筑期間，無關人員不得進入支模底下，并由安全員在現場監護。 （6）混凝土澆筑時，專職安全員觀察模板及支撐系統的變化情況，發現異常應立即暫停施工，迅速疏散人員，待排除險情并經施工現場負責人檢查同意后方可復工。七、高支模施工方法1、碗口式架支撐系統安裝（1）施工順序 放出軸線及梁位置線，定好水平控制標高 梁碗扣式腳手架安裝 架設梁底木方龍骨于碗扣式腳手架頂托板上 梁底模及側模安裝 架設板底木方龍骨于碗口式腳手架頂托板上 樓板模板安裝 梁板鋼筋綁扎鋪設 梁板混凝土澆筑 混凝土保養，達到設計強度等級的100% 拆下碗扣式腳手架可調頂托 拆除梁、板模板

55、，清理模板 拆除水平拉桿、剪刀撐及碗扣式腳手架（2）安裝1）底座和墊板應準確地放置在定位線上；2）碗扣式腳手架支撐的搭設必須滿足建筑施工碗口式腳手架安全技術規范（JGJ166-2008，）的規定。3）腳手架支撐支設前，應按本施工組織設計要求進行三級技術交底，并要簽字確認。4）要對碗扣架、配件、加固件進行檢查、驗收，嚴禁使用不合格的碗扣架架、配件。5）對回填土墊層及作業層進行清理干凈，不得有雜物。6）先彈出碗扣架立桿位置，墊板、底座安放位置要準確，搭設時可采用逐排和通層搭設的方法，并應隨搭隨設掃地桿及水平縱橫加固桿。7）按設計分配擺放好需要組合的碗扣架，梁模板支撐的碗扣架采用垂直于梁軸線的布置方

56、式，板模板支撐時采用平行于板短向而布置，并根據梁底及板底的高度組合拼裝。8）梁和樓板的腳手架跨距和間距必須案本計算方案布置。9）支頂安裝前，應放出軸線、梁位置線以及樓面水平控制標高。安裝第一層碗扣式腳手架后，要調節可調底座來進行調平校直，然后安裝上層碗口式腳手架。碗扣式腳手架應垂直，上下層門式腳手架應在同一豎直中心線上。碗口式腳手架安裝宜排列整齊，并在相互垂直的兩個方向有保證其穩定的支撐系統。10）縱橫向剪立撐設置在門架外側周邊和內部按本方案間距設置。11）本工程支撐架體高度已經超過4m，應在四周連續設置剪刀撐，并在在每排每列設置一組通高十字撐或專用斜撐，如下圖所示：12）本工程次梁采用立桿支

57、撐樓板、橫桿支撐梁的梁板合支方法。主梁底家撐一根立桿，并與樓板支撐連成一體。13）碗扣架縱橫水平桿沿高度方向設置，第一道水平桿（掃地桿）設在離柱腳200mm處，上下碗扣架連接處設一道，可調頂托以下100mm處設置一道。碗口架架必須牢固地支承在堅實的地基上，并在立桿底座下鋪設50mm×300mm雙木墊板。14）碗扣架、調節架、可調托座和可調底座應根據支撐高度設置。15）模板承重架應與已澆注的砼墻或柱作為拉結節點，增強整體穩定性及整體抗傾覆能力。16）支撐安裝完成后，應認真檢查支架是否牢固，發現問題，立即整改。2、梁、板模板安裝（1）梁底模及側模均采用18mm膠合板，梁底模鋪設在木方橫楞上，橫楞兩頭擱置在頂托上。（2）樓板模采用18mm膠合板，板底橫楞及頂托均采用80×80mm木方。（3）模板的安裝順序如下：柱鋼筋驗收柱模板門架頂托橫楞梁底模梁側模門架頂托橫楞樓板底模。（4）模板存放時，必須滿足地區條件所要求的自穩角。大模板存放在施工樓層上，應有可靠的防傾倒措施。兩塊大模板應采用板面對板面的存放方法，長期存放應將模板聯成整體。對沒有支撐或自穩角不足的大模板，應存放在專