1、精選文庫南京工程學院水污染控制工程課程設計題目：某禽類屠宰場廢水加工工藝設計院系：康尼學院專業：環境工程班級 : k 環境 131姓名：曹峰 馬明星 周峰 陳敏王玨學號： 2401311（ 21 41 1 31）指導老師：張長飛鄭凱-精選文庫目錄目錄第 1 章 屠宰廢水的現狀、處理方法與工藝選擇.11.1引 言.11.2屠宰廢水的處理方法 .1l.2.1好氧生物處理 .11.2.2厭氧生物處理 .2第 2 章 設計任務書、設計原則、工藝流程的確定.42.1設計任務書 .42.2設計原則、范圍與依據 .42.2.1設計原則 .42.2.3設計依據 .42.3方案確定 .52.3.1設計水質水量

2、.52.3.2廢水處理方案的確定 .5第 3 章 主要構筑物的設計計算 .73.1格柵設計計算 .73.1.1設計說明 .73.1.2設計參數的選取 .73.1.3格柵的間隙數 n .73.1.4格柵寬度 B .83.1.5柵前漸寬部分長度 L1 .83.1.6柵后漸窄短長度 L 2 .83.1.7通過格柵水頭損失 h1.83.1.8柵后總高度 H .93.1.9柵槽總長度 L .93.1.10 每日清渣量 W .93.2隔油沉砂池 .103.2.1長度 L .103.2.2水流斷面積 A .103.2.3池總寬度 b .11-精選文庫3.2.4貯砂斗所需容積 V .113.2.5貯砂斗各部分

3、尺寸計算 .113.2.6貯砂斗的高度 h3 .113.2.7池總高度 H .113.3 氣浮池.123.3.1設計說明 . 123.3.2設計參數123.3.3設計計算 .143.4水解酸化池 .163.5 SBR 反應器 .173.5.1設計參數 .173.5.2反應池運行周期各工序計算.173.5.3反應器容積計算 .183.5.4需氧量計算 .183.6消毒池 .19參考文獻 .19-精選文庫第 1 章 屠宰廢水的現狀、處理方法與工藝選擇1.1引言屠宰業是我國出口創匯和保障供給的支柱產業之一，屠宰廢水來自牧畜、禽類、魚類宰殺加工，是我國最大的有機污染源之一。據調查，屠宰廢水的排放量約占

4、全國工業廢水排放量的 6，其污染還有不斷加劇的趨勢。屠宰廢水呈紅褐色，有腥味，含有大量血污、皮毛、碎骨肉、油脂和內臟雜物。COD、BOD 、氨氮、 SS 等指標均較高，如COD 達到 600mg/L 6000mg/L、 BOD 為 5300mg/L 3000mg/L、 SS 為 400mg/L2700mg/L,可生化性優良，無毒性。屠宰廢水受其生產過程的影響明顯，其水質水量波動范圍較大。我國很多屠宰廠尚沒設置廢水處理裝置或對排放的廢水進行綜合利用，因而污染物質尤其是高濃度的有機物給水環境造成了極大的污染，屠宰廢水的污染已不容忽視 1 。1.2屠宰廢水的處理方法好氧生物處理活性污泥法是當前污水處

5、理領域應用最廣泛的技術之一。普通活性污泥法處理屠宰廢水很難達到處理要求，普遍存在以下困難：屠宰場的水量變化大，難以滿足連續流曝氣池對水流穩定性的要求；易發生污泥膨脹；剩余污泥量大、處置費用高；難以滿足脫氮要求。針對普通活性污泥法存在的問題，一些新的處理工藝開發并成功應用于屠宰廢水的處理。序批式活性污泥系統 (SBR)SBR(Sequencing Batch Reactor)工藝適應當前好氧生化處理工藝的發展趨勢，簡易、高效、低耗，廣泛地應用于屠宰廢水的處理中。其主要優點有:(1) 流程簡單，無二沉池和污泥回流設備；(2) 比普通活性污泥法可節省基建投資 30、運行費用 1020；(3) 不易發

6、生污泥膨脹，具有較強的脫氮除磷能力；剩余污泥性質穩定，便于濃縮和脫水；(4) 耐沖擊負荷能力強。SBR 間歇運行的特點很適合處理流量變化大的屠宰場廢水， 已在很多國家廣泛應用于小型污水領域。此工藝處理屠宰廢水 COD，BOD 的去除率分別達到 80，90以上，氨氮去除率達 80， 90 。JKeller 等人在研究 SBR 處理屠宰廢水脫氮的過程中發-精選文庫現，通過控制溶解氧濃度可使約 50的氮通過同步硝化反硝化去除， 而控制這種脫氮過程對減少處理費用， 提高出水水質有重要意義。 CASS 工藝是 SBR 的改進工藝，它在反應器前部增加了一個生物選擇器，實現了連續進水，剩余污泥性質穩定，泥量

7、只有傳統活性污泥法的 60左右 2 。法AB法是生物吸附活性污泥法的簡稱,A段污泥負荷可高達26kgBOD/(kgMLSS · d) ，對廢水主要起生物吸附作用：而B 段負荷較低，不大于0.3kgBOD/(kgMLSS ·d)，主要起生物氧化作用。 AB 法特別適用于屠宰廢水懸浮有機物濃度高、水質水量變化大的特點，一般不設初沉池，對BOD、COD、SS、P 和 NH3-N的去處率一般高于常規活性污泥法，且可節省基建投資約20，節省能耗 15左右 3 。氧化溝氧化溝對水質、水溫、水量的變動有較強的適應性，污泥齡長，可以產生硝化反硝化反應，有脫氮功能。污泥產率低且穩定，勿需消化

8、。表1-1 給出了國外采用氧化溝工藝處理屠宰廢水的參數與除污染效果。表 1-1氧化溝工藝處理屠宰廢水的參數與效果運行參數項目進水 (mg/l)出水 (mg/l)去除率 (%)HRT/d3.6COD204026087.3容積負荷0.4BOD 514007094.8/kgBOD 5/(m 3.d)溫度 /17TSS72414280.4MLSS/(mg/l)1425VSS6364293.4DO/(mg/l)0.8NH -N2118.31.13SVL/(ml/g)382油脂4202193.9水解酸化一好氧生物處理針對屠宰廢水高分子有機物濃度高的特點，研究者在好氧生物處理前加入酸化處理，開發出酸化一好氧

9、生物處理工藝，酸化過程中動物性復雜大分子有機物降解成小分子溶解性有機物，為后續反應提供優質的底物，提高了好氧處理效果及整個系統的抗沖擊能力和穩定性； 同時類似于消化池的固體降解過程實現了污水酸化和污泥消化的集中處理，污泥產量低。厭氧生物處理一般地，厭氧生物處理 CODcr 濃度大于 1000mg/L 的中高濃度工業廢水具有優勢，可以回收生物能，低能耗，容積負荷率高，對環境的要求低，剩余污泥穩定，產量僅為好氧系統的 1/10 1/6；投資費用低、管理簡易，有廣闊的應用潛力。-精選文庫（1） 普通厭氧消化池普通厭氧消化池處理屠宰廢水在美國和澳大利亞得到廣泛應用。 厭氧消化池處理屠宰廢水的成本低，

10、操作和維護簡便， 有機物去除率高， 但反應速率慢， 水力停留時間長，占地面積大， 對溫度要求高， 低于 21效率將會大大下降， 大型厭氧消化系統一旦由于低溫而癱瘓就很難恢復 ，因而此工藝不適合用于土地緊張或常年溫度偏低的地方。（2） 厭氧序批式活性污泥系統(ASBR)ASBR 較其他厭氧處理工藝具有不需要脫氣和回流設備，有機物和SS 去除率高的優勢，因而被譽為屠宰廢水處理中很有發展前途的工藝。消化產生的生物氣可用于系統攪拌，或作為能源直接利用。 DIMasse 研究表明 ASBR 處理屠宰廢水的適宜條件是：間 歇 攪 拌 ， 溫 度 25 35 ， 反 應 時 間 24h ， 污 泥 負 荷

11、0.2kg/(kgMLSS d)· 0.5kg/(kgMLSS d)·，在此條件下 COD 和 SS 的去除率分別達到 98和 91。（3） 高效厭氧反應器近年來用高效厭氧生物反應器處理屠宰廢水成為熱點。 通過強化傳質和提高污泥濃度高效厭氧反應器可在短時間內得到良好的去除效果， 較傳統厭氧消化池其最大的優勢是負荷能力高、水力停留時間短、占地小。國內外應用于屠宰廢水的工藝主要有：上流式厭氧污泥床 (UASB) 、厭氧濾池 (AF) 、厭氧流化床 (AFB) 、厭氧折流床反應器 (ABR) 、厭氧固定膜反應器 (AFFR) 、內循環反應器 (IC) 等。UASB 反應器結構緊湊

12、、簡單、負荷能力高，因而廣受青睞。Ayoob Torkian 實驗表明 UASB 處理屠宰廢水 13kgCOD/m3·3· 負荷下，COD去除率為d 30kgCOD/md75%90。然而 UASB 也存在一些問題，如污泥易流失，顆粒污泥難于形成，系統難于啟動等。針對這些問題，研究人員不斷采用新的方案改進UASB 的性能。 I Ruiz 和Rafael aod等人分別將 UASB 與 AF 串聯使用處理屠宰廢水， 使反應器同時具有UASB和 AF 的特點。利用 AF 保持生物量和耐沖擊負荷的優點，減輕了對UASB 三相分離器的性能要求，提高了系統抗負荷沖擊的能力。隨著系統附著

13、生物量0.5gVSS L 增至5gVSSL ，COD 的去除率也升至 90.2%93.4。 Claudia E TCaixeta 使用一種新型高效三相分離器也達到了提高 UASB 耐負荷沖擊能力和處理效果的目的。 AF 處理屠宰廢水的穩定性好，在有機負荷 20kgCOD/m3·d 25kgCOD/m3·d 時， CODcr 去除率可達 80% 90%，但是 AF 極易堵塞，必須定時沖洗。 Rdel Pozo 利用 AFFR 處理屠宰廢水，對間歇運行的適應性優于 UASB 。IC 反應器也是近二十年來發展起來的高效厭氧反應器，鄧良偉采用 IC 工藝處理屠宰廢水總磷的去除率可達

14、 53.8 4。目前，國內對上述工藝的研究也比較深入， 而水解酸化 SBR 法在屠宰廢水中的應用是很成熟的，優勢很明顯，實踐證明，在保證處理效果的同時，總投資、占地面積和能耗比傳統活性污泥工藝降低。如表 1-2-精選文庫第 2 章 設計任務書、設計原則、工藝流程的確定2.1設計任務書某禽類屠宰加工企業廢水情況如下：廢水流量： 1040m3 / d廢水水質： COD=3000 mg/LSS=1500mg/LBOD=1000mg/L動植物油： 900mg/L廢水要求：達肉類加工工業水污染物排放標準一級標準2.2設計原則、范圍與依據設計原則(1) 根據屠宰廢水的特點，選擇成熟的工藝路線，既要做到技術

15、可靠確保處理后出水達標排放，出水穩定，還要設備簡單、操作方便、易于維護檢修，日常運行維護費用低。(2) 在保證處理效果前提下，充分考慮城市寸土寸金的現實，盡量減少占地面積，降低基建投資。平面布置和工程設計時，布局力求合理、通暢、美觀，合乎工程建設標準。(3) 具有一定的自動控制水平，在確定自控程度時兼顧經濟合理性。(4) 整個處理系統建設時施工方便，工期短，運行時能耗低。設計范圍根據對屠宰廢水特點的分析和處理出水水質要求進行初步設計，經論證選擇技術上可行、經濟上合理的處理方案，然后確定具體的、符合實際的工藝流程。對所選流程中的主要構筑物進行工藝計算，主要設備進行選型。根據任務書要求，進行合理的

16、平面布置。確定自動控制及監測方案，進行初步的技術經濟分析，包括工程投資和人員編制、成本分析等，附必要的圖紙。設計依據1.肉類加工業污染物排放標準 (GB134571992)中的一級標準，廢水處理后要求達到： CODCr 80 mg/L, BOD 5 30 mg/L,SS 60mg/L ， pH=6.0-8.5 ，植 物油 15mg/L,NH 3-N 15mg/L,大腸桿菌 5000 個/L 5 .2.畢業設計任務書及其他相關規范要求。-精選文庫2.3方案確定設計水質水量根據所給資料該廠處理工程設計最大水量為 1040m3/d，處理水質執行肉類加工業污染物排放標準 (GB13457 1992)表

17、 2-1 進水水質及排放標準水質指標COD （ L）BOD （ L）SS（ L）進水水質300010001500出水水質 8020 60廢水處理方案的確定屠宰廢水中的 BOD ，COD 值較高，非常有利于進行生物處理。且生物理較之物化處理，化學處理工藝成熟，處理效率高。同時，運行費用、水處理成本低。經過對各種工藝的比較，本設計選用SBR 反應器，因為該工藝技術成熟，處理效率高，占地省，投資省，運行靈活，污泥的性能良好，出水水質可達標。更重要是 SBR 法有除氮的功能，完全可以滿足氮的去除。水解酸化 SBR 工藝處理屠宰廢水，具有工藝簡單、處理流程短、操作方便、投資省和運行費用低等優點，適合于小

18、型肉類加工廠屠宰廢水處理。本工藝對廢水的水量及有機負荷的沖擊有較好的緩沖能力，按設計的處理程序運行，無污泥膨脹現象發生，系統工作穩定可靠。因此，本設計處理方案采用水解酸化 SBR（厭氧 好氧相結合）工藝，既滿足出水要求，又盡可能的節約了投資，節省了運行費用。工藝流程的確定主工藝為水解酸化 SBR 工藝，格柵處理后的廢水中動植物油和有機懸浮物含量還較高，采用隔油沉砂池能很好地去除廢水中的動植物油和初步去除污水中大顆粒懸浮有機污染物。在實際運行過程中，廢水中含有大量浮渣，該單元發揮重要作用，去除大部分浮渣，浮渣經過排渣管排到污泥干化池干化，沉淀物依靠重力排至污泥濃縮池。SBR 反應池主要用于降解有

19、機物，是整個處理工藝的核心，通過調整運行方式，可以降解部分難降解有機物， 是處理屠宰肉類加工廢水常用工藝，SBR 法在一個反應池內完成進水、生物降解、硝化與反硝化脫氮、重力沉淀分離(二次沉淀 )等過程。其基本工序分五步完成，即進水、反應、沉淀、排水和閑置5 個工序。每個池子設置曝氣系統、排水系統和剩余污泥排出系統。按工程實際設計 2 座 SBR 反應池交替運行，每座反應池的運行周期為 12h，其中進水期為 1h，邊進水邊曝氣，使污泥再生恢復其活性；反應期為 47h(包括進水期 )；停止曝氣進入厭氧狀態 0.5 h；厭氧狀態結束后微曝 0.5h；靜-精選文庫止沉淀期 2.0h；排水期 1.5h，

20、閑置期 0.5h。根據水質情況反應時間可靈活調整，減少曝氣時間，降低運行成本。曝氣系統采用羅茨鼓風機，多余的污泥通過剩余污泥排放系統從池子中排出至污泥濃縮池3 。消毒池采用 HCIO 消毒劑， HCIO 消毒劑具有強氧化性、脫色作用、除臭作用和光譜殺菌消毒效果，對有機污染物有一定的氧化作用。使用HCIO ，發生器制作HCIO ，投加量 2mg/L 3 mg/L 。SBR 和沉砂池污泥定期排到污泥濃縮池，濃縮池內設污泥提升泵， 根據污泥濃縮池污泥濃縮程度，將污泥提升至污泥干化池。沉砂池浮渣和污泥濃縮池污泥排至污泥干化池，在設計中，污泥干化池靠近隔油沉砂池， 保證隔油沉砂池浮渣重力排入污泥干化池，

21、污泥干化池滲出液排入至調節池。具體工藝流程圖見圖2-1鼓風機消毒器進水格柵調節池隔油沉砂池水解酸化池消毒池排水滲污砂泥污出粒泥液外運污泥干化池污泥濃縮池圖 2-1 工藝流程圖流程說明：屠宰廢水首先經過格柵，由于水中含有大量的豬毛，內臟碎塊等大塊雜物，如不及時清除會造成后續單元的堵塞和淤積。廢水經過格柵，進入調節池，調節池起到調節水質的作用，在通過污水提升泵到隔油沉砂池，主要去除廢水中的油和沙粒，之后進入水解酸化池， .利用水解和產酸菌的反應， 將難降解有機物如血紅素分解成小分子可降解物質，進一步提高可生化性，從而降低了后續好氧單元的土建造價和能耗。水解酸化池出水將進入主體設備 SBR 反應池，

22、進水、反應、沉淀、排水依次在同一池里進行，在好氧的環境里污水得到極大處理，廢水再到消毒池，投加消毒劑，約停留 30min，就可以排放。-精選文庫第 3 章 主要構筑物的設計計算3.1格柵設計計算設計說明格柵是一種簡單的過濾設備，由一組或多組平行的金屬條制成的框架，斜置于廢水流經的渠道中。格柵設于污水處理廠所有處理構筑物之前，或設在泵站前，用于截留廢水中粗大的懸浮物和漂浮物， 防止其后處理構筑物的管道閥門或水泵堵塞。 按柵條間隙，可分為粗格柵（ 50-100mm）、中格柵（ 10-40mm）、細格柵（ 3-10mm）三種，按清渣方式可分為人工清渣格柵和機械清渣格柵兩種。設計參數的選取過柵流速一般

23、采用0.6-1.0m/s；格柵傾角一般采用45°-75 °；通過格柵的水頭損失一般采用0.08-0.15m；柵前渠道內水流速度一般為0.4-0.9m/s；格柵間必須設置工作臺， 臺面應高出柵前最高設計水位 0.5m，工作臺上應有安全和商品沖洗設施 5 ；工作臺兩側過道寬不小于 0.7m，工作臺正面過道寬度，人工清渣不小于 1.2m，機械清渣不小于 1.5m。格柵的間隙數n已知，最大設計流量Qmax=1040m3/d=1040/(6×3600)m3/s=0.048m3/s，假設格柵傾角 =60°,柵條間隙 b=0.01m，柵前水深 h=0.4m，過柵流速

24、v=0.4m/s，代入公式得n= Q sin=0. 048 sin 600. 010. 4=20bhv0. 5式中， n柵條間隙數，個；3Qmax最大設計流量， m /s；格柵傾角，度；b柵條間隙， m；v過柵流速， m/s。-精選文庫格柵寬度 B已知，柵條間隙數n=20 個，柵條間隙b=0.01m，假設柵條寬度S=0.01m，代入公式得B=S(n-1)+bn=0. 01 (201)0. 01200. 39m式中， B格柵寬度， m；S柵條寬度， m；n柵條間隙數，個；b柵條間隙， m。柵前漸寬部分長度L 1已知，格柵寬度 B=0.39，假設進水渠道寬 B1=0.15m，進水渠展開角度 1=2

25、0°，代入公式得B B10.39 - 0.15L1=0. 33m2 tan a12 tan 200式中， L 1進水渠漸寬部分長度，m；B格柵寬度， m；B1進水渠道寬， m；1進水渠展開角度，度。柵后漸窄短長度L 2已知，柵前漸寬段長度L1=0.33m，代入公式得L10. 33mL20. 1722式中， L 2柵后漸窄段長度， m；L 1柵前漸寬段長度， m。通過格柵水頭損失h1已知，過柵速度v=0.8m/s，重力加速度g=9.84m2/s，格柵傾角 =60o，柵條間隙b=0.01m，柵條寬度 S=0.01m，假設格柵斷面背水面部分為半圓矩形=1.67，代入公式得hkh =30.

26、018m100. 054h0v2sin0. 521. 670. 018m2g29. 84Sb431. 670. 010. 01431. 67式中， h1通過格柵的水頭損失，m；-精選文庫k系數，一般取3；h0計算得出的水頭損失；阻力系數，其值與柵條斷面形狀有關；v過柵流速， m/s；2格柵傾角，度；系數，其值與柵條斷面形狀有關；S柵條寬度， m；b柵條間隙， m。柵后總高度 H已知，水頭損失 h1=0.054m，假設，柵前渠道超高 h2=0.3m，柵槽中水深 h=0.4m，代入公式得H=h1+h2+h=0.054+0.3+0.3=0.754m 式中， H柵后槽總高度， m；h1水頭損失， m；

27、h2柵前渠道超高， m；h柵槽中水深， m。柵槽總長度 L已知，柵前漸寬段長度L1=0.33，柵后漸窄段長度L2 =0.17m，柵前水深 H1=0.7m，o進水渠展開角度 =20 ，代入公式得1L L1 L2 1.0 0.5H10.33 0.17 0.5 1.00.4 0.32。72mtantan 6001式中， L 柵槽總長度， m；L 1柵前漸寬段長度， m；L 2柵后漸窄段長度， m；H1柵后漸窄段長度， m；1進水渠展開角度，度。每日清渣量 W已知，最大設計流量 Qmax=0.048m3/s，格柵間隙 n=20 個，所以取柵渣量標準 W1=0.07m3 柵渣 /103m3 污水，假設屠

28、宰污水量變化系數 k2=1.69，代入公式得WQmaxW186400k = 0. 048 0. 07 864000. 017 0.20k210001. 69 1000所以宜采用人工清渣。式中， W每日清渣量， m3/d；-精選文庫Qmax最大設計流量， m3/s；W1柵渣量標準， m3 柵渣 /103m3 污水；當格柵間隙為 16-25 時， W1=0.05-0.10；當格柵間隙為 30-50 時， W1=0.01-0.03；k2生活污水流量變化系數。3.2隔油沉砂池設計參數的選取（1）污水在池內的最大流速為0.3m/s，最小流速 0.15m/s。（2）污水在池內的最大流速為0.3m/s，最小

29、流速 0.15m/s。（3）最大停留時間不小于30s，一般采用 3060s。（4）有效水深應該不大于1.2m，一般采用0.251.0m，每格寬度不宜小于 0.6m。（5）進水頭部應采取消能和整流措施。（6） 池底坡度一般為 0.010.02，當設置除砂設備時，應該根據設備要求考慮池底形狀。長度 LL=vt=0.3 ×60=18m式中 , v最大設計流量時的速度m/s ;t最大設計流量時的停留時間s。水流斷面積 AL=vt=0.3 ×60=18m式中 , v最大設計流量時的速度m/s ;t最大設計流量時的停留時間s。A0Q max0.010.04m3v0.3式中 ,Q 最大設

30、計流量 ;-精選文庫池總寬度 b設格數 n=2，每格寬 b=0.05mB=nb=2x0.05=0.1mA0.04h20.4mb0.1式中 ,h2設計有效水深m;貯砂斗所需容積V設清除沉沙的時間間隔T=1.5dQmax XT 864000.01 301.5 864000.03m3V1061.3106k式中 , X 污水的沉砂量，一般采用 30m3 10 6 m3;T排砂時間的間隔 d;K 肉類污水流量總變化系數。貯砂斗各部分尺寸計算設貯砂斗底寬 a=0.02m，斗壁與水平面的傾角為 60o，斗高 h3 =0.05m,則貯砂斗的上口寬 a2a2h3a120.050.08mtan 600tan 60

31、00.02貯砂斗的容積 V 1：V11 h3 2aa12a 22a1210.05 2x122x1x0.5 2x0.520.03m 366式中 ,h3 貯砂斗高度， m;貯砂斗的高度h3設采用重力排砂，池底坡度i=6%，坡向砂斗，則h3h30.06 l 20.050.06 2.250.185m池總高度 H采用超高 h1=0.3m，設采用機械刮泥 .H=h1+h2+h3 =0.4+0.3+0.185=0.885m式中， h1超高， m;h3貯砂斗高度， m;-精選文庫3.3 氣浮池設計說明：氣浮法也稱浮選法，其原理是設法使水中產生大量的微氣泡，以形成水、氣、及被去除物質的三相混合體，在界面張力、氣

32、泡上升浮力和靜水壓力差等多種力的共同作用下，促進微細氣泡粘附在被去除的微小油滴上后，因粘合體密度小于水而上浮到水面，從而使水中油粒被分離去除。氣浮法通常作為對含油污水隔油后的補充處理。即為生化處理之前的預處理，經過氣浮處理，可將含油量降到30mg/L 以下，再經過生化處理，出水含量可達到 10mg/L。設計選用目前最常用的平流式氣浮池，廢水從池下部進入氣浮接觸區，保證氣泡與廢水有一定的接觸時間，廢水經隔板進入氣浮分離區進行分離后，從池底集水管排出。浮在表面的浮油用刮油設備刮入集油槽后排出。其優點是池深淺、造價低、構造簡單、管理方便。設計參數：（ 1） 加壓水泵加壓水泵作用是提供一定壓力的水量，

33、本設計中采用離心泵。（ 2） 容器氣浮加壓溶氣氣浮工藝由空氣飽和設備、空氣釋放設備和氣浮池等組成。其基本工藝流程有全溶氣流程、部分溶氣流程和回流加壓溶氣流程三種。本設計選用回流加壓溶氣流程。加壓溶氣氣浮的主要設備： 溶氣釋放器本設計選用 TS-型溶氣釋放器溶氣水支管接口直徑25mm0.3MPa下的流量為 2.52m3/h作用直徑為 60cm 壓力溶氣罐本設計選用 TR-7 型壓力溶氣罐罐直徑 700mm-精選文庫適用流量 43-58 m3/h使用壓力 0.2-0.5MPa進水管管徑 125mm出水管管徑 150mm罐總高（包括支腳） 3180mm 氣浮池本設計選用平流式氣浮池進入氣浮池接觸室流

34、速0.1m/s 以下接觸室水流上升速度10-20mm/s接觸室停留時間小于60s氣浮分離室水流向下流速1.5-3.0mm/s32分離室表面負荷率5.4-10.8m /(m ·h)水流停留時間 10-20min單格寬度小于 10m，長度小于 15m階梯環填料，填料層高度1-1.5m ，這時罐直徑一般根據過水截面負荷率100-200 m3/(m 2·h) 選取，罐高為 2.5-3.0m 刮渣機本設計排渣設備選用橋式刮渣機選用型號 TQ-3氣浮池凈寬 3-4m軌道中心距 3.23-4.23m電機功率 0.75kW驅動減速機型號SJWD減速器附帶電機設計計算（1）氣浮所需空氣量3Q

35、 為氣浮池設計水量， m/hR-試驗條件下的回流比，%-精選文庫c 試驗條件下的釋氣量， 水溫校正系數，取 1.1-1.3 （主要考慮水的粘滯度影響，試驗時水溫與冬季水溫相差大者取高值）（2）加壓容器水量- 氣浮所需空氣量，P 選定的溶氣壓力， MPaKT 溶解度系數，根據水溫查表 溶氣效率，對裝階梯環填料的溶氣罐可查表得（3） 接觸室的表面積設接觸室的寬度b=0.4m則接觸式的長度Vc 接觸室中水流上升流速,m/h接觸室的容積一般應按停留時間大于 60s 進行復核，接觸室的平面尺寸如長寬比等數據的確定，應考慮施工的方便和釋放器的布置等因素。（4） 分離室的表面積分離室長度Vs 分離室中向下平

36、均水流速度，m/h對矩形池子分離室的長寬比一般取（1-2 ）：1（ 5） 氣浮池的凈容積池有效水深-精選文庫校驗同時以池內停留時間t 進行校核， t 的取值范圍 10-20minH 為有效水深， m（6） 溶氣罐直徑3232I 過流密度， m/(m ·d) ，一般對空罐選用1000-2000 m/(m ·d) ，對填32料罐選用 2500-5000 m /(m ·d) 。根據直徑 Dd 查表可得高度為3180mm（ 8） 空壓機額定氣量- 安全系數，一般取 1.2-1.5（ 9）氣浮池集水管采用穿孔集水管， 全池共用兩根（管中心間距1.2m），每根集水管的集水量選

37、用管徑，管中最大流速為 0.5m/s 。設集水管 0.3m 的出水水頭，則集水孔口的流速每根集水管的孔口面積上式中 、分別為孔口收縮系數和孔口流速系數。若孔口直徑取15mm，則每孔面積0.000177m2，因此，每孔集水管的孔數:（只）-精選文庫分離室長度為 4m，穿孔管有效長度L 取 3m，則孔距對于 TS-IV 型釋放器 0.3MPa 下的流量為2.52m3/h ，則釋放器的個數為：（個）3.4水解酸化池水解酸化池的容積計算公式：KQHRTV=24公式中，V為反應器容積，m3;Q為廢水流量， m3/ d ；為水力停留時間，取；HRT8h K為流量變化系數， 1.2-1.5 ，取 1.3.V

38、=1。31040 8451m33.4.2 池體及結構尺寸24水解反應器為矩形反應器尺寸為長15m寬 10m高 3m，鋼筋混凝土結構。水解反應器內廢水的表觀上升流速在0.5-2.0m/ h水解反應器的有效水深為5.設置兩個反應器反應器的系統設計布水系統設計水解池采用多點布水系統，一個進水點服務的面積為 1 m3 布水系統采用一管多孔式布水。布水系統進水點距反應器池底宜保持 200mm。枝狀布水時支管出水口向下距池底約200mm，位于所服務面積的中心；出水管孔最小孔徑不宜 15mm，一般在 15-25mm之間；出水孔處需設 45 導流板使出水散布池底，出水孔正對池底。一管多孔式布水時幾個進水孔由一個進水管負擔，孔口流速不小于 2 m/ s ；配水管直徑不小于