1、蘇州某地輔助教學樓設計(一)第一部分：工程概況一.工程概況1.建設項目名稱：蘇州某地輔助教學樓設計本工程建筑功能為公共建筑，使用年限為50年；建筑平面的橫軸軸距為8.1m，縱軸軸距為5.4m和4.5m；內、外墻體材料為陶粒混凝土空心砌塊，外墻裝修使用乳白色涂料仿石材外墻涂料，內墻裝修噴涂乳膠漆，教室內地面房間采用水磨石地面，教室房間墻面主要采用石棉吸音板，門窗采用塑鋼窗和裝飾木門。全樓設樓梯兩部。2.建筑地點：蘇州某地3.設計資料：1.3.1.地質水文資料：根據工程地質勘測報告，擬建場地地勢平坦，表面為平均厚度0.3m左右的雜填土，以下為1.21.5m左右的淤泥質粘土，承載力的特征值為70kN

2、/m2，再下面為較厚的垂直及水平分布比較均勻的粉質粘土層，其承載力的特征值為180kN/m2，可作為天然地基持力層。1.3.2抗震設防要求：六度四級設防1.3.3.底層室內主要地坪標高為±0.000，相當于黃海高程3.0m。1.3.4.地下潛水位達黃海高程2.4-2.5m, 對本工程無影響。4.主要構件材料及尺寸估算 1.4.1主要構件材料 框架梁、板、柱采用現澆鋼筋混凝土構件， 墻體采用混凝土空心砌塊， 混凝土強度：梁、板、柱均采用C30混凝土， 鋼筋使用HPB235，HRB 400二種鋼筋。1.4.2.主要構件的截面尺寸 （1）框架梁：橫向框架梁，最大跨度L=8.1m，h=（1/

3、81/12）L=1000mm675mm，取h=800mmb=（1/21/3）h=400mm266mm，取b=300mm縱向框架梁，最大跨度L=5.4m，h=（1/121/13）L=450mm415mm，取h=600mmb=（1/21/3） h=300mm200mm，取b=250mm（2）框架柱：初定邊柱尺寸400mm×600mm，中柱500mm×500mm角柱500mm×600mm，一至五層框架柱混凝土強度等C30。 其中，n為驗算截面以上樓層層數，g為折算在單位建筑面積上的重力荷載代表值，框架結構近似取18 kN/m2，F為按簡支狀態計算的柱的負荷面，為考慮地震

4、作用組合后柱軸壓力增大系數。抗震等級四級的框架結構軸壓比，邊柱和中柱的負荷面積分別是5.4m×4.05m和5.4m×5.4m。邊柱 中柱 所以邊柱取400mm×600mm，中柱取500mm×500mm。5.框架結構計算簡圖和結構平面布置圖 框架結構計算簡圖第二部分：樓板設計2.1屋面和樓面板的荷載計算屋面和樓面板的荷載取自建筑荷載規范（GB500092001）。教室采用水磨石地面名 稱做 法厚度（mm)容重(KN/m3)重量KN(m2)彩色水磨石樓面白水泥大理石子面15250.381:3水泥砂漿找平18200.36純水泥漿一道2200.04鋼筋混凝土樓板

5、120253板底20厚粉刷抹平20170.34樓面靜載4.1樓面活載2廁所采用地磚地面名 稱做 法厚度（mm)容重(KN/m3)重量KN(m2)廁所地磚鋪實10200.21：4干硬性水泥砂漿25200.5基層處理劑一遍0.05C20混凝土0.5找坡20250.711：2.5水泥砂漿找平20200.4防水涂料1.50.2鋼筋混凝土樓板120253板底20厚粉刷抹平20170.34樓面靜載5.4樓面活載2.5不上人屋面名 稱做 法厚度（mm)容重(KN/m3)重量KN(m2)非上人屋面高分子卷材4120.051：3水泥砂漿找平20200.4憎水珍珠巖保溫層6040.241：3水泥砂漿找平20200

6、.41:6水泥焦渣找坡50150.75鋼筋混凝土樓板120253板底20厚粉刷抹平20170.34樓面靜載5.2樓面活載0.7走道水磨石地面名 稱做 法厚度（mm)容重(KN/m3)重量KN(m2)彩色水磨石樓面白水泥大理石子面15250.381:3水泥砂漿找平18200.36純水泥漿一道2200.04鋼筋混凝土樓板100252.5板底20厚粉刷抹平20170.34樓面靜載3.6樓面活載2.52.2.樓板計算根據混凝土結構設計規范（GB500102002），樓板長邊l02與短邊l01之比小于2時，宜按雙向板計算。樓板長邊l02與短邊l01之比大于2，但小于3.0時，宜按雙向板計算，當按沿短邊受

7、力的單向板計算時，應沿長邊方向布置足夠的構造鋼筋。根據本工程的實際尺寸，樓板全為雙向板，樓板按照彈性方法進行計算。雙向板按彈性理論的計算方法：多跨連續雙向板跨中最大正彎矩：為了求得連續雙向板跨中最大正彎矩，荷載分布情況可以分解為滿布荷載g+q/2及間隔布置q/2兩種情況，前一種情況可近似認為各區格板都固定支承在中間支承上，對于后一種情況可近似認為在中間支承處都是簡支的。沿樓蓋周邊則根據實際支承情況確定。分別求得各區格板的彎矩，然后疊加得到各區格板的跨中最大彎矩。多跨連續雙向板支座最大負彎矩：支座最大負彎矩可按滿布活荷載時求得。連續雙向板的計算圖示（1）標準層樓板計算：標準層樓板區格劃分： 標準

8、層樓板區格圖板A 板A按四邊固定計算：基本資料：1、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/ 2、荷載： 永久荷載標準值：g 4.10 kN/M2 可變荷載標準值：q 2.00 kN/M2 計算跨度Lx = 5400 mm；計算跨度Ly = 4225 mm 板厚H = 120 mm；砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400 3、計算方法：彈性算法。 4、泊松比：1/5.二、計算結果：平行于 Lx 方向的跨中彎矩 MxMx=(0.01393+0.02794/5)×(1.20×4.1+1.40×1.0)×4.22= 2.20kN&#

9、183;M 考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩： Mxa =(0.03283+0.05809/5)×(1.4× 1.0)× 4.22 = 1.11kN·M Mx= 2.20 + 1.11 = 3.31kN·M Asx= 257.92mm2，實配? (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My My =(0.02794+0.01393/5)×(1.20× 4.1+1.40× 1.0)× 4.22= 3.47kN·M 考慮活載不利布置跨中Y向應

10、增加的彎矩： Mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4× 1.0)× 4.22 = 1.62kN·M My= 3.47 + 1.62 = 5.08kN·M Asy= 257.92mm2，實配? (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx Mx =0.05610×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 7.73kN·M Asx= 265.06mm2，實配? (As 279.mm2) min 0.215% ，

11、0.233%沿 Ly 方向的支座彎矩 My My =0.06765×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 9.32kN·M Asy= 321.57mm2，實配 ? (As 335.mm2) min 0.215% ， 0.279%板B基本資料：1、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：固定/鉸支/鉸支/固定/固定/ 2、荷載： 永久荷載標準值：g 4.10 kN/M2 可變荷載標準值：q 2.00 kN/M2 計算跨度Lx = 5400 mm；計算跨度Ly = 4225 mm 板厚H = 120 mm；砼強度等級：C30；鋼筋

12、強度等級：HRB400 3、計算方法：彈性算法。 4、泊松比：1/5.二、計算結果：平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx Mx =(0.02206+0.03255/5)×(1.20× 4.1+1.40× 1.0)× 4.22 = 3.22kN·M 考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩： Mxa =(0.03283+0.05809/5)×(1.4× 1.0)× 4.22 = 1.11kN·M Mx= 3.22 + 1.11 = 4.33kN·M Asx= 257.92mm2，實配? (As 279.

13、mm2) min 0.215% ， 0.233%平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My My =(0.03255+0.02206/5)×(1.20× 4.1+1.40× 1.0)× 4.22= 4.17kN·M 考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩： Mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4× 1.0)× 4.22 = 1.62kN·M My= 4.17 + 1.62 = 5.79kN·M Asy= 257.92mm2，實配? (As 279.mm2) min 0.215% ， 0

14、.233%沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx Mx =0.07144×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 9.85kN·M Asx= 340.29mm2，實配? (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 Ly 方向的支座彎矩 My My =0.07939×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 10.94kN·M Asy= 379.79mm2，實配? (As 335mm2) min 0.215% ， 0.279%板D基本資料：1、

15、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：鉸支/鉸支/固定/固定/ 2、荷載： 永久荷載標準值：g 4.10 kN/M2 可變荷載標準值：q 2.00 kN/M2 計算跨度Lx = 5400 mm；計算跨度Ly = 4225 mm 板厚H = 120 mm；砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400 3、計算方法：彈性算法。 4、泊松比：1/5.二、計算結果：平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx Mx =(0.02140+0.03728/5)×(1.20× 4.1+1.40× 1.0)× 4.22 = 3.25kN·M 考慮活載不利布置跨中X向應增

16、加的彎矩： Mxa =(0.03283+0.05809/5)×(1.4× 1.0)× 4.22 = 1.11kN·M Mx= 3.25 + 1.11 = 4.37kN·M Asx= 257.92mm2，實配? (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%平行于 Ly 方向的跨中彎矩 MyMy =(0.03728+0.02140/5)×(1.20× 4.1+1.40× 1.0)× 4.22= 4.69kN·M 考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩： Mya =(0.05809+

17、0.03283/5)×(1.4× 1.0)× 4.22 = 1.62kN·M My= 4.69 + 1.62 = 6.30kN·M Asy= 257.92mm2，實配? (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx Mx =0.07520×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 10.36kN·M Asx= 358.94mm2，實配? (As 279.mm2, ) min 0.215% ， 0.233%沿 Ly 方向的支座彎矩

18、 My My =0.09016×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 12.42kN·M Asy= 433.83mm2，實配? (As 335.mm2, ) min 0.215% ， 0.279%板E基本資料：1、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：鉸支/固定/固定/固定/ 2、荷載： 永久荷載標準值：g 4.10 kN/M2 可變荷載標準值：q 2.00 kN/M2 計算跨度Lx = 5400 mm；計算跨度Ly = 4225 mm 板厚H = 120 mm；砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400 3、計算方法：

19、彈性算法。 4、泊松比：1/5.二、計算結果：平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx Mx =(0.01435+0.03214/5)×(1.20× 4.1+1.40× 1.0)× 4.22 = 2.34kN·M 考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩： Mxa =(0.03283+0.05809/5)×(1.4× 1.0)× 4.22 = 1.11kN·M Mx= 2.34 + 1.11 = 3.45kN·M Asx= 257.92mm2，實配? (As 279.mm2) min 0.215% ， 0

20、.233%平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My My =(0.03214+0.01435/5)×(1.20× 4.1+1.40× 1.0)× 4.22= 3.95kN·M 考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩： Mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4× 1.0)× 4.22 = 1.62kN·M My= 3.95 + 1.62 = 5.57kN·M Asy= 257.92mm2，實配? (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 Lx 方向的支座彎矩 M

21、x Mx =0.05707×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 7.86kN·M Asx= 269.77mm2，實配? (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 Ly 方向的支座彎矩 My My =0.07319×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 10.09kN·M Asy= 348.92mm2，實配? (As 335.mm2 ) min 0.215% ， 0.279%板C一、基本資料：1、邊界條件（左端/下端/右端/上

22、端）：鉸支/固定/固定/固定/ 2、荷載： 永久荷載標準值：g 3.60 kN/M2 可變荷載標準值：q 2.50 kN/M2 計算跨度Lx = 5400 mm；計算跨度Ly = 4225 mm 板厚H = 120 mm；砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400 3、計算方法：彈性算法。 4、泊松比：1/5.二、計算結果：平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx Mx =(0.00380+0.04000/5)×(1.20×3.6+1.40×1.3)× 2.72 = 0.52kN·M 考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩： Mxa =(0.017

23、40+0.09650/5)×(1.4× 1.3)× 2.72 = 0.47kN·M Mx= 0.52 + 0.47 = 0.99kN·M Asx= 200.00mm2，實配? (As 251mm2) min 0.200% ， 0.251%平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My My =(0.04000+0.00380/5)×(1.20× 3.6+1.40× 1.3)× 2.72= 1.80kN·M 考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩： Mya =(0.09650+0.01740/5)×(

24、1.4× 1.3)× 2.72 = 1.28kN·M My= 1.80 + 1.28 = 3.08kN·M Asy= 200.00mm2，實配? (As 251.mm2) min 0.200% ， 0.251%沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx Mx =0.05700×(1.20× 3.6+1.40× 2.5)× 2.72 = 3.25kN·M Asx= 200.00mm2，實配? (As 251.mm2) min 0.200% ， 0.251%沿 Ly 方向的支座彎矩 My My =0.08290×

25、;(1.20× 3.6+1.40× 2.5)× 2.72 = 4.73kN·M Asy= 200.00mm2，實配? (As 393.mm2) min 0.200% ， 0.393%(2)樓面板設計：板A一、基本資料：1、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/2、荷載： 永久荷載標準值：g 5.20 kN/M2 可變荷載標準值：q 0.70 kN/M2 計算跨度Lx = 5400 mm；計算跨度Ly = 4225 mm 板厚H = 120 mm；砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400 3、計算方法：彈性算法。 4、泊松比：1

26、/5.二、計算結果：平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx Mx =(0.01393+0.02794/5)×(1.35× 5.2+0.98× 0.3)× 4.22 = 2.57kN·M 考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩： Mxa =(0.03283+0.05809/5)×(1.4× 0.3)× 4.22 = 0.27kN·M Mx= 2.57 + 0.27 = 2.84kN·M Asx= 257.92mm2，實配? (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%平行于 Ly 方

27、向的跨中彎矩 My My =(0.02794+0.01393/5)×(1.35×5.2+0.98× 0.3)× 4.22= 4.04kN·M 考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩： Mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4× 0.3)× 4.22 = 0.40kN·M My= 4.04 + 0.40 = 4.43kN·M Asy= 257.92mm2，實配? (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx Mx =0.05610&

28、#215;(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 4.22 = 7.72kN·M Asx= 264.57mm2，實配? (As 279.mm2, ) min 0.215% ， 0.233%沿 Ly 方向的支座彎矩 MyMy =0.06765×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 4.22 = 9.31kN·MAsy= 320.96mm2，實配? (As 335.mm2, )min 0.215% ， 0.279%板B一、基本資料：1、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：固定/鉸支/固定/固定/

29、2、荷載： 永久荷載標準值：g 5.20 kN/M2 可變荷載標準值：q 0.70 kN/M2 計算跨度Lx = 5400 mm；計算跨度Ly = 4225 mm 板厚H = 120 mm；砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400 3、計算方法：彈性算法。 4、泊松比：1/5.二、計算結果：平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx Mx =(0.02206+0.03255/5)×(1.35× 5.2+0.98× 0.3)× 4.22 = 3.76kN·M 考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩： Mxa =(0.03283+0.05809/5)&

30、#215;(1.4× 0.3)× 4.22 = 0.27kN·M Mx= 3.76 + 0.27 = 4.03kN·M Asx= 257.92mm2，實配? (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My My =(0.03255+0.02206/5)×(1.35× 5.2+0.98× 0.3)× 4.22= 4.86kN·M 考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩： Mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4× 0.3

31、)× 4.22 = 0.40kN·M My= 4.86 + 0.40 = 5.25kN·M Asy= 257.92mm2，實配? (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx Mx =0.07144×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 4.22 = 9.83kN·M Asx= 339.65mm2，實配? (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 Ly 方向的支座彎矩 My My =0.07939×(1.35×

32、5.2+0.98× 0.7)× 4.22 = 10.92kN·M Asy= 379.07mm2，實配? (As 335.mm2) min 0.215% ， 0.279%板D一、基本資料： 1、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：鉸支/鉸支/固定/固定/ 2、荷載： 永久荷載標準值：g 5.20 kN/M2 可變荷載標準值：q 0.70 kN/M2 計算跨度Lx = 5400 mm；計算跨度Ly = 4225 mm 板厚H = 120 mm；砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400 3、計算方法：彈性算法。 4、泊松比：1/5.二、計算結果：平行于 Lx 方向

33、的跨中彎矩 Mx Mx =(0.02140+0.03728/5)×(1.35× 5.2+0.98× 0.3)× 4.22 = 3.79kN·M 考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩： Mxa =(0.03283+0.05809/5)×(1.4× 0.3)× 4.22 = 0.27kN·M Mx= 3.79 + 0.27 = 4.06kN·M Asx= 257.92mm2，實配? (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My My =(0.03

34、728+0.02140/5)×(1.35× 5.2+0.98× 0.3)× 4.22= 5.46kN·M 考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩： Mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4× 0.3)× 4.22 = 0.40kN·M My= 5.46 + 0.40 = 5.86kN·M Asy= 257.92mm2，實配? (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx Mx =0.07520×(1.35× 5

35、.2+0.98× 0.7)× 4.22 = 10.34kN·M Asx= 358.27mm2，實配? (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 Ly 方向的支座彎矩 My My =0.09016×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 4.22 = 12.40kN·M Asy= 433.01mm2，實配? (As 335.mm2) min 0.215% ， 0.279%板E一、基本資料： 1、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：鉸支/固定/固定/固定/ 2、荷載： 永久荷載標準值：g

36、 5.20 kN/M2 可變荷載標準值：q 0.70 kN/M2 計算跨度Lx = 5400 mm；計算跨度Ly = 4225 mm 板厚H = 120 mm； 砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400 3、計算方法：彈性算法。 4、泊松比：1/5.二、計算結果：平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx Mx =(0.01435+0.03214/5)×(1.35× 5.2+0.98× 0.3)× 4.22 = 2.73kN·M 考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩： Mxa =(0.03283+0.05809/5)×(1.4×

37、; 0.3)× 4.22 = 0.27kN·M Mx= 2.73 + 0.27 = 3.00kN·M Asx= 257.92mm2，實配? (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My My =(0.03214+0.01435/5)×(1.35× 5.2+0.98× 0.3)× 4.22= 4.60kN·M 考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩： Mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4× 0.3)× 4.22 =

38、 0.40kN·M My= 4.60 + 0.40 = 5.00kN·M Asy= 257.92mm2，實配? (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx Mx =0.05707×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 4.22 = 7.85kN·M Asx= 269.27mm2，實配? (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 Ly 方向的支座彎矩 My My =0.07319×(1.35× 5.2+0.98×

39、 0.7)× 4.22 = 10.07kN·M Asy= 348.27mm2，實配? (As 335.mm2) min 0.215% ， 0.279%板C一、基本資料： 1、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：鉸支/固定/固定/固定/ 2、荷載： 永久荷載標準值：g 5.20 kN/M2 可變荷載標準值：q 0.70 kN/M2計算跨度Lx = 5400 mm；計算跨度Ly = 2700 mm 板厚H = 120 mm； 砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400 3、計算方法：彈性算法。 4、泊松比：1/5.二、計算結果：平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx Mx =(

40、0.00380+0.04000/5)×(1.35×5.2+0.98× 0.3)× 2.72 = 0.63kN·M 考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩： Mxa =(0.01740+0.09650/5)×(1.4× 0.3)×2.72 = 0.09kN·M Mx= 0.63 + 0.09 = 0.73kN·M Asx= 200.00mm2，實配? (As 251.mm2) min 0.200% ， 0.251%平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My My =(0.04000+0.00380/5)&#

41、215;(1.35×5.2+0.98× 0.3)× 2.72= 2.19kN·M 考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩： Mya =(0.09650+0.01740/5)×(1.4×0.3)× 2.72 = 0.25kN·M My= 2.19 + 0.25 = 2.44kN·M Asy= 200.00mm2，實配? (As 251mm2) min 0.200% ， 0.251%沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx Mx =0.05700×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)&

42、#215; 2.72 = 3.20kN·M Asx= 200.00mm2，實配? (As 251.mm2) min 0.200% ， 0.251%沿 Ly 方向的支座彎矩 My My =0.08290×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 2.72 = 4.66kN·M Asy= 200.00mm2，實配? (As 279.mm2) min 0.200% ， 0.279%第三部 次梁計算3.1荷載計算恒載設計值：板傳來的自重4.1×1.2×4.0519.93KN/M次梁自重0.25×（0.4-0.

43、12）×25×1.22.1KN/M次梁粉刷0.02× (0.4-0.12)×2×17×1.20.23KN/M小計：22.26KN/M活載設計值：20×1.4×4.0511.34KN/M荷載設計值g+q=22.6+11.34=33.6KN/M3.2次梁計算3.2.1.彎矩計算邊跨Ma=-1/16(g+q)L012= -33.6×4.52/16-42.525KN·MM1 = 1/14(g+q)L012= 33.6×4.52/14 48.60KN·MMb=-1/11(g+q)L01

44、2= -33.6×4.52/11=-61.85 KN·M第二跨Mb=-1/11(g+q)L022= -33.6×4.52/11=-61.85 KN·MM2 = 1/16(g+q)L022= 33.6×4.52/16 42.525KN·MMc=-1/14(g+q)L022= -33.6×4.52/14-48.60KN·M第三跨Mc=-1/14(g+q)L032= -33.6×4.52/14=-48.60 KN·MM3 = 1/16(g+q)L032= 33.6×4.52/16 42.52

45、5KN·MMd=-1/14(g+q)L032= -33.6×4.52/14-48.60KN·M第四跨Md=-1/14(g+q)L042= -33.6×5.42/14= -69.98KN·MM4 = 1/16(g+q)L042= 33.6×5.42/16 61.24KN·MMe=-1/11(g+q)L042= -33.6×5.42/11-89.07KN·M第五跨Me=-1/11(g+q)L052= -33.6×5.42/14= -89.07KN·MM5 = 1/14(g+q)L052=

46、33.6×5.42/16 69.98KN·MMf=-1/16(g+q)L052= -33.6×5.42/11-61.24KN·M由于第3跨和第4跨的計算長度不同，支座D處彎矩取兩者較大值：-69.98KN·M3.2.2.剪力計算邊跨Va=0.5(g+q)L01= 0.5×33.6×4.575.6KNVbl= 0.55(g+q)L01= 0.55×33.6×4.583.16KN第二跨Vbr=0.55(g+q)L02= 0.55×33.6×4.583.16KNVcl= 0.55(g+q)L

47、02= 0.55×33.6×4.5 83.16KN第三跨Vcr=0.55(g+q)L03= 0.55×33.6×4.583.16KNVdl= 0.55(g+q)L03= 0.55×33.6×4.583.16KN第四跨Vdr=0.55(g+q)L04= 0.55×33.6×5.499.79KNVel= 0.55(g+q)L04= 0.55×33.6×5.4 99.79KN第五跨Ver=0.55(g+q)L05= 0.55×33.6×5.499.79KNVf= 0.5(g+q)L

48、05= 0.5×33.6×5.4 90.72KN3.3.截面設計3.3.1AB跨跨中配筋：C30混凝土，fc14.331N/mm?，HRB400, fy 360N/mm?， 縱筋合力點至近邊邊緣的距離 as 35mm; M=48.60KN·Mb×h 250×400mm， ho h - as 400-35 365mm b 0.518 0.093 b 0.518As 1 × fc × b × x / fy 1×14.331×250×34/360 339mm? As / (b ×

49、ho) 339/(250×365) 0.37%>0.20% 選配3?14（461mm2）根據裂縫寬度小于0.3mm重新選配2?18+1?16AB跨支座配筋計算：C30混凝土，fc14.331N/mm?，HRB400, fy 360N/mm?， 縱筋合力點至近邊邊緣的距離 as 35mm; M=48.60KN·Mb×h 1800×400mm， ho h - as 400-35 365mm b 0.518 0.012 b 0.518As 1 × fc × b × x / fy 1×14.331×

50、1800×5/360 326mm?選配2?18（508mm2）根據裂縫寬度小于0.3mm重新選配2?203.3.2斜截面受剪承載力計算：設計參數：混凝土強度等級 C30，fc14.331N/mm，ft 1.433N/mm，as30mm,鋼筋等級HRB235箍筋抗拉強度設計值 fyv 210N/mm?，箍筋間距 s 150mm剪力設計值 V 99.8kN截面尺寸 b×h 250×280mm， ho h - as 280-30 250mm計算過程：0.7 × ft × b × ho 0.7×1432.9×0.25

51、15;0.25 62.7kN V 99.8kN當 V 0.7 × ft × b × ho、 h 300mm 構造要求：箍筋最小直徑 Dmin 6mm，箍筋最大間距 Smax 150mm最小配箍面積 Asv,min (0.24 × ft / fyv) × b × s 82mm?當 ho / b 4 時，V 0.25 × c × fc × b × ho 0.25 × c × fc × b × ho 0.25×1×14331×0.2

52、5×0.25 223.9kN V 99.8kN，滿足要求。 V 0.7 × ft × b × ho + 1.25 × fyv × Asv/s × ho Asv (V - 0.7 × ft × b × ho) × s / (1.25 × fyv × ho) (99790-0.7×1432.9×0.25×0.25)×150/(1.25×210×250) 85mm? 沿梁全長配?次梁其他截面配筋見下表：截面A1

53、B2 C3 D4 E5 F彎矩設計值42.53 48.60 61.85 42.53 48.60 42.53 69.98 61.24 89.07 69.98 61.24 0.01 0.09 0.14 0.11 0.16 0.21 0.14 計算配筋（mm2)326 339 506 391 576 757 501 考慮裂縫影響2?202?18+2?203?142?203?142?20+3?162?20+3?142?20+實配鋼筋1?162?142?161?14第四部分 豎向荷載作用下框架結構的內力計算4.1橫向框架計算單元根據結構布置和荷載計算，對一榀橫向中框架進行計算，如圖所示。房間內直接傳給該

54、框架的樓面荷載如圖中的陰影線所示。 橫向框架計算單元4.2梁、柱線剛度計算： 橫梁線剛度計算類別b×hIlEcI/l1.5EcI/l2EcI/l(m×m)（）（m）（）（）（）邊橫梁0.3×0.80.01288.115.823.731.6中橫梁0.3×0.40.00162.75.938.9411.9 柱線剛度ic計算層次hb×hIEcI/l0.9EcI/l（m）（m×m）（）（）（）1250.4×0.60.007214.412.960.5×0.50.005210.49.36353.90.4×0.60.00

55、7218.516.650.5×0.50.005213.311.97 橫向中框架梁、柱線剛度（單位：）所計算的中框架是對稱結構，在計算豎向荷載作用時，取一半計算，斷開的中跨線剛度是原來的2倍。4.3.恒載荷載計算 荷載計算：線荷載 屋面： 屋面恒載5.2kN/m2 屋面板傳來的恒載：5.2×4.0521.06 kN/m教室梁自重：0.30×0.8×25=6 kN/m教室梁側粉刷：2×（0.8-0.12）×0.02×170.46 kN/m 教室橫梁的矩形線荷載合計：6.46 kN/m 教室橫梁的三角形線荷載合計：21.06 kN

56、/m走廊板傳來的恒載：5.2×2.714.04 kN/m走廊梁自重：0.30×0.4×25=3 kN/m走廊梁側粉刷：2×（0.4-0.10）×0.02×170.2 kN/m 走廊橫梁的矩形線荷載合計：3.2 kN/m 走廊橫梁的三角形線荷載合計：14.04 kN/m樓面： 樓面恒載4.1kN/m2樓面板傳來的恒載：4.1×4.0516.61 kN/m教室梁自重：0.30×0.8×25=6 kN/m教室梁側粉刷：2×（0.8-0.12）×0.02×170.46 kN/m教室梁

57、上墻自重：0.24×（3.9-0.8）×1914.14 kN/m教室梁上墻面粉刷：（3.9-0.8）×0.02×2×172.108 kN/m 教室橫梁的矩形線荷載合計：22.71kN/m教室橫梁的三角形形線荷載合計：16.61 kN/m走廊：樓面恒載3.6 kN/m2走廊樓面傳來的恒載：3.6×2.79.72 kN/m走廊梁自重0.30×0.4×25=3 kN/m走廊梁側粉刷：2×（0.4-0.10）×0.02×170.2 kN/m 走廊橫梁的矩形線荷載合計：3.2 kN/m走廊橫梁的

58、三角形線荷載合計：9.72 kN/m荷載計算：集中荷載次梁傳來的集中荷載：屋面：板傳來的恒載：5.2×4.0521.06 kN/m次梁自重：0.25×（0.40.12）×251.75 kN/m次梁粉刷：0.02×（0.4-0.12）×2×170.19 kN/m (5.4+5.4-4.05)×21.06×0.51.75×5.40.19×5.481.56KN樓面：板傳來的恒載：4.1×4.0516.61 kN/m次梁自重：0.25×（0.40.12）×251.75 kN

59、/m次梁粉刷：0.02×（0.4-0.12）×2×170.19 kN/m (5.4+5.4-4.05)×16.61×0.51.75×5.40.19×5.466.54KN屋面框架節點集中荷載：邊柱聯系梁自重：0.25×0.6×5.4×2520.25KN粉刷：0.02×（0.6-0.12）×2×5.4×171.76KN0.6m挑檐板自重：0.6×5.4×5.216.8KN0.6m高排水外延溝自重：0.6×5.4×25&#

60、215;0.129.72KN邊柱聯系梁傳來屋面荷載：0.5×(5.4+5.4-4.05)×4.05/2×5.235.53KN 頂層邊節點集中荷載合計：84.15KN中柱聯系梁自重：0.25×0.6×5.4×2520.25KN粉刷：0.02×（0.6-0.12）×2×5.4×171.76KN聯系梁傳來的屋面板荷載：0.5×(5.4+5.4-2.7)×2.7/2×5.2=18.6 KN0.5×(5.4+5.4-4.05)×4.05/2×5.

61、2=35.54 KN 頂層中節點集中荷載合計：76.15KN樓面框架節點集中荷載：邊柱聯系梁自重：0.25×0.6×5.4×2520.25KN粉刷：0.02×（0.6-0.12）×2×5.4×171.76KN塑鋼窗：5 KN窗下墻體自重：0.24×1.2×5.4×1929.5KN窗下墻體粉刷自重：2×0.02×1.2×5.4×174.41KN框架柱自重：0.6×0.4×3.9×2523.4KN框架柱粉刷自重：(0.6+0.4)×2×