1、 寧波市鄞州區鄞西污水處理廠土建工程 目 錄一、工程概況：2二、編制依據7三、目的和適用范圍7四、支模架搭設概況及使用要求8五、模板工程12六、混凝土澆筑施工要求：19七、質量檢驗要求20八、成品、半成品的保護20九、模板系統驗算21十、安全文明施工要求43十一、應急救援預案44一、工程概況：鄞州區鄞西污水處理廠及配套管網一期工程的鄞西污水處理廠工程，位于鄞州區奉化江西側、規劃七路北端。本工程加氯加藥間采用混凝土框架結構為高低跨連體建筑，高低跨之間以56軸沉降縫為界。高跨建筑平面尺寸為15米*10.8米，建筑面積162，樓層為一層斜屋頂板面，層高AB/15軸地面至檐口高度為4.8米至斜屋尖6.

2、2米（此處地面黃海標高6.5米，為已完成的池體板面）BE/15軸地面至檐口高度為7.7米至斜屋尖高度為10.3米，此處模板支架已超過8.0米應經專家論證，此超高部分建筑面積為117。（此處地面黃海標高3.6米，為已完成的池體板面）斜屋面板厚120mm,梁截面尺寸分別為250mm*400mm、 250mm*600mm。設計抗震等級四級，設計使用年限為50年。低跨建筑平面尺寸為13.8米*11.2米，建筑面積為155，地面至檐口高度為5.0米至斜屋尖高度為7.50米。（低跨建筑高度低，面積小，參照本工程五幢建筑物施工方案，這里不作描述）本工程設計工藝流程為進廠污水加氯加藥處理后排放至再生水處理的重

3、要一環。本工程支模架搭拆方案包含擬建設的構筑物、建筑物及附屬工程斜屋面屋尖超高部分。加氯加藥間單體結構尺寸及剖面見下圖48 加氯加藥間平面圖加氯加藥間高屋面結構圖 二、編制依據1、建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）；2、建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80-91）3、鋼管腳手架扣件（JGJ22-2001）。4、上海市政工程設計院施工圖。5、鄞西污水處理廠工程施工組織設計。三、目的和適用范圍1、目的：本工程工期較為緊張，保證該工程施工質量、安全是施工中的重要環節，也是做本施工方案的目的。2、適用范圍：本施工方案適用于鄞西污水處理廠及配套管網一期工程擬建設的構筑物、建筑物及附屬工程斜屋面

4、屋尖超高部分，鋼筋混凝土結構超高支模架的搭設，以及腳手架選材、使用、拆除等安全事項。3、安全目標：架體坍塌事故為零，工程安全目標為確保市“安全生產文明施工標化工地”。四、支模架搭設概況及使用要求（一）、搭設概況：采用單立桿腳手架，步距為1.50米，立桿縱向間距為0.8米，立桿的橫向間距為0.8米。（二）、材料選擇1、支模架鋼管采用48*3.2mm，經力學性能檢測符合GB/T3091-2001標準。2、扣件要有出廠合格證，直角扣件、旋轉扣件、對接扣件經力學性能檢測符合GB15831-1995標準。(三)、施工管理1、搭設支模架的施工人員已經過專門的培訓，持證上崗。2、認真閱讀施工圖，腳手架搭設前

5、，項目部施工員、安全員對每個架子工進行安全技術交底。3、支模架搭設完畢后，驗收合格后投入使用，合格后掛牌。(四)、支模架搭設1、施工順序；擺放掃地桿跟據梁位設置立桿（立桿下墊木板）并與掃地縱橫桿扣緊安裝第一步縱橫桿并立桿與扣緊安裝第二步縱橫桿安裝剪刀撐安裝第三步縱橫桿并與立桿扣緊拉水平線再安裝梁底大橫桿和小橫桿測量水平安裝平板縱橫桿加設剪刀撐。先完成柱的支模及澆砼增加承重支模架的穩定性。2、立桿的橫向間距：0.8米3、立桿的縱向間距：0.8米4、腳手架立桿的接頭必須采用對接扣件進行對接。大橫桿（牽杠）可以采用對接或搭接，剪刀撐和其桿件采用搭接。5、搭接接頭的搭接長度不得小于1.0m，且不得少于

6、三只扣件緊固。相鄰桿件的接頭必須錯開一個檔距，同一平面上的接頭不得超過50%，小橫桿兩端伸出立桿凈長度不小于10厘米。6、 滿堂架下面所用的竹膠板墊塊，應使用下腳料制作，制作規格為200×200mm嚴禁使用大塊模板制作。 一層地面為已完成的池體板面。 7、 滿堂架立桿間距L800mm,48mm鋼管搭設，水平桿不得少于5道，掃地桿一道，中間桿三道，梁底桿一道。以及加設剪刀撐。  （五）、架體的整體性與穩定性構造：  1、立桿 ：架體設縱橫向掃地桿，掃地桿設在底層平面200mm處的立桿上，用十字扣件 固定在立桿上，立桿

7、之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度。立桿接頭要錯開不設在同一層面上，立桿下端與墊木間增加木楔，用來調整立桿沉降不勻。  2、水平桿：縱橫向 水平桿用直角扣件固定在立桿上，扣件的擰緊力矩控制在45-60Nm，水平桿在轉角處必須交圈（形成井字形結構）；水平桿接長時，相鄰兩接頭不在同步同跨內。不同步、不同跨，兩個接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500。  3、連墻桿： 架體與混凝土框柱進行有效的附墻連接，以提高支模架在施工荷載作用下的變形能力。  4 、剪刀撐設置：1）、 豎向剪刀撐：沿支模架外排立桿的四周滿設

8、剪刀撐；中間部每隔7.59.0m設置豎向剪刀撐；縱、橫向剪刀撐按三步六跨通高設置。  2）、 水平剪刀撐：當支撐架高度20m時，在架體頂部和中部每隔6.07.5m設水平剪刀撐，以提高架體抵抗水平施工荷載沖擊時的穩定性；任何情況下，高支撐架的頂部和底部必須設水平剪刀撐。5、 掃地桿模板支架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m。圖： 縱、橫向掃地桿構造6、扣件600以上的大梁底的

9、支撐橫桿必須設置雙扣件與立桿連接，防止單個扣件失效導致排架整體破壞；模板支架構件連接，九夾板與木楞采用鐵釘固定。立桿接長除頂層頂步可采用搭接處，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。對接、搭接應符合下列規定：（1）本工程為斜屋面，立桿需根據斜屋面高低設置，立桿上的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm；各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3；（2）搭接長度不應小于1m，應采用不少于2個旋轉和扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。每根立桿底部應設置墊板。水平桿接長宜采用對接扣件連接，也

10、可采用搭接。對接、搭接符合下列規定:1）水平桿的對接扣件應交錯布置；兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3； 2）搭接長度不應小于1m，應等間距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不應小于100mm。（a）接頭不在同步內（立面）； （b）接頭不在同跨內（平面） 1立桿；2縱向水平桿；3橫向水平桿 圖 縱向水平桿對接接頭布置（六）、支模架搭設安全保證措施1、搭設的操作由有安全操作上崗證的工人進行，輔助人員作送料用。2、進行安全技術交底。交底記錄應

11、有交底、接受交底人員的全部簽字。3、架上操作人員要系好安全帶，所有人員都必須戴好安全帽。4、開始搭設立桿時，應每隔6檔設置一根斜撐。在梁底及板底立桿與橫桿交接處為增加抗滑承載力考慮雙扣件加固。5、晚上不宜進行架子搭設作業。6、扣件螺絲要上緊。擰緊的準則是控制力矩不小于40N/m，不準大于65N/m。各桿件端頭伸出扣件外的長度不應小于10cm。7、搭拆作業范圍內、下方禁止行人、站人，并設專人看護，立示警牌。8、不準任意將架體構件拆除、更改或損壞。9、腳手片必須四周綁扎，扎絲采用18#鐵絲雙股并聯，并經常檢查綁扎情況。10、不準在架上爬上爬下，不準在架上睡覺。11、嚴格控制架的荷載，禁止將材料堆放

12、于架上。12、澆筑混凝土前進行一次全面檢查。檢查出的問題，要整改通過后方可使用。(七)、交底和驗收1、在搭設支模架前對架子工進行安全技術交底。交底內容要有針對性，交底雙方履行簽字手續。2、支模架搭設后由項目部組織分段驗收，辦理驗收手續。驗收表中應有驗收部位、內容量化、驗收人員簽字等內容。驗收合格后，掛合格牌，準予使用。五、模板工程由于砼采用梁板一次性澆筑，柱分兩次施工,第一次柱施工至首層梁底面(-0.05),第二次與斜屋面梁板一起澆筑,且框架梁處梁板模板支撐高度最大達到8.00m，因此在施工時，模板及模板支撐的整體穩定性是施工的重點。（高跨屋面支模時需先澆筑好低跨屋面混凝土）（一）材料要求1、

13、對于模板支撐所使用的鋼管、扣件式腳手架，嚴禁使用彎曲、銹蝕、端口不平的鋼管，對有裂縫的扣件及松口的螺絲帽必須更換。2、模板板材采用18厚雙面聚酯模板，模板使用之前必須刷脫模劑。當模板出現破損及時修補、截邊，不能修補的更新模板。模板加工不能在現場加工，必須在木工加工車間彈線切割，在同一部位、同一尺寸的情況下做好標示編號。3、模板連接件為12mm的高強螺桿，加塑料套管、膠杯、蝶形螺帽，要經常檢查是否松動、破損并及時更換。背枋采用50×90木枋，圍檁采用48*3.2鋼管。墊枋采用90×90、50×90木枋，嚴禁使用彎曲、腐朽的木枋。對拉螺栓采用12高強螺桿。（二）、柱模

14、板施工4004001、柱模板采用散拼模板，柱澆筑施工高度至梁底。背枋為50×90木枋，間距300（木枋中對中間距）,柱箍采用雙向48*3.2鋼管及12的高強螺桿連接成，柱箍間距610，柱箍第一道從樓面200起。400*400柱平面圖模板架與柱連接節點圖2、柱模的安裝工藝流程：抹找平層做定位墩彈柱位置線安裝柱模板安裝柱箍安拉桿或斜撐自檢具體步驟如下：A沿柱模外四邊，在砼樓面插12或14的短鋼筋，用于固定柱模板下口，以防止位移。B彈柱位置線時每邊兩端要外延200mm，另在柱位置線外300mm處，再彈一道檢查線。C安裝柱模板：安裝前先在模板下口釘海棉條，再組裝模板，校正后再安裝柱箍，柱箍安

15、裝應水平。（安裝柱模板前按照460×610間距在柱箍上安裝同柱截面的16鋼筋內撐）。D為了防止模板移位、扭轉和彎曲，在柱模板上、下各設一道鋼管箍，中間設多道鋼管箍與模板架連成整體。同時，柱箍螺栓不要一次擰緊，待對模板的軸線位移、垂直偏差、對角線、軸向等全面校正后再緊固。E砼澆筑前將柱模內清理干凈，封閉清理口，柱模板底角用干硬性砂漿補縫。F由于柱的對拉螺栓在同一拉結點可能存在兩道，考慮在模板計算過程中，此部位荷載承載力余度不大，在模板支設過程中，必須要保證對拉螺栓間距均勻，兩道螺栓的受力相同，避免單根受力過大而拉斷。同時，在混凝土澆注過程中，避免振動棒直接振搗在對拉螺栓上。(三)梁模板

16、施工1、大梁模板的配置及安裝：梁側模背枋采用50×90木枋間距300mm；圍檁采用雙向50×90木枋，上下間距610一道，圍檁最底下一道從梁底下200起；梁高>600（本工程梁高最大為600）的用12高強螺桿間距460（橫向）×610（縱向）連接；梁底邊緣兩側用90×90木枋，中間用50×90木枋，間距250300mm；梁下鋼管支撐縱橫間距為800×800，橫桿步距1500，掃地桿離樓面200，每間隔46米縱橫向布置一道剪刀撐，預應力框架梁下要每間隔3米縱橫向布置一道，注意剪刀撐都要向上連續布置，剪刀撐斜桿與地面或樓層面夾角必須

17、控制在45°60°之間。梁下立桿下部要設墊方，聯系立桿的水平桿要與同樓層標高的水平桿連通。此部分的剪刀撐在垂直于梁的方向進行加密，為4.5米一道。平行于梁的剪刀撐在梁邊進行布置。剪刀撐的間距為4.5米。梁底立桿與水平桿交接處必須增加防滑扣件。2、梁模板的安裝工藝流程：彈線支立柱調整標高安裝梁底模綁梁鋼筋安裝側模和墻柱與梁接頭模板自檢。A安裝梁板支撐，支撐間距施工時必須按支撐設計執行。B按設計標高調整支柱的標高，然后安裝梁底板，并拉線找直，當梁跨度L4m，梁中按L/400起拱。C安裝后校正梁中線、標高、斷面尺寸，將梁模板內清理干凈。D水電的預埋管，要加穿泡沫板固定在梁板底，不

18、要打孔穿管。E梁鋼筋綁扎完畢后，清理雜物，安裝側模和墻柱與梁頭模板。F特別注意梁底墊枋下小橫桿要用兩個扣件與立桿固定。3、樓板模板施工樓板的模板墊枋50×90，間距250300mm布置，模板應垂直于木 枋方向鋪釘；板下鋼管支撐縱橫向間距1200×1200（大梁邊一道平行梁方向間距600），掃地桿離地200250，大橫桿步距1500；底每隔3跨沿全高縱橫向設置剪刀撐。 樓板模板的安裝工藝流程：支立柱上立柱橫向拉桿校正標高、鋪設木枋鋪模板模板拼縫處理自檢A支柱間距經計算確定。支撐縱方向順直，間距要準確。B樓板支柱頂部標高要拉水平標高線控制，用F48鋼管做支撐時，鋼管高度不得超過

19、樓板模板。C標高經校正后，支柱間加水平拉桿，一般離地200300mm設一道，往上縱橫方向每隔1.5米左右設一道。D拉桿和剪刀撐要普遍設置，剪刀撐視具體情況一般設置在跨中部位。4、模板及支撐要求按規范要求：從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐，具體設置在第二、四、六步。支撐有足夠的穩定性、強度和剛度，在砼澆搗過程中不變形、不移位。模板接縫嚴密，不得漏漿。模板及支撐在安裝過程中，必須設置臨時固定裝置，防止傾覆。模板表面必須刷脫模劑，多次周轉使用的模板必須清除雜物，拔去釘子。5、模板安裝的質量要求現澆結構模板安裝的允許偏差項 目允許偏差（mm）軸線位置5底模上表面標高5（柱、墻、梁）截 面 內

20、部 尺 寸+4，-5層高垂直全高5m6全高>5m8相鄰兩板表面高低差2表面平整（2m長度以上）5預埋件和預留空洞的允許偏差項 目允 許 偏 差（mm）預埋鋼板中心線位置3預埋管、預留孔中心線位置3預埋螺栓中心線位置2外露長度+10，0預留洞中心線位置10截面內部尺寸+10，06、模板的拆除現澆結構的模板及其支架拆除時的混凝土強度，當設計無要求時，應符合下列規定： (1)、預應力梁必須在預應力張拉結束后才能拆模。(2)、模板的拆除應經過項目技術負責人審批后經允許才可拆模。（3）、拆模時應先做好梁底部平面的鋼芭網防護層。（4）、模板拆除下來的材料，必須由人工從操作層（鋼芭網層）傳到樓板面，不

21、得直接散落在底板面上。（5）、拆模時影響范圍5000m外必須拉好警戒線，并由相應區域安全員監護拆除。（6）、拆除原則：應按照拆除順序拆除：應先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重部位，后拆承重部位，應先拆掉斜拉桿或斜支撐，再卸掉對拉螺栓，接著拆掉橫鋼楞，抽出蝴蝶卡以及其附件，然后輕輕撬動模板，使模板脫離墻面，嚴禁亂撬亂剔造成對模板破壞或混凝土損傷。（7）地面以上6m架子拆除必須采用人工傳遞。 六、混凝土澆筑施工要求：a.本工程屋面為斜屋頂，混凝土澆注前應精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由底部檐口四周均衡向上擴展的澆筑方式，嚴禁斜屋面先單邊澆砼；b.嚴格控制實際施工荷

22、載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。七、質量檢驗要求1、保證工程結構和構件各部分形狀、尺寸和相互位置的正確。2、具有足夠的強度、剛度和穩定性，能可靠地承受新澆混凝土的重量和側壓力，以及在施工過程中所產生的荷載。3、構造簡單，裝拆方便，并便于鋼筋的綁扎與安裝，符合混凝土的澆筑及養護等工藝要求。4、模板接縫應嚴密，不得漏漿。八、成品、半成品的保護(1)、現場不得隨意切割層板或木枋，凡現場未經允許而切割層板或木枋者，項目材料部或現場工長可給予一定罰款,并沒收電鋸，現場在現場工

23、長的同意下可用手鋸進行切割。(2)、在焊接鋼板時須底部應鋪設鐵皮用來保護，以防止模板被燒著破壞，同時施工過程中的焊渣須及時清理干凈。(3)、水電管線須更改穿過模板時應通知現場木工工長，木工工長核實無誤方能鉆眼開洞，鋸沫以及PVC管應及時清理干凈，作到工完場清。(4)、模板安裝應輕拿輕放，不得碰撞已經綁扎完的墻柱，以防模板變形或損壞結構，預埋件應注意保護，不得隨意移動或損壞。(5)、模板支設完畢后或混凝土澆筑后未達到一定強度時，不得隨意拆除底部支撐，拆除時必須簽定拆模令，經項目質保部批準同意后方可拆除。 (6)、模板因混凝土以及其他原因所造成的污染，應及時進行清洗或處理，清理必須將兩面的水泥砂漿

24、清理干凈，模板每次施工完畢后應按布置要求進行堆放，并涂刷脫模劑，脫模劑要求涂刷均勻，保證模板表面潔凈光滑。核心筒筒模在涂刷脫模劑時不能太厚，在吊裝時注意和鋼筋避免接觸，或鋼筋采取保護措施，防止因脫模劑污染鋼筋，減弱鋼筋與混凝土的握裹力。(7)、裝拆模板時，上下應有人接應，并及時隨拆運轉，嚴禁將模板拋仍或放在外架上。九、模板系統驗算高支撐架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。計算中參考了施工技術2002（3）：扣

25、件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全中的部分內容。梁模板(扣件鋼管架)計算書梁段:以WKL4為準：梁俯視圖（一）、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m)：0.25；梁截面高度 D(m)：0.60；混凝土板厚度(mm)：120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.80；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：0.80；梁支撐架搭設高度H(m)：9.00；梁兩側立桿間距(m)：0.60；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：0；采用的鋼管類型為48×3.5；立桿承重連接方

26、式：雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數：0.80；2.荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：1.2；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：1.4；3.材料參數木材品種：北美黃松；木材彈性模量E(N/mm2)：9500.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：10.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.4；面

27、板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底縱向支撐根數：3；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：500；次楞根數：4；主楞豎向支撐點數量：4；固定支撐水平間距(mm)：150；豎向支撐點到梁底距離依次是：0mm，180mm，350mm，465mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根數：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：50.00；高度(mm)：90.00；（二）

28、、梁側模板荷載計算新澆混凝土側壓力標準值F1=1.200kN/m2；（三）、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞的根數為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下： M/W < f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 50×1.8×1.8/6=27cm3； M - 面板的最大彎矩(N·mm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2

29、)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續梁計算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.2×0.5×1.2=0.72kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.4×0.5×1.4=0.98kN/m；計算跨度: l = (600-120)/(4-1)= 160mm；面板的最大彎矩 M= 0.1×0.72×(600-120)/(4-1)2 + 0.117×0.98×(600-120)/(4-1)2= 4.78×103N

30、83;mm；面板的最大支座反力為: N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×0.720×(600-120)/(4-1)/1000+1.2×0.980×(600-120)/(4-1)/1000=0.315 kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 4.78×103 / 2.70×104=0.2N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =0.2N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新

31、澆筑混凝土側壓力線荷載設計值: q = q1= 0.72N/mm； l-計算跨度: l = (600-120)/(4-1)=160mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.677×0.72×(600-120)/(4-1)4/(100×9500×2.43×105) = 0.001 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(600-120)/(4-1)/250 = 0.64m

32、m；面板的最大撓度計算值 =0.001mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.64mm，滿足要求！（四）、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q = 0.315/0.500= 0.630kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度90mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 1×5×9×9/6 = 67.5cm3；I = 1×5×9×9×9/12 = 303.75cm4；E = 9500.00

33、 N/mm2； 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kN·m) 變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M = 0.016 kN·m，最大支座反力 R= 0.347 kN，最大變形 = 0.009 mm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/W<f經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 1.58×104/6.75×104 = 0.2 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；次楞最大受彎應力計算值 = 0.2 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！（2）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: =

34、 500/400=1.25mm；次楞的最大撓度計算值 =0.009mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1.25mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力0.347kN,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3.5mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 2×5.078=10.16cm3；I = 2×12.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞彎矩圖(kN·m) 主楞變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M= 0.005 kN·m，最

35、大支座反力 R= 0.408 kN，最大變形 = 0.000 mm（1）主楞抗彎強度驗算 = M/W<f經計算得到，主楞的受彎應力計算值: = 5.49×103/1.02×104 = 0.5 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；主楞的受彎應力計算值 =0.5N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！（2）主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為 0.000 mm主楞的最大容許撓度值: = 180/400=0.45mm；主楞的最大撓度計算值 =0mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =0.45mm，滿足要求！（

36、五）、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的兩跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 800×18×18/6 = 4.32×104mm3； I = 800×18×18×18/12 = 3.89×105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/

37、W<f鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m)：q1=1.2×(24.00+1.50)×0.60+0.30×0.80=14.976kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.00)×0.80=4.480kN/m；q=14.976+4.480=19.456kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.125×19.456×1252=3.80×104N·mm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.375×

38、;14.976×0.125+0.437×4.48×0.125=0.947kNRB=1.25ql=1.25×19.456×0.125=3.04kN =Mmax/W=3.80×104/4.32×104=0.9N/mm2；梁底模面板計算應力 =0.9 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=12

39、.480kN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =125.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =125.00/250 = 0.500mm；面板的最大撓度計算值: = 0.521×14.976×1254/(100×9500×3.89×105)=0.005mm；面板的最大撓度計算值: =0.005mm 小于 面板的最大允許撓度值: =0.5mm，滿足要求！（六）、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生

40、的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=3.04/0.8=3.8kN/m2.方木的支撐力驗算 方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5×9×9/6 = 67.5 cm3；I=5×9×9×9/12 = 303.75 cm4；方木強度驗算計算公式如下:最大彎矩 M =0.1ql2= 0.1×3.8×0.82 = 0.243 kN·m；最大應力 = M / W =

41、0.243×106/67500 = 3.6 N/mm2；抗彎強度設計值 f =13 N/mm2；方木的最大應力計算值 3.6 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.6×3.8×0.8 = 1.824 kN；方木受剪應力計算值 = 3×1.824×1000/(2×50×90) = 0.608 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.608 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值

42、 1.4 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算計算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大撓度計算值 = 0.677×3.8×8004 /(100×9500×303.75×104)=0.365mm；方木的最大允許撓度 =0.800×1000/250=3.200 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.365 mm 小于 方木的最大允許撓度 =3.2 mm，滿足要求！3.支撐小橫桿的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=0.947kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P2=RB=3.040kN梁兩側部分樓板混

43、凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P3=(0.600-0.250)/4×0.800×(1.2×0.120×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.800×(0.600-0.120)×0.300=0.714kN 簡圖(kN·m) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kN·m) 變形圖(mm)經過連續梁的計算得到：支座力:N1=N2=3.181 kN；最大彎矩 Mmax=0.747 kN·m；最大撓度計算值 Vmax=1.007 mm；最大應力 =0.747×106/

44、5080=147 N/mm2；支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2；支撐小橫桿的最大應力計算值 147 N/mm2 小于 支撐小橫桿的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿足要求!（七）、梁跨度方向鋼管的計算 梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算（八）、扣件抗滑移的計算按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為0.80kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支

45、座反力，根據前面計算結果得到 R=3.181 kN；R < 6.40 kN , 雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! （九）、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式 = N/(A)f1.梁兩側立桿穩定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 =3.181 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.129×9=1.394 kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N3=1.2×(0.80/2+(0.60-0.25)/4)×0.80×0.30+(0.80/2+(0.60-0.25)/4)×

46、0.80×0.120×(1.50+24.00)=1.572 kN；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：N4=1.4×(2.000+2.000)×0.800/2+(0.600-0.250)/4×0.800=2.184 kN；N =N1+N2+N3+N4=3.181+1.394+1.572+2.184=8.332 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5

47、.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)； 根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1= 2.976 m； k - 計算長度附加系數，取值為：1.167 ； - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m; 得到計算結果: 立桿的計算長度 lo/i = 2

48、975.85 / 15.8 = 188 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.203 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=8331.76/(0.203×489) = 83.9 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 83.9 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！板模板(扣件鋼管高架)計算書（一）、參數信息1.模板支架參數橫向間距或排距(m):0.80；縱距(m):0.80；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):9.50；采用的鋼管(mm):48×3.5 ；板

49、底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養情況，扣件抗滑承載力系數:0.80；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.500；3.材料參數面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方的截面寬度(mm):5

50、0.00；木方的截面高度(mm):90.00；4.樓板參數樓板的計算厚度(mm):120.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元（二）、模板面板計算模板面板為受彎構件,按三跨連續梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 80×1.82/6 = 43.2 cm3；I = 80×1.83/12 = 38.88 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25×0.12×0.8+0.35×0.8 = 2.68 kN/m；(2

51、)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 2.5×0.8= 2 kN/m；2、強度計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2×2.68+1.4×2= 6.016kN/m最大彎矩 M=0.1×6.016×2502= 37600 N·m；面板最大應力計算值 =M/W= 37600/43200 = 0.87 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 0.87 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為=0.677ql4/(100EI)=

52、l/250其中q =q1=2.68kN/m面板最大撓度計算值 = 0.677×2.68×2504/(100×9500×38.88×104)=0.019 mm； 面板最大允許撓度 =250/ 250=1 mm；面板的最大撓度計算值 0.019 mm 小于 面板的最大允許撓度 1 mm,滿足要求!（三）、模板支撐方木的計算方木按照三跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=b×h2/6=5×9×9/6 = 67.5 cm3；I=b×h3/12=5×9×9×9/12 =

53、303.75 cm4； 方木楞計算簡圖1.荷載的計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25×0.25×0.12+0.35×0.25 = 0.838 kN/m ；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 2.5×0.25 = 0.625 kN/m；2.強度驗算計算公式如下:M=0.1ql2均布荷載 q = 1.2 × q1 + 1.4 ×q2 = 1.2×0.838+1.4×0.625 = 1.88 kN/m；最大彎矩 M = 0.1ql2 = 0.1×1.88

54、×0.82 = 0.12 kN·m；方木最大應力計算值 = M /W = 0.12×106/67500 = 1.783 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值為 1.783 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn < 其中最大剪力: V = 0.6×1.88×0.8 = 0.902 kN；方木受剪應力計算值 = 3 ×0.902×103/(2 ×50×90) = 0.301

55、 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.301 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷載 q = q1 = 0.838 kN/m；最大撓度計算值 = 0.677×0.838×8004 /(100×9500×3037500)= 0.08 mm；最大允許撓度 =800/ 250=3.2 mm；方木的最大撓度計算值 0.08 mm 小于 方木的最大允許撓度 3.2 mm,滿足要求!（四）、木方支撐鋼管計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P1.805kN; 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN·m) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.485 kN·m ；最大變形 Vmax = 0.829 mm ；最大支座力 Qmax = 6.404 kN ；最大應力 = 485392.5/