1、中交三航局哈大一分部伊通河特大橋懸灌法施工方案新建xx鐵路客運專線xx大橋懸灌法施工方案編 制 人：審 核 人：施工負責人：中交三航局xx一分部二0一0年八月 目 錄第一章 工程概況1第二章 主要設計標準1第三章 編制說明11、編制依據12、編制原則2第四章 主要施工方案21、工程概況及工期安排22、主要工程數量33、勞動力及設備安排44、臨時工程55、主線所跨既有道路交通流量及交通特點、車速56、連續梁施工過程中既有道路交通防護方案67、支座墊石、臨時固結及支座安裝78、托架法施工0塊89、掛籃懸臂澆注施工910、線型控制方法2611、中跨合龍段施工3112 、邊跨現澆段和邊跨合龍段施工34

2、13、工效分析35第五章 質量保證措施361質量保證措施362.質量保證體系37第六章 安全保證措施39第六章 安全保證措施401.安全保證措施402.安全保證體系40第七章 文明施工、環保措施421.文明施工措施422.環境保護措施42第 43 頁 共43頁第一章 工程概況哈爾濱至大連鐵路客運專線是為了緩解我國東北鐵路運輸最繁忙的南北主干線xx鐵路（哈爾濱至大連）運輸能力緊張狀況，實現客貨分線運輸，形成大能力快速度的客運通道而修建的鐵路運輸干線之一。新建鐵路哈爾濱至大連客運專線線路起訖里程k0+681.9dk933+200，線路正線全長905.8公里，其中遼寧省554.4正線公里，吉林省26

3、8.8正線公里，黑龍江省82.5正線公里。中交三航局xx一分部xx鐵路客運專線項目部管區施工起訖里程為:dk692+955.54d3k702+637.64（其中短鏈603.88米），主線長9.078km,管區內預應力混凝土連續箱梁有5處，分別是：跨迎賓路 （40+56+40m連續梁；跨長白公路 （40+56+40）m連續梁；跨農研路 （32+48+32）m連續梁；跨四環路 （32+48+48+32m連續梁；跨302國道 (32+48+32）m連續梁。根據設計，連續梁全部采用懸灌法施工。本分部連續梁施工條件相似，以跨302國道32+48+32m連續梁懸灌法施工為例,其余連續梁施工不再贅述。第二章

4、 主要設計標準鐵路等級：客運專線正線數目：雙線速度目標值：運營時速200km/h，橋梁結構按350km/h設計最小曲線半徑： 7000m限制坡度：一般地段20，困難地段25正線線間距：5.0m牽引種類：電力列車類型：動車組到發線有效長度：650m列車運行控制方式：自動控制行車指揮方式：綜合調度第三章 編制說明1、編制依據（1）xx客運專線tj-3標段投標文件；（2）xx客運專線tj-3標段投標文件xx大橋施工圖圖紙、會審紀要；（3）客運專線鐵路橋涵工程施工質量驗收暫行標準；（4）客運專線鐵路橋涵工程施工技術指南；（5）鐵路砼工程施工質量驗收補充標準；（6）時速350公里鐵路高性能砼技術條件；（

5、7）客運專線鐵路耐久性砼工程施工質量驗收標準；（8）鐵路橋涵施工規范（tb10203-2002）；（9）鐵路砼工程施工技術指南（tz210-2005）；（10）新建時速300-350km客運專線鐵路設計暫行規定；（11）鐵路砼結構耐久性設計暫行規定；（12）xx客運專線指導性施工組織設計。2、編制原則遵守合同文件中各種條款和合同規定使用的有關技術規范及設計圖紙、文件。根據工程需要，投入我單位目前現有的、先進的工程施工機械設備和精干的施工人員，立足信譽、確保質量、爭創優質、保證工期。積極采用“四新成果”達到提高工程質量、加快工程進度、降低工程成本的目的，做到優質高效。積極運用現代科學管理技術，采

6、用先進的安全保證措施，確保安全生產，做到文明施工。第四章 主要施工方案1、工程概況及工期安排本連續梁段位于xx大橋260263#墩，施工里程為d3k701+235.38d3k701+348.88，地處長春市綠園區四間村,與302國道相交角度為89º。本連續梁橋墩下部結構為1.25m的鉆孔樁群樁，260、263號墩為8根，261、262號墩為11根，鉆孔樁設計深度為3941米，鉆孔樁共計1534延米；兩主墩承臺幾何尺寸為：12.6 m×8.4 m×3.5 m；兩邊墩承臺幾何尺寸為：11.2 m×8.0m×3.0，墩身為圓端型實心墩（6.8m

7、15;3.5m、6.8m×3.3m），墩身高度為3.55.0m。連續梁梁體設計為單箱單室、變高度、斜腹板箱形截面，主墩墩頂3.0m范圍內梁高相等，截面中心梁高4.05m，跨中合龍段及邊跨現澆段截面中心高3.05m，梁底曲線為二次拋物線，箱梁頂寬12.0m，中支點處底寬6.7m；跨中及邊墩支點處底寬5.74m，單側懸臂長2.65m，懸臂端部厚26cm，懸臂根部厚65cm，箱梁腹板厚度由主墩墩頂根部的70cm變至跨中及邊墩支點附近的40cm，底板厚度由主墩墩頂的60cm變至跨中及邊跨直線段的40cm，頂板厚35cm，在墩頂根部加厚至60cm。施工工期計劃為：下部結構施工工期為2008年3

8、月10日2008年10月10日，受征地影響，施工工期為7個月 ；連續梁采用懸灌法施工，工期為2008年9月10日2009年7月15日，有效施工工期5.5個月。2、主要工程數量2.1連續梁主要工程量xx大橋（32+48+32）m懸澆連續箱梁工程數量表工程項目單 位32+48+32m連續箱梁備 注c50無收縮砼砼m37.9c50砼m31374級鋼筋t14.186級鋼筋t263.789-7¢5鋼絞線t6.71812-7¢5鋼絞線t50.1424-7¢5鋼絞線t12.304¢32級精扎螺紋t11.5232.2箱梁主要技術指標xx大橋（32+48+32）m懸澆連續

9、梁主要技術指標指標內容單位32+48+32m連續箱梁 備注橋跨布置m32.65+48+32.65單個t構梁段數量段7最大/最小梁高cm405/305最大梁段重kn915懸澆節段最大梁段長cm350梁寬cm12003、勞動力及設備安排xx大橋（32+48+32）m懸澆連續梁勞動力安排工種單位32+48+32m連續箱梁備注管理人員人5不包括砼拌和站和項目管理人員鋼筋工人26木工人10砼工人12預應力工人6電焊工人10起重工人4電工人1測量試驗人5安全員人1道路行車指揮員人1雜工人20合計人101掛籃及配套設備（一座橋）設備名稱型號參數需要數量施工掛籃lgl165165t2對螺旋千斤頂5t60手動葫

10、蘆5t48卷揚機單筒中速5t2臺吊車25噸1臺砼輸送泵hdt602臺砼輸送汽車泵h2501輛泵管125mm350米發電機組250kw1臺預應力施工設備表（全橋）設備名稱型號參數需要數量千斤頂ycd350350t2千斤頂ycd450450t2千斤頂qyc6060t2千斤頂qyc23023t2油泵zb-6363mpa4油泵zb-5050mpa2壓漿泵hp-0132拌漿機bj022限位板12孔2限位板19孔2卷揚機3噸14、臨時工程1施工便道、施工便道在施工孔樁承臺時已修通，施工連續梁時不需要另外修建便道。2、施工場地布置混凝土不單另設攪拌站，利用701拌和站集中供用混凝土。鋼筋集中加工，利用三工區

11、后院已硬化的場地作鋼筋加工場。3施工及生活用水、用電施工用電就近駁接施工貫通電源，每處懸灌灌連續梁處單獨配置一臺250kva的變壓器供連續梁施工，同時在在施工現場備用一臺120kva的發電機組，以保證連續梁施工用電需要。施工用水利用孔樁施工時已打好的水井取水。化驗結果合格，滿足施工用水的要求。5、主線所跨既有道路交通流量及交通特點、車速302國道歸屬單位為吉林省公路管理局，日車流量龐大，但白天車流量集中,行車速度一般為70 km/h。是長春地區的交通要道。具體交通示意如下圖3-1所示：圖31xx大橋主跨48m連續梁現場交通示意圖6、連續梁施工過程中既有道路交通防護方案為確保連續梁施工期間302

12、國道的行車、行人安全，對橋位處路面采用安全門架防護，門架支撐選用碗扣支架與i20型鋼組成支架體系，在支架頂鋪設竹膠板，竹膠板頂鋪一層5cm厚的細砂。防護門架圖32防護門架布置圖。圖32防護門架布置圖在上部結構箱梁懸澆施工時,在懸澆掛籃外圍進行全封閉防護,避免掛籃懸澆箱梁施工時往橋下掉東西,同時也作為施工人員的作業平臺,防落裝置需做到掛籃懸澆施工操作全封閉;在設計時考慮到足夠的防風能力;防落防漏系統內落物及積水應及時清理。施工時在橋墩處拼裝掛籃,離既有國道邊較遠,不會造成安全影響,掛籃拼好后逐節段懸澆前移,直至合龍,懸澆施工掛籃再退回到主墩處拆除。空中懸澆全封閉防護施工見圖3-3跨線連續箱梁掛籃

13、懸澆施工全封閉防護示意圖。圖3-3 跨線連續箱梁掛籃懸澆施工全封閉防護示意圖掛籃全封閉施工前移后,為防止從梁面上掉東西到路面,需在已澆筑的箱面防撞墻鋼筋內側設置高1.5 m 的竹夾板護欄,防止橋面物體墜落給行車造成事故。7、支座墊石、臨時固結及支座安裝支座墊石頂面標高嚴格按設計標高控制，根據支座螺栓孔位置預埋支座錨栓孔位置。臨時固結支座每墩各6個。每個臨時固結支座中部設5厘米厚夾有電阻絲的硫磺砂漿層，其強度為c50，施工前作燒作試驗。臨時固結支座頂底面各設一薄層塑料薄膜作隔離層，以便在合攏后清除臨時支座。在體系轉換拆臨時支座前，永久支座微隔離使不參與受力，隔離高度不超過2mm。每個臨時固結支座

14、中部設錨固鋼筋，錨固鋼筋伸入梁底和墩頂的長度為1.3m。鋼支座安裝支座進入工地后，首先應對支座的外觀尺寸和組裝質量進行檢查，符合設計要求后才能進行安裝。支座安裝時支座四周不得有0.3mm以上的縫隙，支座中線位置偏差不得大于2mm，并保持清潔。支座上下座板必須水平安裝，固定支座上下座板應互相對正，活動支座上下座板橫向應對正，同時應根據設計提供的縱向預留錯動量在施工階段進行調整。支座地腳錨栓質量及埋置深度和螺栓外留長度必須符合設計要求。安裝時注意支座水平，并按照要求將指針調到相應位置。8、托架法施工0塊32+48+32m三跨連續梁主梁0塊采用支撐在承臺頂面的鋼管立柱托架現澆施工。0塊長度8.0m，

15、箱梁根部高度4.05m，底寬6.7m，頂寬12.0m，腹板豎直。0塊混凝土方量為144.7m3，采用一次澆筑完成。0塊施工工藝流程見圖34。圖34 0塊箱梁施工工藝流程8.1托架設計與施工0#托架采用鋼管支架結構，主梁為連續梁結構，因此在施工0時，按設計要求采用32螺紋鋼束將主梁臨時固定在墩頂上。支架鋼管選用630×8/q235規格，橫撐采用h460mm型鋼，通過節點板與鋼管相連。翼板支架采用小鋼管支架搭設，0塊現澆支架布置圖見圖35。圖35 0塊支架布置示意圖托架構件采用汽車吊吊裝，構件之間現場焊接或者栓接。在承臺施工時，均事先設置支架預埋件。支架立柱與承臺的連接錨固均采取可拆螺栓

16、的結構形式，臨時結構拆除后，拆出錨固螺栓，以高強度砂漿封閉，防止預埋件對永久結構的腐蝕。預壓荷載取設計荷載120，以減少和消除支架非彈性變形及基礎不均沉降。同時測定支架的彈性撓度，據以調整支架高程和設置施工預拱度。預壓采用砂袋或預預混凝土塊加載法，其橫斷面上盡可能模擬混凝土梁的荷載分布。8.2 0塊施工支架搭設完成后進行堆載預壓，然后進行混凝土施工。0#塊段一次澆注完成。0塊砼利用汽車泵，由中間向兩側的梁段內同步對稱澆注。混凝土達到設計要求強度后，張拉預應力鋼束。8.3 0號塊模板施工底模采用大塊鋼模板直接支承在布設較密的型鋼上承受荷載。外側模架利用掛籃懸澆段模架，外側模架作為翼緣板砼荷載的支

17、架，通過小鋼管支撐在鋼管支架的分配梁上。內模由標準鋼模與桁架組成。在箱梁節段端頭設梳形堵頭板，將箱梁縱向鋼筋伸出模板，堵頭板在預應力管道位置開孔，伸出預應力束波紋管。9、掛籃懸臂澆注施工主梁施工采用掛籃對稱懸臂澆注，2個“t”構各劃分為7對梁段，累計懸臂總長為50.0m，邊跨設一個7.65m長現澆段。“t”構懸澆節段劃分圖見下圖36所示。圖36 “t”構懸澆節段劃分圖1號6號梁段均為掛籃施工。在掛籃上進行節段的模板、鋼筋、管道布置和砼澆注及預應力張拉、管道壓漿等作業。全橋擬投入2對掛籃同步施工。9.1掛籃設計及總體結構9.1.1掛籃設計全橋擬投入2對掛籃同步對稱施工。主橋掛籃為三角形掛籃，掛籃

18、結構組成主要分為三角形組合主桁梁、行走系統、底籃及模板系統、懸吊系統及錨固系統。每個掛籃有二片三角形組合梁。結合梁段結構設計及掛籃自重要求，對掛籃進行設計。0塊長度8m，不能滿足每對掛籃在頂部獨立拼裝的長度要求，施工1#塊時兩個掛藍連成一體,施工完1#塊后再分成兩個獨立的掛藍。掛籃縱斷面、橫斷面構造見圖5-7和3-8所示。圖3-7 掛籃構造縱斷面圖圖3-8 掛籃構造橫斷面圖據設計圖紙要求，掛籃及施工荷載重按500kn設計，節段混凝土最大重量為933kn。（1)掛籃設計荷載根據主梁懸臂澆注最大節段重量和設計圖紙要求，掛籃設計荷載為：節段最大荷載： 915kn掛籃系統重量：420kn(包括模板和其

19、它施工荷載)風荷載：設計風速取10年期最大風速27.4m/s。（2)荷載工況掛籃設計荷載包括：箱梁恒載、超載、掛籃自重、施工荷載、風荷載。風速超過設計條件時停止施工。荷載組合如下：荷載組合：砼重量+超載+動力附加荷載+掛籃自重+人群和機具荷載；荷載組合：砼重量+動力附加荷載+混凝土偏載+掛籃自重+人群和機具荷載；荷載組合：掛籃自重+沖擊附加荷載其中荷載組合、用于主桁承重系統強度、剛度和穩定性計算，荷載組合用于掛籃行走計算。（3)設計計算通過對掛籃施工中典型工況進行計算，掛籃承載平臺整體結構為空間桁架，通過簡化構件計算，確定構件界面尺寸及材料性質，拼合成整體結構采用空間有限元程序進行分析計算。掛

20、籃sap2000結構設計計算力學模型見下圖3-9所示。圖3-11 掛籃sap2000結構設計計算力學模型圖3-9掛籃sap2000結構設計計算力學模型9.1.2掛籃總體構造主橋掛籃為三角形掛籃，主要由4大部分組成，分別為：三角形組合主桁梁、底籃及模板系統、行走系統、懸吊系統及錨固系統。掛籃各部分構造組成情況如下：（1）三角形組合主桁梁主桁為三角桁片，由立柱、軌道橫梁、斜撐組成，每個掛籃有二片三角形組合梁，兩片組合梁支架由桁架連接形成整體。（2）底籃及模板系統根據主梁結構設計特點，結合掛籃主桁的結構實際情況，為加快施工進度，減小高空作業量，模板系統由內、外模組成整體，模板均采用大塊鋼模組裝。底籃

21、由前橫梁、后橫梁、縱梁等組成。內模：由加工的大塊鋼模板與桁架組成。頂板由鋼模、槽鋼和木條、木楔形成桁架，內頂模板為通過鉤頭螺栓連接成整體；側板由也由大塊鋼模組拼，槽鋼加勁，內側模與頂模之間采用螺栓連接。外模：由型鋼和大塊平面鋼模板組成桁架式模板，翼緣懸臂模板和腹板之間采用螺栓連接。（3）行走系統整個桁架結構支承在由型鋼加工而成的前、后支腿上。每組主梁的支腿下設一套行走系統，行走系統主要包括：行走軌道橫梁、行走支腿及行走輪、前后支腿行走軌道等。（4）懸吊系統及錨固系統懸吊系統包括前橫梁和中橫梁，前和中橫梁均為型鋼結構，通過吊桿與底欄連接。掛籃后錨由錨固梁、錨桿組成，上端通過錨固梁錨于主梁尾部，下

22、端通過精軋螺紋鋼筋和連接器錨于箱梁上。9.2施工工藝主梁總體施工工藝為： （1）樁基和承臺施工完成后，墩柱施工時，即可開始搭設0#塊托架，準備0塊現澆施工。0塊支架搭設完畢后，應按照設計荷載進行預壓，以消除非彈性變形。支架頂標高應嚴格按照設計和監控要求確定，然后在支架頂部立模澆注主梁混凝土，同時0塊在墩頂臨時固結。（2）在0塊上拼裝掛籃，并進行測試，根據設計圖紙要求，掛籃及施工荷載應按節段混凝土最大重量等設計參數控制。連續梁擬投入2對掛籃同步施工，采用掛籃對稱懸澆連續梁節段。（4）懸澆段施工的同時，搭設邊跨現澆支架，澆筑邊跨現澆段；懸澆段施工和邊跨現澆段施工完成后，在邊跨現澆支架上澆注邊跨合龍

23、段。（5）在氣溫穩定的夜間，進行中跨合龍段的施工，中跨合龍段采用吊架法施工。（6）全橋合龍后，拆除邊跨現澆支架和0塊托架，進行體系轉換，主梁在墩頂處的臨時固結，在全橋合龍體系轉換后拆除。連續梁主梁掛籃懸澆施工工藝流程圖見圖310所示。圖310 主梁施工工藝流程圖9.3掛籃拼裝及測試施工9.3.1掛籃拼裝施工 用托架完成0#塊施工之后，用1：2砂漿找平鋪設軌道的部位，每根縱梁下設一道專制滑軌。準備工作就緒后，開始拼裝掛籃。拼裝時采用吊車把掛籃各部件吊運到拼裝位置安裝就位。安裝的順序是：軌道、滑動行走系統、主桁及平聯、后錨、懸澆系統、模板系統及工作平臺。在掛籃安裝過程中，要嚴格按照設計要求的順序和

24、安全操作規程進行，特別是對掛籃的錨固點、連接節點、吊帶、后錨帶等要重點進行檢查，滿足要求后方可投入使用。9.3.2掛籃堆載預壓掛籃施工前應對掛籃進行加載試驗，檢查其整體結構和構件的安全度、可靠性及可操作性。同時，實測掛籃的彈性和非彈性變形，為懸澆梁段的施工控制提供依據。根據其工作時的受力狀態及受力位置模擬加載，采用鋼材或水箱等加載，以消除結構的非彈性變形，檢驗結構的承載能力及穩定性。加載程序應按規范要求，分級加載。同時，掛籃與梁段模板安裝時按設計和監控要求應設預拱度，以控制撓度。加載方法：預加載試壓，為了是檢查支架的承載能力，減小和消除掛籃的非彈性變形，從而確保混凝土梁的澆筑質量。加載材料使用

25、砂袋，試壓的最大加載為設計荷載的1.051.2倍。加載時按設計要求分級進行，每級持荷時間不少于10min。加載順序為從支座向跨中依次進行。滿載后持荷時間不小于24h，分別量測各級荷載下掛籃的變形值。然后再逐級卸載，并測量變形。加載順序： 底板腹板頂板翼緣板。變形測量：基準標高設在墩頂梁段。分別在底板、翼緣板上布設測點。三角掛籃每根豎桿上設變形計,測其伸長量。9.4模板安裝箱梁模板由底模、外側模、內模、端模及堵頭板等組成。底模采用大塊鋼模直接布設于掛籃底籃上的較密的型鋼上承受荷載；外側模采用大塊鋼模；在箱梁節段上端頭模板上預留孔洞，將箱梁接逢處縱向鋼筋伸出模板。頂板部分將預應力束管道波紋管伸出模

26、板。模板安裝應先安裝底模、外側模，再安裝內模。相互連接的模板，模板面要對齊，連接螺栓不要一次緊到位，整體檢查模板線形，發現偏差及時調整后再鎖緊連接螺栓，固定好支撐桿件。模板接縫用膠帶紙密封，防止漏漿而影響箱梁混凝土質量和外觀。在綁扎鋼筋前，應對模板平面位置、標高、節點聯系及穩定性進行檢查，全部符合規范后涂刷脫模劑，之后進行下一步工作。每一節段施工時，應根據施工監控和測量單位提供的參數，及時調整標高。9.5混凝土澆注掛籃懸澆節段法施工箱梁時，在施工中必須解決好施工組織、澆注順序、坍落度控制、振搗及孔道保護等一系列問題才能保證澆注質量以及上下工序的順利完成。箱梁為c50砼，由試驗室按技術規范試配出

27、符合要求的配合比，砼拌和樓嚴格按配合比配拌砼，由砼罐車運輸至施工場地泵送施工。因波紋管和鋼筋較密集，嚴格按照規范要求進行砼振搗，防止損壞管道。澆注混凝土操作要點：懸臂施工時，理論上宜完全對稱澆筑，如混凝土泵送有困難而難以實現時，應控制兩端混凝土灌筑不平衡重不超過20t。為了防止新老混凝土結合面出現裂縫，砼澆注方向由懸臂端或跨中向支點進行。砼分層澆注，每層厚度宜3040cm，應一次連續澆注完畢。所有塊段包括邊跨支架現澆段箱梁混凝土采用一次澆注完成，在頂板上預留方孔，進行底板砼澆注施工。在澆注砼過程中，避免踩壓波紋管，防止變形，影響穿束和張拉。使用50型插入式振搗棒振搗砼時需快插慢拔，要垂直插入砼

28、中，并插至前一層澆注砼510cm，嚴禁用振搗棒拖曳砼，振搗棒移動間距不得超過有效振動半徑的1.5倍。對于鋼筋密集部位、錨下部位要特別注意振搗作業，避免出現蜂窩。因為箱梁表層（頂板）厚度小、面積大，極易產生收縮裂縫，頂板澆注混凝土時，采用平板震搗器，并在混凝土終凝前再進行一次重力壓磨工藝。混凝土質量必須設置雙控系統。即攪拌機出盤質量控制與現場入模前的質量控制。現場與攪拌站要有暢通的通訊手段，以便隨時調整澆注速度及混凝土質量。混凝土澆注施工用機械設備和原材料在施工前準備充分，以保證澆注的連續性。所有箱梁砼施工縫嚴格按照規范要求進行鑿毛處理。在下一箱梁段砼澆注前，表面灑適量水進行濕潤，防止新舊砼結合

29、面銜接質量不良。砼澆過程中要按試驗規定留取足夠的試件，并要與箱梁同條件養護。混凝土澆注完成后，應在收漿后盡快覆蓋和灑水養護。覆蓋時不得損傷或污染混凝土的表面，灑水的次數以能保持混凝土表面經常處于濕潤狀態為度。對于大體積砼的養護，應根據氣候條件采取控溫措施，并按需要測定澆注后的混凝土表面和內部溫度，將溫差控制在設計要求的范圍內。砼強度達到2.5mpa前，不得使其承受人員、工具、模板、支架等荷載的干擾。9.6預應力張拉及孔道壓漿當砼強度達到設計要求的強度后，嚴格按照設計及施工技術規范要求進行預應力張拉和壓漿。懸臂澆筑梁段采用三向預應力混凝土結構。縱向預應力體系：預應力鋼束采用符合gb/5224標準

30、515.2mm高強低松馳預應力鋼絞線，標準抗拉強度fpk=1860mpa，鋼束規格采用12515.2mm鋼絞線，錨固體系采用自錨式拉絲體系，張拉采用與之配套的機具設備，管道形成采用金屬波紋管成孔。橫向預應力體系：橫向預應力采用gb/5224標準515.2mm高強低松馳鋼絞線，標準抗拉強度fpk=1860mpa，鋼束規格采用4515.2mm鋼絞線，錨固體系采用bm15-4(p)錨具及配套的支承墊板，張拉體系采用ydc240q型千斤頂，管道形成采用內徑70×19mm扁型金屬波紋管成孔。豎向預應力體系：豎向預應力筋采用psb83032mm高強精扎螺紋鋼筋，極限強度為980mpa,屈服強度為

31、785mpa,伸長率為7%，10h松弛率1.5%，錨固體系采用jlm-25型錨具，張拉體系采用yc60a型千斤頂，管道形成采用內徑35mm鐵皮管成孔。主梁預應力系統施工及孔道壓漿工藝同連續梁支架法施工。對自式錨具而言，張拉程序為：0初始張拉力p0（p0=0.1p，p為設(3)梁體懸臂灌注段縱向預應力筋張拉連續箱梁縱向鋼絞線采用高強度低松弛型，標準強度為fpk=1860mpa。錨具采用自錨式錨具。均采取兩端對稱、兩側對等的張拉措施。縱向預應力筋張拉施工程序縱向鋼絞線束張拉的施工程序：清理錨具、喇叭口，割除多余波紋管鋼絞線除銹、下料、編束、做束頭、穿束切除多余鋼絞線，安裝工作錨、千斤頂及工具錨待混

32、凝土齡期7天且強度和彈性模量不低于設計要求后進行張拉完成張拉并合格后割除多余鋼絞線封錨，壓漿。縱向預應力筋張拉程序對于低松弛鋼絞線和自錨計張拉力）量測伸長量0張拉至設計張拉力p持荷2min量測伸長量1錨固鋼絞線束量測伸長量2。清理錨具、喇叭口的要求將錨具、喇叭口上的水泥漿、混凝土清除干凈；清通喇叭口上的壓漿孔，保證灌漿通道暢通；對喇叭口與波紋管連接處的錯臺進行處理，使之連接圓順，錯臺不超過5mm；對喇叭口內的多余波紋管予以切除。檢查喇叭口位置是否正確，與孔道是否垂直，有問題時先對其進行處理。對銹斑不能清除干凈或有損傷的錨具和夾片不使用。鋼絞線除銹、下料、焊束頭和穿束的要求鋼絞線防銹：鋼絞線分批

33、進貨，以免貨多積壓而生銹。進場后做好防雨、防潮、防銹工作。除銹重點是束兩端張拉范圍，以防張拉時滑絲。鋼絞線下料：鋼絞線下料在梁面上進行。下料長度為孔道長度+2倍的千斤頂工作長度+0.3m的束頭焊接影響區+下料富裕量。下料用砂輪鋸，不使用電氣焊切割。砂輪片為增強型的，以策安全。切口兩側5cm處用細鐵絲綁扎，以免散股。下料中和下料后避免鋼絞線受損和污染。下料按先長后短的原則進行，以節約材料。下料時經兩人確認長度無差錯后再切割，避免出錯。下料時拉動鋼鉸線不要太快，避免鋼鉸線散盤速度跟不上拉動速度而彎折。當鋼鉸線出現彎折后不得使用。鋼絞線編束和做束頭：將穿束端鋼絞線用23道粗鐵絲捆綁后調整各根端頭之間

34、的相對位置，使端頭形成圓錐形后擰緊鐵絲；根據連續箱梁鋼絞線束長短不一的特點，結合既有施工經驗，鋼絞線穿束的束頭根據鋼絞線束長短分別采用物理處理束頭和化學焊接束頭：對35m以下的鋼絞線束采用鋼管套筒加楔形粗鋼筋的物理鋼絞線束頭，從而每束鋼絞線均可以節省半米左右的束頭鋼絞線；對35m以上的鋼絞線束采用焊接束頭，將各根鋼絞線互相焊連、結成一體。焊接過程中，將電焊機地線捆在束頭0.5m內即張拉范圍以外，以免電焊機打火損傷鋼絞線。束頭焊接后，用手持砂輪機打磨端頭，使之成為圓順的錐形。焊束頭時將穿束用的鋼筋環一起焊上。盡量縮短焊接長度，以便束頭在管道內順利通行。鋼絞線穿束：對30m左右的鋼絞線束用人工穿束

35、，對30m以上的用卷揚機穿束。縱向束的穿束在混凝土強度大于10mpa后進行。用卷揚機穿束時，卷揚機即可放在本t構上，也可放在相鄰t構上或附近橋墩上，具體布置視現場實際情況而定。用3t左右牽引力的卷揚機即能滿足穿束要求。穿束前理順鋼鉸線，使之順直不扭結，并用膠布將束頭纏裹嚴實。穿束時首先用比孔道長10m左右的單根鋼絞線穿過管道，然后通過該根鋼絞線將卷揚機鋼絲繩拉出孔道后，用o型卡將鋼絲繩與束頭上面的鋼筋環相連。經檢查連接可靠后，開動卷揚機，進行穿束作業。穿束時，卷揚機操作者與穿入端人員保持聯系，令行禁止，避免強拉、多拉。在卷揚機牽引鋼絞線束的同時，施工人員在束后不斷地向前推送鋼絞線束，并使兩者速

36、度基本同步，以減少牽引阻力、避免鋼絞線彎折。為保證鋼絞線束順利穿過管道，在第一次穿過孔道的單根鋼絞線前端固定一個直徑比束頭大1cm的鐵球，借以提前發現孔道內堵塞和不暢問題，并在穿束前予以妥善解決，以免穿束中出現堵塞后進退兩難。通過孔道的任何物件如鋼絲繩、鋼絞線、鐵球、卡子、接頭等，都必須圓順，以免引起管道的損傷和堵塞。張拉準備工作按規定對錨具、夾片等進行檢驗；對千斤頂、油泵、油表等進行配套標定；千斤頂作業空間的檢查、確認；對梁體作全面檢查。如有缺陷，按照監理工程師同意的方案修補完好且達到設計強度。割除多余鋼鉸線：鋼鉸線外露喇叭口的長度為錨具厚度+千斤頂最小工作長度+15cm的張拉富裕量。富裕量

37、不能過大，否則將增加施工難度。安裝工作錨和夾片：裝好錨具后用手錘墊在木頭上敲擊錨具，直至不能敲動。接著將夾片裝入錨孔，用比鋼鉸線直徑略大的鋼管擊打夾片，使之塞緊在錨孔內。用鋼管擊打夾片前，調整均勻同一夾片中各楔片間的縫隙和外露量。裝好后的夾片外露量基本一致且縫隙均勻，否則重裝。安裝千斤頂和工具錨、工具夾片：千斤頂安裝使用手拉葫蘆，安裝后至張拉完一直用倒鏈懸灌著千斤頂，以便用倒鏈調整千斤頂，使千斤頂軸線與管道和錨墊板軸線一致，保證鋼絞線順直，減少張拉摩阻力。為使張拉后夾片退錨順利，在工具錨和工具夾片之間涂抹退錨材料。安裝千斤頂和工具錨、夾片符合下列要求：工作錨、限位板、千斤頂、工具錨、夾片按要求

38、裝好，工作錨位于錨墊板凹槽內，相互之間密貼；“四同心”符合要求，即預應力管道、錨墊板、錨具、千斤頂四部分基本同心；各種油管接頭滿扣上緊，千斤頂、油表安放位置配套正確。張拉作業所有縱向預應力束張拉均使用自錨式錨具、按“左右對稱、兩端同時”的原則進行，以下說明均建立在此基礎上的。檢查油管路連接可靠、正確后，開動油泵，使鋼鉸線略為拉緊后調整千斤頂位置，使其中心與孔道軸線基本一致，以保證鋼鉸線自由伸長，減少摩阻。同時調整工具夾片使之卡緊鋼鉸線，以保證各根鋼鉸線受力均勻。然后兩端千斤頂以正常速度對稱加載到初始張拉力后停止加載，測量并記錄鋼鉸線初始伸長量。完成如上操作后，繼續向千斤頂進油加載，直至達到控制

39、張拉力。初始張拉力取控制張拉力的10%。鋼鉸線達到控制張拉力時，不關閉油泵，而繼續保持油壓在控制張拉力下2min，以補償鋼鉸線的松弛所造成的張拉力損失。然后測量并記錄控制張拉力下的鋼鉸線伸長量。持荷2分鐘油表讀數無明顯下降時即可關閉油泵進油閥，打開油泵回油閥使油缸退回，則工作錨自動錨固鋼絞線。錨固時先錨固一端，待該端錨固完成并退去工具夾片、卸去工具錨及千斤頂、觀察鋼鉸線無滑絲和斷絲現象后，將另一端補足拉力后再錨固這一端。然后卸去這一端的工具夾片、工具錨及千斤頂，同樣觀察鋼鉸線有無滑絲和斷絲現象。當鋼絞線長度較長、不能一次張拉到位時，則需多次張拉循環。多次張拉的操作方法和步驟與上述一樣，只是將上

40、一循環的錨固拉力（應力）作為本次循環的初始值。如此循環，直至達到最終的控制張拉力。鋼鉸線束伸長量量測方法：在相應張拉力下量取與之對應的千斤頂油缸外伸量。將每個張拉循環中初張拉力和終張拉力下對應的千斤頂油缸外伸量的差值，作為本張拉循環中鋼鉸線束的伸長量。各個張拉循環的伸長量之和，即為該束鋼鉸線初始張拉力至控制張拉力之間的伸長量。鋼束實際伸長量l的計算公式為:l=l1+l2。式中l1為初始張拉力至控制張拉力間的實測伸長量；l2為初始張拉力下（零至初始張拉力）的伸長量，其值通過l1按比例推算得出，或由10%設計張拉力與20%設計張拉力之間的伸長量推算得出。鋼鉸線束張拉采用張拉力與伸長值雙控法，即在張

41、拉力達到設計要求后，實際伸長值與理論值之間的誤差若在-6%+6%之間，即表明本束鋼絞線張拉合格。否則，張拉力雖已達到設計要求，但實際伸長值與理論值之間的誤差超標，則暫停施工，在分析原因并處理后繼續張拉。對伸長量超標的原因分析，從如下方面入手：張拉設備可靠性即張拉力的準確度，設計對波紋管道摩阻和偏差系數取值的準確性，鋼鉸線彈性模量計算值與實際值的偏離，伸長量量測和計算方面的原因如沒考慮千斤頂內鋼鉸線伸長值等。若一切正常，則封堵錨具端頭，盡快壓漿。張拉施工注意事項千斤頂加載和卸載時做到平穩、均勻、緩慢、無沖擊。張拉時混凝土強度和齡期不得低于圖紙要求。張拉順序按圖紙要求進行。張拉作業中，對鋼絞線束的

42、兩端同步施加預應力，以保證兩端張拉伸長量基本相等。若兩端伸長量相差較大時，查找原因，進行糾正。當氣溫下降到+5以下時，禁止張拉作業，以免鋼絞線發生脆斷。張拉過程中不敲擊和碰撞張拉設備和油管路。張拉完畢后，未壓漿或壓漿后水泥漿未凝固時，不敲擊錨具和劇烈震動梁體。多余的鋼絞線用切割機切割，切割后留下的長度不少于3cm。在高壓油管的接頭加防護套，以防噴油傷人。在測量伸長量時，停止開動油泵。張拉過程嚴格執行操作規程。轉移油泵時必須將油壓表拆卸下來另行攜帶轉送。在有壓下不得擰動油泵或千斤頂的接頭。滑絲和斷絲處理在張拉過程中，多種原因都可能引起預應力筋滑絲和斷絲，使預應力筋受力不均，甚至不能建立足夠的預應

43、力，從而影響橋梁的使用壽命。因此需要限制預應力筋的滑絲和斷絲數量。當滑絲和斷絲數量在允許范圍內時，不需處理；但當滑絲和斷絲數量超過允許范圍時，則需處理。滑絲判斷：張拉完畢卸下千斤頂后，目視檢查滑絲情況。仔細察看工具錨處每根鋼鉸線上的楔片壓痕是否平齊，若不平齊則說明有滑絲；察看本束鋼鉸線尾端張拉前做的標記是否平齊，若不平齊則說明有滑絲。滑絲處理方法：首先把專用卸荷座支承在錨具上，將專用千斤頂油缸外伸至千斤頂行程的一半后，把退錨千斤頂裝在單根鋼絞線上。當鋼絞線受力伸長時，夾片稍被帶出。這時立即用改錐或鋼釬卡住夾片凹槽。然后油缸緩慢回油，鋼絞線內縮，而夾片因被卡住而不能與鋼絞線同時內縮。如此反復，直

44、至夾片退出、鋼絞線放松、重新張拉至設計張拉力并頂壓楔緊新夾片為止。重新張拉完成后，立即進行壓漿。斷絲處理方法：提高其它鋼絞線束的控制張拉力作為補償。但最大超張拉力不得超過設計和規范允許值；換束，重新張拉；啟用備用束。具體采用何種方式，與設計單位商定。預應力質量控制原材料質量控制：為控制原材料質量，選擇質量可靠、性能穩定的產品，把質量放在第一位；其次，到貨時除廠家提供合格證外，還需按照規范進行復驗，不合格的不接受使用。預應力管道質量控制：在預應力管道曲線段，采取增加定位網數量、加大定位網鋼筋直徑以及將定位網鋼筋與梁體鋼筋焊為一體的方法，以保證管道坐標準確和成孔質量。另外為加強孔道整體剛度，防止混

45、凝土澆筑過程中進入波紋管中，采取在波紋管內穿入pvc管或橡膠管的措施。摩阻測試：為檢驗設計參數對施工現場的準確性、適應性和施工工藝的可靠性，以保證有效預應力滿足設計要求，在施工中進行管道、錨具和喇叭口的摩阻測試。根據實測數據，檢查預應力損失值并與設計允許值進行對比后報設計單位，確定進行預應力調整的必要性和調整量，確定實際張拉控制力，確保梁體最終能夠獲得需要的預施應力值。張拉控制：建立預應力設備的定期配套校驗制度，提高使用壓力表的精度；箱梁預施應力堅持“強度、彈模、齡期”三個條件同時滿足原則和“以張拉力控制為主、以伸長量進行校核”的雙控標準；若張拉結果或檢查中有異常，則根據問題情況，由有關單位（

46、施工、監理、設計等）的有關人員共同分析原因后確定進一步的處理措施。張拉后梁體收縮徐變對預應力影響的考慮：根據梁體應力與線性監測結果，還需對張拉后梁體過大的收縮徐變對預應力損失的影響采取相應的措施。相應措施與設計單位商定。梁體上拱觀測及控制：在連續梁全部成橋后的6個月內，定期測量梁體上拱度，做好記錄，檢查是否超限。若超限，與監理、設計單位共同分析原因、確定處理意見。(4)梁體懸臂灌注段豎橫向預應力筋張拉梁體粗鋼筋采用標準強度不小于750mpa的精軋螺紋粗鋼筋，采用螺桿式穿心千斤頂張拉。張拉采取同一梁段兩側對稱張拉的措施。其張拉程序為：清理錨墊板，在錨墊板上作測量伸長量的標記點，并量取從粗鋼筋頭至

47、錨墊板上標記點之間的豎向距離1作為計算伸長量的初始值安裝工作螺帽安裝千斤頂安裝連接器和張拉桿安裝雙工具螺帽張拉至控制張拉力p持荷2分鐘旋緊工作螺帽卸去千斤頂及附件12天后再次張拉至控制張拉力p并旋緊螺帽量取粗鋼筋頭至錨墊板上標記點的豎向距離2作為計算伸長量的終值計算實際伸長量=2-1，將該值與理論值進行比較。若誤差在±6%內，則在24小時內完成壓漿；若誤差超過±6%，則分析原因并妥善處理后再壓漿。豎向預應力粗鋼筋張拉的注意事項：每一節段尾端與另一梁段接頭處的一組豎向預應力粗鋼筋留待與下一節段同時張拉，以使其預應力在混凝土接縫兩側都發揮作用。(5)懸灌梁縱向預應力管道壓漿孔道

48、壓漿是將水泥漿填滿孔道內空隙，讓預應力筋與混凝土牢固地粘結為整體，并防止預應力筋的銹蝕。為保證壓漿的密實性、延長預應力筋和梁體使用壽命，采用真空輔助壓漿法連續壓注。壓漿設備選用ubl3螺桿式連續灌漿泵、sz-2型真空泵。孔道壓漿有如下主要工作：孔道壓漿前的準備工作水泥漿配合比：水灰比0.350.4，并摻減水劑和不含氯鹽的膨脹劑。摻入膨脹劑后水泥漿的自由膨脹率控制在2%左右；水泥采用強度等級不低于42.5級的低堿硅酸鹽或低堿普通硅酸鹽水泥；若摻入粉煤灰，則符合相關規定；初凝時間大于3h，終凝時間小于24h。切割錨外多余鋼絞線：使用砂輪機切割，余留長度不低于3cm。封錨：采用保護罩封錨，可重復使用

49、。沖洗孔道：孔道在壓漿前用壓漿機沖洗，以排除孔道和灌漿孔內雜物，保證孔道暢通。沖洗后用空壓機吹去孔內積水。檢查設備完好性。水泥漿的拌和在拌漿機內先放水和減水劑后再放水泥，最后放膨脹劑。拌和時間不少于2分鐘，拌好的灰漿過篩后存放于儲漿桶內。儲漿桶不停地低速攪拌，并保持足夠的數量以保證每根管道的壓漿能連續進行。孔道真空輔助壓漿施工程序a.操作工藝要點真空壓漿前，采用保護罩封錨（保護罩作為工具罩使用，在灌漿后漿體初凝后拆除）。封錨前將錨墊板表面進行清理，在灌漿保護罩底面和橡膠密封圈表面均勻涂上一層玻璃膠，裝上橡膠密封圈，將保護罩套與錨墊板的安裝孔對準后用螺栓擰緊，注意將排氣口安裝在正上方。真空壓漿施

50、工設備連接見圖3-11。圖3-11 真空壓漿施工設備連接圖b.真空壓漿作業步驟清理錨墊板上的灌漿孔，保證灌漿通道暢通，與引出管接通。確定抽真空和灌漿端，安裝引出管、球閥和接頭等，并檢查可靠性。攪拌水泥漿，使其水灰比、流動度、泌水性等達到技術指標要求。啟動真空泵，使真空度達到-0.090.1mpa，并保持穩定。啟動灌漿泵，當灌漿泵輸出的漿體稠度與輸入的相同時，將輸送管接到錨墊板上的引入管，開始灌漿。壓漿過程中，真空泵保持連續工作。待抽真空端的空氣濾清器中有漿體經過時，關閉空氣濾清器前端的閥門，稍后打開排氣閥。當水泥漿從排氣閥順暢流出，且稠度與壓入的漿體相當時，關閉抽真空端的所有閥門。灌漿泵保持繼

51、續工作，當壓力達到0.6mpa時停止灌漿，在0.6mpa下持壓2分鐘。持壓中若漿體壓力無下降，則關閉壓漿泵及壓漿端閥門，完成壓漿；若漿體壓力有明顯下降，則在查找原因后決定應對和處理措施。當水泥漿失去流動性前，拆卸外接管路、附件，并清洗干凈。質量控制措施針對曲線孔道的特點，在每根波紋管道的最高點設立泌水管。灰漿進入灌漿泵之前通過1.2mm的篩網進行過濾，以防止堵管。在現場對攪拌后的水泥漿做流動度、泌水性試驗，并制作漿體強度試塊。每根孔道的壓漿連續進行，水泥漿攪拌結束至壓入管道的時間以保證水泥漿在初凝時間內壓注完為度。孔道壓漿順序為先下后上，同一管道壓漿連續一次完成。冬季或氣溫低于5情況下壓漿采取

52、可靠保溫措施，或摻入不具腐蝕性的防凍劑。壓漿注意事項壓漿在張拉質量確認后24小時內完成，并盡早進行。壓漿泵上輸漿管選用抗壓能力10mpa以上的抗高壓橡膠管，壓漿系統上各連接件之間的連接要牢固可靠。灌漿在灰漿流動性下降前進行。同一管道的壓漿連續進行。因意外中斷時，用高壓水沖洗干凈并處理好后再壓漿。(6)懸灌梁豎向預應力筋管道壓漿其壓漿程序與縱向束基本相同，參照實行。(7)端頭錨具封端對懸灌過程中的腹板束和頂板束，在張拉壓漿后將其直接澆注在下一梁段混凝土內作為封端，不再另外封端。而對合龍后的頂板束和底板束，由于其錨頭外露，因此必須另做封端。封端的施工程序和要求如下：澆筑封端混凝土前，首先確認無漏壓

53、的管道。然后對混凝土面鑿毛，將錨墊板和錨具、鋼絞線上的混凝土、砂漿等清除干凈，對錨圈與錨墊板的交接縫涂抹聚氨酯防水涂料，對錨具和外露鋼絞線進行防腐處理。綁扎端部鋼筋網，并將鋼筋網焊在端面預留鋼筋上。然后牢固地固定封端模板，以免模板移動。并在立模后校核伸縮縫寬度。澆筑封端混凝土。澆筑時，細心插搗使混凝土密實，以免形成裂縫。封端混凝土是保證錨具和鋼絞線免受腐蝕的重要屏障之一，澆筑混凝土后，養護時間不少于7d，以保證混凝土不開裂。封端混凝土養護結束后，采用聚氨酯防水涂料對封端處新老混凝土的接縫進行防水處理。為提高封端混凝土的抗裂能力，采用無收縮混凝土。其強度與梁體同標號，或不低于設計要求。試驗室隨機

54、制作混凝土試件，以檢查質量。9.7掛籃整體行走在梁段砼強度達到設計及施工技術規范要求時，張拉預應力束、壓漿，掛籃整體前移；掛籃行走通過錨固后節點的辦法，使其抗傾覆穩定系數不小于2.0，掛籃總重不超過設計規定的重量；掛籃行走到位時，采取跟蹤測量保證掛籃位置和高程的準確。9.8掛籃拆卸在澆注最后一節梁段砼并完成張拉壓漿后，采用吊車拆除掛籃。掛籃拆除與安裝順序相反，先拆除模板系統、底欄、懸灌系統，最后拆除三角形桁架系統。9.9掛籃節段懸澆線型監測連續箱梁線型控制包括施工撓度控制及平面控制，掛籃與梁段模板安裝時按設計和監控要求應設預拱度，以控制撓度。掛籃首次安裝完成后，需要進行加載預壓，設置掛籃施工的

55、預拱度，并應開始對施工全過程進行線型監測。施工中，嚴格按照施工監控單位提供的數據，及時調整標高，保持箱梁線形順直。掛籃施工的預拱度的確定除了需要掛籃預壓時的測量數據外，還需要在每段的施工前后對箱梁進行多次的沉降觀測來提供數據。主要是箱梁澆注后、掛籃移位前，掛籃移位后張拉前、張拉后等幾次的線型觀測，自0#塊澆注完成后便開始此過程直至箱梁合龍完成。每次沉降觀測完成后及時提供數據以便確定下一段模板調整的預拱度。根據計算預測提供的梁段頂標高及支架變形，精確設置立模標高，施工過程中要保持與設計計算模式相一致，如施工方案出現較大變化時，分析其影響程度，修正立模標高。立模標高的確定箱梁懸澆段的各節段立模標高可參考下式確定：hi=h0+fi+f掛+fx式中：hi待澆筑段箱梁底板前端點處托架底模板標高；h0該點設計標高；fi本施工段及以后澆筑的各段對該點撓度影響值，該值由設計提供，但須實測后進行修正，修正值約為設計值的0.60.9；f掛掛籃彈性變形對該施工段的影響值，在掛籃設計和加載試壓后得出；fx由徐變、收縮、溫度結構體系轉移、二期恒載、活載等影響產生的撓度計算值，其中徐變、收縮值可按一個月內完成的節段考慮，如一個月澆筑四節段，則其值分別按前四段的理論計算值的0.25、0.1、0.07、0.05計算，此值在晝夜平均氣溫15以下時接近實際，當氣溫在20以下時明顯偏小，須進