1、 外腳手架施工方案目 錄第一章、工程概況和編制依據第二章、施工準備工作及主要材料需用量計劃第三章、腳手架搭設方案及計劃安排第四章、外腳手架的搭設第五章、外腳手架結構計算第六章、各項技術管理措施第七章、現場施工管理組織機構外腳手架施工方案第一章 工程概況和編制依據1.1編制依據1.2.1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（jgj130-2011）。1.2.2中國建筑工業出版社建筑施工手冊（第四版）。1.2.3建筑結構荷載規范（gbj9-87）。1.2.4中國建筑工業出版社出版的鋼結構（第三版，劉聲揚主編）。1.2.5中國建筑工業出版社出版的預埋件設計手冊（嚴正庭、嚴捷編）。1.2.6某某某小區

2、1#樓施工圖紙1.2工程概況某某某住宅小區位于西大街北側、壽寧路西側。1#樓長60.7mm，寬19.5m，建筑面積為32248.9，建筑高度為98.3m。本工程設計單位為某某某建筑設計研究院。為剪力墻結構，地下二層，地上三十一層，層高分別為：地下二層層高為4.6m，地下一層層高為3.3m，一層至三層層高均為4.2m，四至三十一層層高為3m，水箱間、電梯機房層高為4.8m。室內外高差為0.3m。第二章 施工準備工作及主要材料需用量計劃2.1技術準備工作為了保證該工程外腳手架的搭設及拆除方法切實可行，貫徹“安全、適用、可行、經濟”的原則，做好各種材料機械加工的技術資料準備和使用計劃安排。做好安全技

3、術交底工作，操作工人考核培訓。該工程確定采用型鋼懸挑雙排外腳手架。七層一支設。2.2物質準備工作外腳手架材料采用48×3.25mm優質鋼管、直角扣件、對接扣件、旋轉扣件。密目式安全網，木腳手板，該工程需要外架材料量大，由預算部作好各種資源用量及進場計劃，保證材料按時進場，并按規定堆放。具體詳見下主要材料計劃表：序號材料名稱單位數量備注1鋼管48×3.25mm噸200218型鋼米800264根318鋼筋（q235bj）米8104直角扣扣件千個155對接扣件千個36旋轉扣件千個37安全網平方米8000密目阻燃安全網8木腳手板平方米10002.3勞動力準備2.3.1在項目經理及項

4、目管理機構直接領導，配備技術人員以滿足該工程施工技術管理的各項需要。2.3.2選擇技術素質高，有上崗資格證的架子班組，按生產進度計劃組織勞動力進場，進行安全、消防、文明施工等各方面教育，并做到上崗人員上崗前體檢，體檢合格者方可上崗。根據該工程外架工程量及工期要求，準備20個合格的專業架子工進場施工。2.4外腳手架的一般規定2.4.1凡是有高血壓，嚴重心臟病、癲癇病，以及其他不適于高空作業的人員，均不得從事架子工作業。凡參加高空作業人員，必須定期進行身體檢查。2.4.2處于3米以上的高空作業時，必須配戴安全帶，作業時戴安全帽。安全帶必須系在牢固可靠的地方。2.4.3高處作業時，衣著要靈便。禁止赤

5、腳、穿拖鞋、硬底鞋和帶釘易滑鞋。嚴禁酒后作業。2.4.4嚴禁向下拋物體和工具；嚴禁作業人員在腳手架上下；嚴禁在四周沒有安全網而以不系安全帶的危險場所作業。2.4.5強臺風、雷雨天、大霧天的環境，不準進行高處作業；夜間作業必須布置良好的照明設備。2.4.6操作時，精神集中，禁止打鬧和開玩笑。工間休息時應下到地面。2.4.7腳手架其負荷量每平方米不得超過二百七十公斤。2.4.8架子上原則上禁止堆料。如必要時，堆料不能過于集中。凡不符合規定的，架子工有權制止。2.4.9腳手架應固定于建筑物的牢固部位上，不應固定在管道及其他不牢靠的結構上。2.4.10施工場所的腳手架其使用期在半年以上者，經過大風、大

6、雨后，要進行檢查，發現問題及時處理。2.4.11架子搭設完畢，應匯同有關人員驗收簽證后方可交付使用。2.4.12腳手架的安裝與拆卸，應按施工方案程序進行。施工區應設圍欄或專人看守。第三章腳手架搭設方案及計劃安排3.1計劃安排3.1.1時間安排由于該工程有地下室，且地下室外墻需要做防水及保護層，為不影響防水保護層及回填土的施工，在結構二層開始搭設懸挑腳手架，外架搭設應根據主體結構工程的進度安排進度，一般該外架高度要求比作業層高出至少一步距。3.1.2人員安排項目部成立以項目經理為首的外架搭設檢查小組。小組名單如下：姓名項目部職務小組職務某某某項目經理組長某某某工長成員某某某工長成員某某某工長成員

7、某某某項目技術負責人成員某某某安全員成員某某某質檢員成員由于該工程時間緊，且工作量大，至少要準備20個合格的、熟練的架子工，以保證該工程外架對施工的需要。第四章外腳手架的搭設 本工程懸挑雙排外腳手架為扣件式鋼管腳手架。4.1腳手架材質4.1.1鋼管符合國家有關標準和技術要求，外徑不小于48mm，壁厚不小于3.25mm，有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁或有裂縫的鋼管嚴禁使用。4.1.2扣件要有出廠合格證，有脆裂、變形、滑絲的扣件禁止使用，扣件表面應進行防銹處理，扣件活動部位應能靈活轉動。當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離不小于5mm。4.2懸挑腳手架要求1、吊環吊環采用20圓鋼，形式為“”形，每根挑梁設兩

8、只，間距為1.5m左右，近外墻一只至外墻面距離為100200mm縱間距為1.5m。吊環示意圖如下：板厚20鋼筋8分布筋吊環埋入砼內平直段兩端長度20不小于300mm，端部帶180°彎鉤。吊環須設置在板、梁內，在板、梁的下皮筋下面，且與板下皮鋼筋綁扎固定。在吊環平直段上須設8250長1000mm的構造筋，吊環盡可能埋入結構梁內。、挑梁挑梁采用180mm高工字鋼，長度普遍為3米，角部、局部加長，末端焊接定位頭子，間距1.5m左右。挑梁大樣圖如下：18工字鋼25固定鋼筋25固定鋼筋槽鋼上焊接100mm高25的級鋼筋做為固定立桿和定位伸出長度的位置用。挑梁與預埋吊環的固定應用兩個木楔對稱釘牢

9、，兩邊釘鐵釘互相對拉固定，如下圖：木楔鐵釘固定吊環18工字鋼3、預埋吊環等嚴格按設計要求進行制作和安放；懸挑梁頂面標高偏差在2mm以內；原材料應嚴格按設計圖紙進行合理斷料。4.3腳手架的掃地桿落地腳手架掃地桿是立桿下端綁扎的縱向和橫向的水平桿，一般離下腳面不超過120mm。掃地桿是必須用扣件扣牢，它的功能是約束立桿底腳所發生的位移和用來避免或減少腳手架的不均勻沉降。4.4架體與建筑物的拉結該工程外腳手架采用剛性連接。連墻點的位置一般在與立桿和大橫桿相交的接點處，離節點的間距為300mm。連墻桿在房屋每層范圍均需布置一排，一般豎向間距3m。橫向間距為4.5m。連墻桿必須從底部第一根大橫桿處開始設

10、置，沿整片腳手架均勻布置。在腳手架周邊的端頭（包括頂端）以及轉角處，要加密聯墻桿。4.4.1現澆混凝土的梁板上預埋豎向短鋼管，然后用連接短鋼管一端與預埋豎向短鋼管用直角扣件連接，另一端用直角扣件與立桿連接。如下圖：4.4.2連墻桿點采用梅花形布置。如下圖：4.4.3聯墻桿所在位置有時可能遇到門窗洞口，可以用添加附加短鋼管的辦法來實現聯結。施工過程中當個別聯墻桿被拆除后在相當一段時期內難于補上時，必須采取有效的加強措施。如附近添設一個臨時的聯墻桿，限制施工荷載或加強橫向剛度等。4.5腳手架板的鋪設首層隔離層和施工操作層、懸挑腳手架在挑梁上部，沿縱向滿鋪腳手板，作到嚴密、牢固、鋪平、鋪穩，不得超過

11、50mm的間隙，架子上不準留單塊腳手板。腳手板在縱向的接頭有對接鋪設和搭接鋪設二種。4.5.1對接鋪設的腳手架板，在每塊腳手架板兩端下面均要有小橫桿，桿離板端的距離應不大于150mm，小橫桿應放正、綁牢。4.5.2搭接鋪設的腳手板，要求兩塊腳手板端頭的搭接長度應不小于200mm，接頭處必須在小橫桿上，腳手板與小橫桿之間的不平處允許用木塊墊實并綁牢，不許墊磚塊等易碎物體，嚴禁留探頭長度150mm探頭板。4.5.3腳手板應在下列部位給予固定：1、腳手板的兩端和拐角處；2、沿板長方向間隔1.52m；3、坡道和平臺的兩端；4、其他可能發生滑動和翹起的部位。4.6立桿的縱距、橫距、步距4.6.1立桿的縱

12、距：本工程懸挑腳手架立桿縱距均為1.5m。4.6.2本工程雙排外腳手架立桿橫距均為900 mm。1、橫向水平桿（小橫桿）伸出縱向水平桿（大橫桿）外的長度不宜小于100mm，以防止小橫桿從大橫桿上滑脫。2、外腳手架的內立桿距墻體的距離為300mm。以保證工人有一定的操作活動空間。3、由于結構施工和裝飾施工操作工藝的不同，材料用量、堆放運輸方式的不同，對作業面尺寸要求均有所不同。4、小橫桿的里端離墻面的距離、對結構腳手架和裝修腳手架因不同需求而異。本工程為300mm。4.6.3腳手架的步距本工程根據層高和落地、懸挑外腳手架的要求，步距均為1800mm。4.7外腳手架的防護4.7.1擋腳板高度為18

13、0mm。4.7.2架體須超過施工操作層1.8m高，中間須加防護欄桿。4.7.3密目式安全網應緊隨架體搭設高度滿掛；使用的密目式安全網須是建設部認證產品。4.7.4每隔4步架須滿鋪水平網，防止物體墜落，對于高層腳手架，頂層應滿鋪腳手板，以保證腳手架的頂端有足夠的橫向水平剛度。4.7.5當風力大于六級時，工人不得在架子上進行施工操作。4.8支撐體系腳手架必須設置支撐體系。支撐體系包括縱向支撐（剪刀撐）、橫向支撐和水平支撐，這些支撐應和腳手架這一空間構架的基本構件很好聯結。4.8.1縱向支撐本工程在外腳手架兩端和轉角處必須設置剪刀撐。中間每隔6m設一道，且每片架子不少于三道。剪刀撐寬度宜取4倍立桿縱

14、距，即6.0m。斜桿與地面夾角宜在45°60°。接點離地面不宜大于500mm。4.8.2橫向支撐：橫向支撐是指在橫向承力結構內從頂沿全高呈之字形設置連續的斜撐。在下列位置必須設置橫向支撐。腳手架的縱向傳力結構架構件限制不能形成封閉形。如“一”字型，“l”字型，或“凹”字型的腳手架，其兩端必須設置橫向支撐。并于中間每隔六個間距加設一道橫向支撐。4.8.3水平支撐1、沒有鋪板的水平板空腹桁架在二榀橫向承力結構之間必須設置小橫桿，其間距對結構腳手架不宜大于1m，這些小橫桿和大橫桿均應緊密相扣。2、對承力較大的結構腳手架，為了使其有更大的水平橫向剛度，需在設置聯墻拉結桿件的腳手架水

15、平面同內連續添設水平斜桿，呈之字型布置，形成一個剛度較大的水平桁架。4.9桿件搭設構造要求4.9.1立桿：在豎立桿時，要注意桿件的長短搭配使用。立桿的接頭除頂層可采用搭接接頭外，其余必須采用對接扣件實行對接頭。相鄰接頭的高度應大于500mm。4.9.2大橫桿：大橫桿的長度不宜小于三跨，且不小于6m。立桿和大橫桿必須用直角扣件扣緊，不得遺漏。同一排大橫桿的水平偏差不大于該片腳手架總長度的1/300，且不大于500mm。大橫桿最好采用對接扣件連接。如采用搭接連接時，搭接長度不應小于1m，并用三個旋轉扣件扣牢。大橫桿接頭與相鄰立桿的距離不大于縱跨的五分之一。同一水平內的內外兩根大橫桿的接頭和上下相鄰

16、的兩根大橫桿的接頭均應相互錯開，不得出現在同一跨間內。相鄰接的水平距離應大于500mm。4.9.3小橫桿：小橫桿緊貼立桿布置。對于雙立桿，則設于雙立桿之間。小橫桿搭于大橫桿上，用直角扣件扣緊，對貼近立桿的小橫桿亦可緊固于立桿上。4.10荷載4.10.1承重腳手架負荷量每平方米不能超過270kg。4.10.2不應在腳手架上附裝機械設備、搖臂把桿、懸挑平臺、拉纜風繩及搭（掛）卸料槽（斗）等。4.11卸料平臺4.11.1在施工中，結構完成后，有大規格材料、設備等搭設卸料平臺，以便將它們用塔式起重機先吊運至受料平臺口上，再裝運至室內外或其它施工層。結構施工拆下的模板、支撐也可由室內運往卸料平臺，用塔式

17、起重機轉運至上層使用。本工程采用四臺活動型鋼成品卸料平臺。4.11.2卸料平臺使用注意事項：1、卸料平臺應設在窗洞口部位，臺面應與樓板取平或擱在樓板上。2、卸料平臺外側三面均應設置防護欄桿。當吊運物品長度超過卸料平臺長度時，可將其端部防護欄桿做成格柵門，需要時打開。當卸料平臺不能設置防護欄桿時，應在入料洞口處設置欄桿，操作人員上卸料平臺時，必須采取有效的安全防護措施。5、使用中應加強檢查，確保安全使用。4.12特殊部位處理4.12.1洞口腳手架遇到施工時需通行的門洞口時，為了施工方便和不影響通行和運輸，應將洞口的立桿抽走。這樣洞口上的立桿不能落到基底上，這時應采取的構造措施如下圖： 洞口上的立

18、桿從洞口上的大橫桿開始扣接。洞口上的內外大桿用兩根鋼管加強。腳手架的內外兩側在洞口邊設人字形斜撐，斜撐與地面成60度夾角。斜撐應與洞口上的立桿和大橫桿扣接牢固，使立桿上所傳來的荷載通過斜撐傳到地基。洞口兩側的立桿、用雙鋼管加強。4.12.2有挑檐和其它凸出部位的采用斜桿將腳手架挑出，形成挑腳手架。如上圖所示意：1、斜桿應每根立桿上挑出，與水平夾角不得小于60度角。2、斜桿兩端均應交于立桿與大橫桿、小橫桿的節點。3、挑腳手架最外排立桿與腳手架兩排立桿，至少應連接設置三道水平的大橫桿。4、挑腳手架挑出部分高度不得超過兩步架，挑出部分的寬度和斜桿間距，均不得大于1.5m。小橫桿間距不得大于1m，兩端

19、必須扣牢。4.12.3封頂1、腳手架封頂時，為了保證施工時的安全，外排立桿高度必須超過房屋檐口的高度。并要設置兩道護身欄和一道擋腳板，掛安全立網。2、房屋外立桿的高度要超出女兒墻頂1.01.2米，最上一排連墻桿上部的自由高度不大于4m。4.12.4安全通道結構施工自一層起，在主要出入口設置安全通道。安全通道施工如下圖：本工程安全通道立桿間距為1.5m。6米寬高4米，防護棚頂應設兩層夾板，兩層間高度為500mm。4.13搭設和拆除順序4.13.1懸挑腳手架：做好搭設的準備工作預埋吊環放置安裝主梁180mm槽鋼安裝連系梁擺放掃地桿放置縱向掃地立柱其它同落地腳手架要求。4.13.2拆除順序1、拆除的

20、原則：先搭的后拆，后搭的先拆。先從腳手架頂端拆起。2、拆除的順序為：安全網護身欄檔腳板腳手板小橫桿大橫桿立桿連墻桿縱向支撐（拆除挑梁）。3、腳手架拆除安全技術要點1）外腳手架的拆除應按自上而下的順序進行。拆除鋼管應碼好、捆好、扣件用尼龍袋裝好，安全網疊好并逐一由塔吊吊落地面堆放，做到工完場清。2）拆除時，在外墻需修補的地方，應暫時停下來，配合管理人員、泥水工做好墻體的修補及墻面粉塵的清理工作；配合幕墻及其它施工人員清理及修補存在的缺陷。3）做好成品保護工作，施工過程必須確保墻面裝飾、幕墻等不被損壞及污染。4）拆除后的一切材料按指定地點堆放整齊。5）外腳手架拆除時，應派專人守護下面，禁止無關人員

21、進入拆除危險區，確保安全。6）在拆除前，應先與施工外墻的人員商定交叉作業范圍，錯開工作面，確保施工安全。第五章外腳手架結構計算5.1懸挑腳手架挑梁驗算一、參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 20 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5m，立桿的橫距為0.9m，立桿的步距為1.8 m；內排架距離墻長度為0.30 m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 48×3.25； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距 3.6 m，水平間距3 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布荷載(kn/m2

22、):3.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處山西臨汾市，基本風壓0.4 kn/m2；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩定性時取0.74，風荷載體型系數s 為0.214；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kn/m):0.1248；腳手板自重標準值(kn/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kn/m):0.150；安全設施與安全網自重標準值(kn/m2):0.005；腳手板鋪設層數:4 層；腳手板類別:沖壓鋼腳手板；欄桿擋板類別:竹笆片腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用18號工字鋼，其中建筑物外懸挑

23、段長度1.35m，建筑物內錨固段長度 1.65 m。錨固壓點螺栓直徑(mm):20.00；樓板混凝土標號:c30；6.拉繩與支桿參數鋼絲繩安全系數為:6.000；鋼絲繩與墻距離為(m):3.300；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 1.2 m。 二、大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(jgj130-2001)第5.2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:p1=0.038 kn/m ；腳手板的自重標準值:p2

24、=0.3×0.9/(2+1)=0.09 kn/m ；活荷載標準值: q=3×0.9/(2+1)=0.9 kn/m；靜荷載的設計值: q1=1.2×0.038+1.2×0.09=0.154 kn/m；活荷載的設計值: q2=1.4×0.9=1.26 kn/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: m1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大彎距為 m1max=0.08×0.

25、154×1.52+0.10×1.26×1.52 =0.311 kn·m；支座最大彎距計算公式如下: m2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大彎距為 m2max= -0.10×0.154×1.52-0.117×1.26×1.52 =-0.366 kn·m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =max(0.311×106,0.366×106)/5080=72.047 n/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 72.047 n/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度

26、設計值 f=205 n/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100ei其中：靜荷載標準值: q1= p1+p2=0.038+0.09=0.128 kn/m； 活荷載標準值: q2= q =0.9 kn/m； 最大撓度計算值為： = 0.677×0.128×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×0.9×15004/(100×2.06×105×12190

27、0) = 1.972 mm；大橫桿的最大撓度 1.972 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！ 三、小橫桿的計算:根據jgj130-2001第5.2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.038×1.5 = 0.058 kn；腳手板的自重標準值：p2=0.3×0.9×1.5/(2+1)=0.135 kn；活荷載標準值：q=3×0.9×

28、1.5/(2+1) =1.350 kn；集中荷載的設計值: p=1.2×(0.058+0.135)+1.4 ×1.35 = 2.121 kn； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:mqmax = ql2/8mqmax = 1.2×0.038×0.92/8 = 0.005 kn·m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:mpmax = pl/3mpmax = 2.121×0.9/3 = 0.636 kn·m ；最大彎矩 m = mqmax

29、+ mpmax = 0.641 kn·m；最大應力計算值 = m / w = 0.641×106/5080=126.181 n/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =126.181 n/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 n/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax = 5ql4/384eiqmax=5×0.038×9004/(384×2.06×105×121900) = 0.013 mm ；大橫桿傳

30、遞荷載 p = p1 + p2 + q = 0.058+0.135+1.35 = 1.543 kn；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:pmax = pl(3l2 - 4l2/9)/72eipmax = 1542.6×900×(3×9002-4×9002/9 ) /(72×2.06×105×121900) = 1.59 mm；最大撓度和 = qmax + pmax = 0.013+1.59 = 1.603 mm；小橫桿的最大撓度為 1.603 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 900/150=6與10 mm,

31、滿足要求！ 四、扣件抗滑力的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kn，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kn。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范5.2.5): r rc 其中 rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kn；r - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: p1 = 0.038×1.5×2/2=0.058 kn；小橫桿的自重標準值: p2 = 0.038×0.9/2=0.017 kn；腳手板的自重標準值: p3 = 0.3

32、15;0.9×1.5/2=0.202 kn；活荷載標準值: q = 3×0.9×1.5 /2 = 2.025 kn；荷載的設計值: r=1.2×(0.058+0.017+0.202)+1.4×2.025=3.168 kn；r < 8.00 kn，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載的計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kn/m ng1 = 0.1248+(1.50×2/2)×0.038/1.80×

33、20.00 = 3.136kn；(2)腳手板的自重標準值；采用沖壓鋼腳手板，標準值為0.3kn/m2 ng2= 0.3×4×1.5×(0.9+0.3)/2 = 1.08 kn；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kn/m ng3 = 0.15×4×1.5/2 = 0.45 kn；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005 kn/m2 ng4 = 0.005×1.5×20 = 0.15 kn；經計算得到，靜荷載標準值 ng = ng1+ng2+ng3+ng4 = 4.816 kn；活荷載

34、為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 nq = 3×0.9×1.5×2/2 = 4.05 kn；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 n = 1.2 ng+0.85×1.4nq = 1.2×4.816+ 0.85×1.4×4.05= 10.599 kn；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 n'=1.2ng+1.4nq=1.2×4.816+1.4×4.05=11.449kn；六、立桿的穩定性計算: 風荷載標準值按照以下公式計算 wk=

35、0.7z·s·0其中 0 - 基本風壓(kn/m2)，按照建筑結構荷載規范(gb50009-2001)的規定采用：0 = 0.4 kn/m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(gb50009-2001)的規定采用：z= 0.74； s - 風荷載體型系數：取值為0.214；經計算得到，風荷載標準值為: wk = 0.7 ×0.4×0.74×0.214 = 0.044 kn/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 mw 為: mw = 0.85 ×1.4wklah2/10 = 0.85 ×1.4×0.0

36、44×1.5×1.82/10 = 0.026 kn·m；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = n/(a) + mw/w f立桿的軸心壓力設計值 ：n = 10.599 kn；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = n/(a) f立桿的軸心壓力設計值 ：n = n'= 11.449kn；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(jgj130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(jgj130-2001)表5.3.3得 ：

37、= 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: l0/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.186立桿凈截面面積 ： a = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：w = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 n/mm2；考慮風荷載時 = 10598.7/(0.186×489)+25644.058/5080 = 121.576 n/mm2；立桿穩定性計算 = 121.576 n/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 n/mm2，滿足要求！不考慮風荷

38、載時 = 11449.2/(0.186×489)=125.879 n/mm2；立桿穩定性計算 = 125.879 n/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 n/mm2，滿足要求！七、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：nl = nlw + n0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z0.92，s0.214，00.4，wk = 0.7z·s·0=0.7 ×0.92×0.214×0.4 = 0.055 kn/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 aw = 10.8 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架

39、安全技術規范(jgj130-2001)5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kn), n0= 5.000 kn；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kn)，按照下式計算：nlw = 1.4×wk×aw = 0.834 kn；連墻件的軸向力設計值 nl = nlw + n0= 5.834 kn；連墻件承載力設計值按下式計算：nf = ·a·f其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i = 300/15.8的結果查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度； a = 4.89 cm2；f=205 n/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 n

40、f = 0.949×4.89×10-4×205×103 = 95.133 kn；nl = 5.834 < nf = 95.133,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 nl = 5.834小于雙扣件的抗滑力 12 kn，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖八、懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分受腳手架荷載n的作用，里端b為與樓板的錨固點，a為墻支點。 本方案中，腳手架排距為900mm，內排腳手架距離墻體300mm，支拉斜桿的支點距離墻體為 1200mm，水平支撐梁的截面慣性矩i = 1

41、369.9 cm4，截面抵抗矩w = 152.2 cm3，截面積a = 29.29 cm2。受腳手架集中荷載 n=1.2×4.816 +1.4×4.05 = 11.449 kn；水平鋼梁自重荷載 q=1.2×29.29×0.0001×78.5 = 0.276 kn/m； 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kn) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kn·m) 懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為：r1 = 13.668 kn； r2 = 10.451 kn； r3 =

42、 -0.393 kn。 最大彎矩 mmax= 1.845 kn·m；最大應力 =m/1.05w+n/a= 1.845×106 /( 1.05 ×152200 )+ 7.455×103 / 2929 = 14.089 n/mm2；水平支撐梁的最大應力計算值 14.089 n/mm2 小于 水平支撐梁的抗壓強度設計值 215 n/mm2,滿足要求！九、懸挑梁的整體穩定性計算: 水平鋼梁采用18號工字鋼,計算公式如下 = m/bwx f其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： b = (570tb/lh)×(235/fy)經過計算得

43、到最大應力b = (570tb/lh)×(235/fy)=570 ×10.5×70× 235 /( 2700×180×235) = 0.86由于b大于0.6，根據鋼結構設計規范(gb50017-2003)附表b，得到 b值為0.74。經過計算得到最大應力 = 1.845×106 /( 0.74×152200 )= 16.316 n/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 = 16.316 小于 f = 215 n/mm2 ,滿足要求!十、拉繩的受力計算:水平鋼梁的軸力rah和拉鋼繩的軸力rui按照下面計算 rah = rui

44、cosi其中ruicosi為鋼繩的 拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力 rci=ruisini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為：ru1=14.543 kn；十一、拉繩的強度計算:鋼絲拉繩(支桿)的內力計算：鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力ru均取最大值進行計算，為ru=14.543 kn 選擇6×19鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1700mpa，直徑14mm。 fg = afg/k其中fg- 鋼絲繩的容許拉力(kn)； fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kn)，查表得fg123kn； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對6×19、6×37、6×61

45、鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8。0.85； k - 鋼絲繩使用安全系數。k6。得到：fg=17.425kn>ru14.543kn。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力ru的最大值進行計算作為拉環的拉力n，為n=ru=14.543kn鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為 = n/a f其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范10.9.8 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50n/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑 d=(14543×4/(3.142×50×2) 1

46、/2 =13.6mm；實際拉環選用直徑d=14mm 的hpb235的鋼筋制作即可。十二、錨固段與樓板連接的計算: 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式: h n/dfb其中 n - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，n = 0.393kn； d - 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； fb - 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.43n/mm2； f- 鋼材強度設計值,取215n/mm2； h - 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于 393/(3.142×20×1.43)=4.374mm。螺栓所能

47、承受的最大拉力 f=1/4×3.14×202×215×10-3=67.51kn螺栓的軸向拉力n=0.393kn 小于螺栓所能承受的最大拉力 f=67.51kn，滿足要求！2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式:n (b2-d2/4)fcc其中 n - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，n = 10.451kn； d - 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； b - 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5×d=100mm； fcc - 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=14.3n/mm

48、2；(b2-d2/4)fcc=(1002-3.142×202/4)×14.3/1000=138.508kn>n=10.451kn經過計算得到公式右邊等于138.51 kn，大于錨固力 n=10.45 kn ，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!第六章各項技術管理措施6.1腳手架材料質量控制措施6.1.1所有進場材料，采取出入登記制度，進場材料均應有材料合格證明，有懷疑時，應分批抽樣送檢；經驗收合格后，應整齊堆放在指定地點，且掛牌標示，杜絕不合格材料混入場內使用，不合格材料應封存示標識，禁止使用。6.1.2鋼管材質要求1、嚴重銹蝕、彎曲、有裂縫的鋼管嚴禁使用，使用的鋼管應先

49、作好防銹處理，使用的鋼管應符合國標3號鋼的技術要求，外徑不小于48mm，壁厚不小于3.5mm。2、有脆裂、變形、滑絲的扣件，禁止使用，扣件使用前漫泡柴油作防銹處理后，才能使用，扣件活動部位應靈活轉動，當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離應不小于5mm，直角扣件大于500件，旋轉及對接扣件大于150件，批量在場350件以內，應用一批量驗收，直角扣件的比量大于3000件時，還應進行扭轉剛度試驗樣本數量為10件。3、安全網：直接與建設部指定的廠家聯系，采購使用合格的密目式阻燃安全網，安全網進場時，應核對合格證及防偽標志，嚴禁假冒偽劣產品混入現場。6.2保證施工質量措施6.2.1建立健全質量保證體系，認

50、真執行各項崗位責任制度，項目部成立全面質量管理小組，在施工階段，應明確各質量控制目標，在操作工序中作三檢制度。6.2.2堅決執行安全技術交底及分段驗收制度1、腳手架搭設前，嚴格執行三級安全技術交底制度，每天上班前應舉行班會議交底，交底內容應具體、明確，且應有簽字記錄資料，腳手架搭設過程中，嚴格執行交接班簽字手續。2、外架搭設過程中，應嚴格執行三檢制度，每段搭設好后，應先自檢，自檢合格后，由公司安全科專檢，驗收合格后，才能使用，驗收內容應量化，具體詳見腳手架檢查評分及量化驗收表。3、外腳手架的搭設要加強測量放線工作，在搭設腳手架時，使腳手架的步距、橫距始終保持上下一至，使外腳手架搭設的技術與允許偏差完全控制在規范允許范圍之中， 6.2.3堅持定期檢查及維修加固制度：外架使用過程中，應派專人巡回檢查