1、目錄1 鍋爐型號和臺數的選擇- 2 -1.1 熱負荷計算- 2 -1.2 鍋爐型號及臺數的確定- 5 -2 鍋爐汽水系統設計及設備選擇計算- 8 -2.1各種水量、排污率及相對堿度的計算- 8 -2.3 軟化系統的確定及選擇計算- 17 -3 送、引風系統設計- 27 -3.1 燃料資料已校核（見第一章）- 27 -3.2 理論空氣量和理論煙氣量的計算- 27 -3.3 鍋爐運行效率及耗煤量的確定- 27 -3.4 送、引風系統的確定- 28 -3.5 鍋爐送風量及排煙量的確定- 28 -3.6 風、煙道斷面尺寸的確定- 30 -3.7 煙囪高度的校核及斷面尺寸的計算- 31 -3.8 消聲器

2、及除塵器的選擇計算- 32 -3.9 吸氣風箱的設計- 32 -3.10 送、引風機的選擇計算- 33 -3.11 煙道閘門的選擇- 34 -4 運煤除灰渣系統的確定及設備的選擇計算- 35 -4.1煙量與灰渣量的計算- 35 -4.2運煤系統運輸方式的確定- 37 -5 蒸汽鍋爐房設備明細表- 48 -6 蒸汽鍋爐房五張設計圖紙 51致謝 57參考文獻 581鍋爐型號和臺數的選擇1.1 熱負荷計算1.1.1最大熱負荷q= t/h式中： q采暖最大熱負荷，t/h;q通風最大熱負荷，t/h;q 生產最大熱負荷，t/h;q 生活用最大熱負荷，t/hq 鍋爐房出氧用熱負荷，t/h;k 采暖同時使用系

3、數，k = 1.0k 通風同時使用系數， k2=0.9 k 生產負荷同時使用系數，k=0.9 k 生活負荷同時使用系數，k=0.5 k 鍋爐房自耗熱量和管網熱損失系數，k=1.25采暖季： q=29.98t/h非采暖季：q= 6.85t/h1.1.2平均熱負荷采暖通風平均熱負荷 =采暖用平均熱負荷：=12.23t/h通風用平均熱負荷：=0 t/h據調研取： 生產用平均熱負荷：=q=2.85t/h生活用平均熱負荷：=q=0.09t/h式中： t采暖房間室內計算溫度，t=20 t采暖期室外計算溫度，t=26 ; t通風室外計算溫度，t=23 ;t采暖期室外平均溫度，t=10.4;采暖季: = =1

4、8.96t/h非采暖季: =3.68t/h1.1.3全年熱負荷： 采暖全年熱負荷：= （t/a）式中：n采暖天數，n=180天； s 每晝夜工作班數，s=3； 采暖平均熱負荷，= 12.23t/h ； 非工作班時保溫用熱負荷，本題 =0； =52833.6t/a通風全年熱負荷：= （t/a）式中:通風天數，=180天； s 每晝夜工作班數，s=3； 采暖平均熱負荷，= 0t/h ；=0 t/a 生產全年熱負荷： =式中：n生產工作天數，n=365天； s 每晝夜工作班數，s=3； 生產平均熱負荷，=2.85 t/h;= =24966 t/a生活全年熱負荷： =式中：n 生活用熱天數，n=365

5、天； s 每晝夜工作班數，s=3； 生活平均熱負荷，=0.09 t/h;=788.4 t/a鍋爐房全年熱負荷： = = =98235 t/a將各項熱負荷計算結果匯總列于下表：表1-1 熱負荷計算匯總采暖季/（t/h）非采暖季/（t/h）全年/（t/a）備注最大計算平均最大計算平均采暖q18.512.230052833.6k=1.0生產q35.72.855.72.8524966k2=0.9生活q0.70.090.70.09788.4k=0.523.9815.175.482.9478588平均及年熱負荷時：k=1.0 29.9818.966.853.6898235平均及年熱負荷時：k=1.251.

6、2鍋爐型號及臺數的確定1.2.1燃料種類的確定及臺數的確定大同混煤的煤質資料1p- 294表1-2大同混煤的煤質資料6.009.0070.504.208.030.901.102784030.00%，所以該煤屬于三類煙煤。用門捷列夫公式計算，并校核 =27290.7校核：由549.3600知煤質資料正確1.2.2鍋爐型號及臺數的確定根據q=29.98 t/h、最高壓力0.5mpa 以及燃料為三類煙煤可初步提出目前使用較多、性能較穩定的鏈條爐排爐的幾種選爐方案：2p- 14一臺szl35-1.25-a型爐二臺szl15-1.25-a型爐三臺szl10-1.0-a型爐表1-3三方案的主要方面比較 選

7、爐方案比較項目a方案（三臺10t/h）b方案（二臺15t/h）c方案（一臺35t/h）單臺鍋爐容量/（t/h）101535鍋爐臺數321鍋爐效率較低較高高負荷適用性采暖季最大負荷時運行3臺99.93%運行2臺99.93%運行1臺85.66%平均負荷時運行2臺94.8%運行1臺126.4%運行1臺54.17%非采暖季最大負荷時運行1臺68.5%運行1臺45.67%運行1臺19.57%平均負荷時運行1臺36.8%運行1臺24.53%運行1臺10.51%鍋爐備用性好好差煤種適應性相同相同相同建筑造價較低較高較高擴建余地較小較大最大人員編制最多較多最少綜合結果中較好差綜合比較確定采用szl15-1.2

8、5-a型鍋爐二臺的方案。蒸發量：15 t/h； 鍋爐效率：79%； 生產廠地：哈爾濱工作壓力：1.25； 蒸汽出口溫度：194； 給水溫度：20；給水比焓： =252.18 （kj/kg）蒸汽比焓：= 2784.6 （kj/kg）2鍋爐汽水系統設計及設備選擇計算2.1各種水量、排污率及相對堿度的計算2.1.1水量及排污率凝水： 本設計涉及到采暖、生產凝結水回水= （t/h）大氣式熱力除氧凝結水量 （kg/h）式中：除氧水量，kj/kg ； 進除氧器水焓，kj/kg ； 出除氧器水焓，kj/kg ； 進除氧器蒸汽焓，kj/kg ；除氧器效率；余汽量；i.采暖季：按緘度計算排污率總凝結回水量：假設

9、d=2.9 t/h;排污率p1=6， =+2.9=16.46t/h式中：采暖回水率，=65%生產回水率，=30%總給水量的計算按堿度計算式中：假定采暖季排污率p1=6， 0.5 t/h總補給水量的計算=31.95-16.46=15.49 t/h計算排污率堿平衡：式中： 補給水率，= a鍋爐允許堿度，6-26mmol/l,取a=6 mmol/l; a補給水堿度，a=0.68 mmol/l; 5.83%混合水溫：tx= = =49.7式中： t-補給水溫度，由水質資料為10 t-凝結回水溫度95計算d = =2.98 t/h式中：-根據=c t求得 -本設計中除氧器工作壓力0.02mpa根據1p-

10、(872873) =434.88 kj/kg -本設計中連續排污擴容器工作壓力0.2 mpa，同理=2724.9 kj/kg校核相對誤差=2.98%3%=2.75%3%所選采暖季排污率p1=6, d=2.9 t/h 合理按含鹽量計算排污率：總凝結回水量：假設d=2.7 t/h;排污率p1=1.15， =ghs=+2.7=16.26 t/h 式中：采暖回水率，=65%生產回水率，=30%總給水量的計算按堿度計算式中：假定采暖季排污率p1=1.15， 0.5 t/h總補給水量的計算=30.5-16.26=14.24 t/h計算排污率堿平衡：式中： 補給水率，= s_根據額定蒸汽壓力1.25mpa無

11、過熱器為3500 mg/ls補給水含鹽量+=85mg/l 1.147%混合水溫：tx= = =51.5其中：t-補給水溫度，由水質資料為10 t-凝結回水溫度95計算d = =2.77t/h其中：-根據=c t求得 -本設計中除氧器工作壓力0.02mpa根據1p-(872873) =434.88 kj/kg -本設計中連續排污擴容器工作壓力0.2 mpa，同理=2724.9 kj/kg校核相對誤差=0.26%3%=2.59%3%所選采暖季排污率p1=1.15，d=2.7 t/h 合理ii.非采暖季按緘度計算排污率總凝結回水量：假設d=4t/h;排污率p1=1， =5.54 t/h總給水量的計算

12、按堿度計算式中：假定采暖季排污率p1=1， 0.5 t/h總補給水量的計算=30.45-5.54=24.91t/h計算排污率堿平衡：式中： 補給水率，= a鍋爐允許堿度，6-26mmol/l,取a=6mol/l; a補給水堿度，a=0.68 mmol/l; 1.02%混合水溫：tx= = =15.9其中：t-補給水溫度，由水質資料為10 t-凝結回水溫度95計算d = =4.1 t/h其中：-根據=c t求得 -本設計中除氧器工作壓力0.02mpa根據1 p-(872873) =434.88 kj/kg -本設計中連續排污擴容器工作壓力0.2 mpa，同理=2724.9 kj/kg校核相對誤差

13、= =2%3%= =2.5%3%所選采暖季排污率p1=1 d=4 t/h 合理按含鹽量計算排污率：總凝結回水量：假設d=4.3 t/h排污率p1=1.95， =生產回水率，=30%總給水量的計算按堿度計算式中：假定采暖季排污率p1=1.95， 0.5 t/h總補給水量的計算=830.74-5.84=24.9 t/h計算排污率堿平衡：式中： 補給水率，= s_根據額定蒸汽壓力1.25mpa無過熱器為3500 mg/ls補給水含鹽量+=85mg/l 2%混合水溫：tx= = =15其中：t-補給水溫度，由水質資料為10 t-凝結回水溫度95計算d = =4.4t/h其中：-根據=c t求得 -本設

14、計中除氧器工作壓力0.02mpa根據1 p-(872873) =434.88 kj/kg -本設計中連續排污擴容器工作壓力0.2 mpa，同理=2724.9 kj/kg校核相對誤差=2.56%3%=2.33%40）的要求 給水泵的型號和臺數應能滿足鍋爐放全年負荷變化的要求及設備的要求。本設計確定采用三臺電動給水泵，分別為2gc-3.5型（其中一臺為檢修備用泵），流量20，揚程均為3138.82kpa,電機功率45kw 。電機型號：ym1601-2 轉速：2950r/min兩臺鍋爐運行時兩臺2gc-3.5泵聯合運行，一臺鍋爐運行時，只運行一臺2gc-3.5泵，另一臺2gc-3.5泵為檢修備用泵；

15、另外再選一臺蒸汽往復泵作為停電備用泵，其流量按20-40分鐘給水量計算，取20分鐘采暖季給水量時，其流量為，混合水溫小于60c可選qb-5型蒸汽往復泵，其流量6-16.5 ，揚程1750 kpa。給水箱：本鍋爐房為常年不間斷運行的鍋爐房，給水箱設置2臺，其中一臺為備用水箱。按20分鐘給水量計算，單臺給水箱的有效容積m3.選一臺r108(5) 型隔板方形開式水箱，其中有效容v= 21.3m3，水箱長寬 高=2.7凝結水系統的確定及設備的選擇計算2.7.1 系統的確定本設計將凝結水箱和凝結水泵置于地下室以便自流回水。軟水和凝水全部匯入凝水箱混合，以減少凝結回水的散熱損失，并確保凝結水泵不發生氣蝕，

16、混合后的水由凝結水泵送入給水箱。為有利于散熱，通風和采光，地下室采用全敞開結構，地下室地坪標高-3.5m，地坪坡向集水坑，以便散漏水的收集，并便于排水泵將其排出。2.7.2設備選擇計算：凝結水泵： 流量：由于凝結水泵要滿足的揚程不高，使用單級泵在負荷變化時所需電功率變化不大，所以只按采暖季最大負荷是的鍋爐補給水量及回水量計算，即: q= =35.11 m/h揚程： h= p+h+h+h式中：p除氧器要求的進水壓力，本設計中p=0 kpa ； h管道阻力，本設計估算為 30 kp h凝結水箱最低水位與給水箱或出氧器入口處標高差相應壓力，取50 kp h附加壓力，取50 kp則 h=0 kpa +

17、30 kpa +50 kpa +50 kpa=130 kpa根據,h=130kpa，選2臺型單級離心泵，其中1臺備用。泵的流量30-60，揚程176.56220.7kpa，電機功率5.5 . 電機型號：y132s-2 轉速：1450r/min。進口管徑d50出口也是d50凝結水箱：按20分鐘的鍋爐補給水量和凝結水回收量計，其有效容積與給水箱相同， 因此亦選1臺帶隔板的 r108(5) 型開式方行水箱，總有效容積v=21.3，水箱長寬 高=。地下室排水泵：估選一臺is50-32-160型離心泵，其流量為6.3 揚程80kpa,電機功率為0.55kw 。地下集水坑：尺寸為1.5m2.8蒸汽系統的確

18、定及設備選擇的計算2.8.1系統的確定為使蒸汽管道便于運行管理，確定采取由每臺鍋爐引出的支蒸汽管都匯入同一蒸汽母管，母管再接入分汽缸，由分汽缸接到用戶的蒸汽系統。2.8.2設備的選擇分汽缸：分汽缸直徑和長度的確定方法主要接管管徑的計算結果見表2-3，該表中最大管徑為325 ，由此確定分汽缸直徑為 325mm ，分汽缸的長度為1870mm。 2.9排污系統的確定及設備的選擇計算2.9.1系統的確定為了充分利用排污水的熱能，在連續排污系統中設置了連續排污擴容器，連續排污水經擴容器降壓后產生的二次蒸汽可供食堂和浴室使用，擴容器排出的排污水還可進一步經設在混合水箱中的簡易盤管與水箱中水換熱，使其熱能進

19、一步利用，又盤管排出的排污水在進入排污冷卻池被冷卻，然后排入下水道。定期排污時間短、排污水量較少，熱利用經濟意義不大，所以排污水直接排入冷卻池中，被冷卻后再排入下水道。2.9.2設備的選擇計算連續排污擴容器：連續排污擴容器的選擇需求得二次蒸汽量，二次蒸汽量用公式： d= （kg/h）計算式中：d連續排污水量，kg/h,非采暖季排污水量最大， d=1.917 t/h=1917 kg/hi 鍋爐飽和蒸汽焓1.25 mpa，i=2784.6kj/kg ；i 擴容器工作壓力(0.2mpa)下飽和水的焓，i=504.7 kj/kgi擴容器工作壓力(0.2mpa)下飽和蒸汽的焓， i=2706.9 kj/

20、kg 排污管熱損失系數，取=0.98 ；x 二次蒸汽干度，一般取x=0.97 ； d=1871.8kg/h擴容器的容積： v= = = 0.91(m)式中：k 容積裕量系數，一般取1.31.5，取k=1.3； v二次蒸汽的比容，m/kg ，0.7mpa壓力時，v=0.3747 m/kg r擴容器中單位容積的蒸汽分離強度，一般為4001000 m/( mh) 一般取r=1000m/( mh) ； 根據v=0.91m 選s06型擴容器1臺,其容積為1.5m3,工作壓力為0.7mpa.排污冷卻池：擬設置一個混凝土冷卻池，水冷方式，其尺寸為2.5取樣冷卻器：為了保證爐水取樣化驗的安全，設置2臺型取樣冷

21、卻器，其承壓能力3.9mpa，介質最高允許溫度450,冷卻面積0.45，外形尺寸：273745簡易盤管：在不影響水箱有效容積的前提下，可根據水箱尺寸，現場制作。2.10 汽水系統主要管徑的選擇計算汽水系統中與設備直接連接的管段，其直徑采用設備接管孔徑，其他主要管徑計算按公式： (mm) 式中： 介質的容積流量（m3/h）； 介質的流速，（m/s）；查參考文獻2表6.5-10可知：鍋爐常用介質推薦的允許流速：d200(30-60)根據2 p-359-表121離心式泵進水管：（1.0-2.0）m/s 出水管：（2.0-2.5）m/s 給水母管：（1.5-3.0）m/s表2-3汽水系統主要管徑計算管

22、徑名稱流 量/(t/h)選用流速/(m/s)介質比容/(m/kg)計算直徑/mm選用直徑/mm蒸汽母管30600.3747314.7采暖用蒸汽管350.3747295.9生產用蒸汽管1.250.95.7200.374753.8生活用蒸汽管300.3747168.3給水泵吸入段總管31.9520.00175.2給水泵壓出段總管31.952.50.00167.2凝水泵吸入段總管35.1120.00178.8凝水泵壓出段總管35.112.50.00170.5自來水總管31.95+35.1130.00188.93 送、引風系統設計3.1燃料資料已校核（見第一章）3.2 理論空氣量和理論煙氣量的計算3.

23、2.1 燃料燃燒所需理論空氣量： =0.0889(70.5+0.3751.1)+0.2654.20.03338.3 =7.223.2.2 燃燒所產生的理論煙氣量：=7.69 3.3鍋爐運行效率及耗煤量的確定3.3.1鍋爐運行效率的確定本設計選用的szl15-1.25-a型鍋爐的設計效率為79%，根據國家有關節能指令的要求，其運行效率應達65%，本設計以此為工藝設計參數。3.3.2耗煤量計算.鍋爐每小時燃料消耗量： （）式中： 燃料低位發熱量 鍋爐運行效率。 鍋爐的有效發熱量； =式中：d鍋爐蒸發量，d=15 t/h ； i蒸汽的焓，i=()kj/kg; i給水的焓，i=252.18 kj/kg

24、 ; i排污水焓，i=397.99 kj/kg 1第1194頁; d鍋爐排污水量，=1.8 t/h ； =3.7210鍋爐小時耗煤量=1689.2kg/h鍋爐小時計算耗煤量：=1689.2=1468.5kg/h式中： b 燃料消耗量； q4 鍋爐未完全燃燒熱損失，為（8-12）%取12%。3.4送、引風系統的確定確定采用分散式平衡通風系統，即每臺鍋爐都對應設置一套引、送風機、除塵器和煙、風道，煙氣在總管道中匯合經共用煙道排出，爐膛出口保持2040pa的真空度。空氣則從消聲器吸入后，經風道和鼓風機送入爐排。3.5鍋爐送風量及排煙量的確定3.5.1送風量的計算冷空氣流量的計算： 式中： 爐膛出口處

25、的過量空氣系數，取=1.4 爐膛的漏風系數，=0.1 ； 空氣預熱器中空氣漏入煙道的漏風系數，=0.冷空氣溫度，=30 ； =15513.6=4.33.5.2煙氣量的計算.鍋爐尾部排煙量 =7.69+1.0161(2.15-1)7.22=16.87式中：鍋爐排煙除過剩空氣系數，據熱力計算知=2.15.省煤器出口至除塵器入口間煙氣量的計算（a） 煙氣溫度除塵器前煙溫按熱力計算規定，應取排煙溫度=170，所以除塵器入口處煙溫=170鍋爐廠提供的數據（）煙氣量的計算： =42511.8=11.8式中： 此段煙道漏風系數，取=0.1 ； (c)引風機處煙氣溫度的計算： =165.9式中： 省煤器出口至

26、引風機間煙道中的漏風系數,=0.05（d）引風機處煙氣流量的計算: =41254=11.53.6風、煙道斷面尺寸的確定3.6.1風道斷面尺寸的計算風道斷面積用下式計算 (m) （3-7）=0.72式中： 流經該風道的空氣流量，； 空氣流速， m/s； 磚或混凝土風道4-8 m/s,（選擇磚煙道6 m/s）金屬風道10-15 m/s;3.6.2煙道斷面尺寸計算煙道斷面積用下式計算 (m) （3-8）=1.48式中： 流經該煙道的煙氣流量，； 煙氣流速，m/s ； 磚或混凝土煙道6-8 m/s,金屬煙道10-15 m/s; （選擇磚煙道8 m/s） 3.6.3 煙、風道計算結果列表如下： 表3-1

27、 煙風道尺寸計算表風煙到名稱材料流量流速m/s截面積截面尺寸消聲器出口變徑金屬4.313小頭0.094大頭0.33300350600550消聲器與吸氣風箱間的登徑管金屬4.3130.33600550送風機吸風口處吸氣風箱入口變徑金屬4.313小頭0.33大頭0.33600550800450送風機出口變徑金屬4.313小頭0.09大頭0.33280320600550省煤器之除塵器入口間煙道金屬11.8140.84950950除塵器出口至吸氣風箱間等徑管煙道金屬11.8140.84引風機吸風口處吸氣風箱入口變徑管金屬11.514小頭0.57大頭0.84800750引風機出口擴散管金屬11.514大

28、頭0.82小頭0.60950900800750擴散管至磚煙道間金屬煙道金屬11.5140.82950900支煙道磚11.561.92總煙道磚11.5282.875送風機出口至鍋爐本體混凝土風道間等徑管金屬4.312.50.346006003.7 煙囪高度的校核及斷面尺寸的計算3.7.1煙囪高度的校核 高度：本鍋爐房總額定蒸發量為30t/h，根據鍋爐大氣污染物排放標準的規定，確定煙囪高度45m。3.7.2煙囪斷面尺寸的計算1.出口處的煙氣溫度：煙囪高度為40則溫降為=3.3 其中修正系數a可根據磚煙囪平均壁厚0.5 m由教材查得0.4如此煙囪出口處的煙溫 =200-3.3=196.7 2.煙囪出

29、口直徑 v=nbv+1.0161（）v=21489.27.69+1.0161（）7.22=61976.3出口內徑（）：取煙囪出口煙速=8m/s，則 1.7m下口（+0.00標高）內徑（）：取煙囪錐度=0.02，則 取標準磚煙囪出口直徑1.7m，0.00m處直徑4.0m，煙囪底最大直徑7.4 m。根據3表4-5出口直徑為1.7時煙道口寬度：1.4 m 煙道口高度：2.5 m3.8消聲器及除塵器的選擇計算 消聲器：根據=15513.6，選zdl型中低壓離心風機消聲器2臺，單臺消聲器適用風量1000-350000，消聲器阻力為300，消聲量為15-20db長度l=2m，外型尺寸高寬450mm400m

30、m。除塵器：鏈條鍋爐排出的煙氣含塵濃度大約在2000mg/以上，為減少大氣污染本設計確定選用xs-20a型雙旋風除塵器，根據處理煙量=42511.8，選2臺xs-20a型雙旋風除塵器，其主要技術數據如下表：表3-2 旋風除塵器性能表煙氣流量（m/h）進口截面尺寸法蘭出口尺寸出口截面尺寸煙速(m/s)煙氣凈化效率%阻力損失580001070107035936503.9 吸氣風箱的設計 本設計中，送風機和引風機入口都設有吸氣風箱，吸氣風箱的結構如下圖所示，一般b：a=2：1至3：1。 本設計中 d=800mm，b=600mm，a分別為200mm和400mm3.10 送、引風機的選擇計算3.10.1

31、送風機計算流量： =15513.6 富裕量流量： =16952.4選擇流量： =16952.4計算壓頭：包括鍋爐房本體爐排和料層阻力，由本體阻力計算書知，此項為1300，包括本體外風道阻力，此項估算為200，還包括消聲器阻力，此項為300，則: =1200+200+300=1700富裕量壓頭： 1.2=2040選擇壓頭: 根據=16952.4和=2095.7選型送風機g4-68-9d型送風機2臺，其單臺流量為24183，揚程為2755，電機功率為30kw 電機型號：y200l-4 轉速：1450r/min。3.10.2引風機的選擇計算計算流量： =41254裕量流量： =45079.9 選擇流

32、量: 45079.9計算壓頭：包括煙道水力阻力（含本體煙道阻力1200pa，本體后煙道阻力及自生風力共估算220pa），除塵器阻力=476pa(折算至42511.8煙量)時1200+220+476=1896pa裕量壓頭 選擇壓頭：=1898.3 pa預選風機性能曲線是以煙氣為介質，在101325壓力、250煙溫下獲得，所以不需要進行將空氣介質換為煙氣介質的密度修正。根據q = 45079.9和=1898.3 pa，選y5-48-12.5c型引風機2臺，其單臺流量為68817，風壓為2922pa，電機功率為110kw。電機型號：y315s-4 轉數：1400 r/min3.11 煙道閘門的選擇根

33、據引風機出口處等徑管煙道尺寸，選型煙道閘門2個4 運煤除灰渣系統的確定及設備的選擇計算4.1煙量與灰渣量的計算4.1.1鍋爐房最大小時耗煤量按采暖季熱負荷計算，單臺鍋爐最大負荷時的耗煤量已算得為b=846.6kg/（h。臺）,所以,=2=2846.6=1693.2kg/h.4.1.2鍋爐房最大負荷季節時平均小時耗煤量 = (t/h)式中: 鍋爐房自耗熱量及熱網熱損失系數,取=1.20; 生產,生活的平均熱負荷和暖通的最大熱負荷之和,0+0.16+8.5=8.66t/h 鍋爐房排污量, = 20.72 =1.44 t/h; 濕蒸汽的焓,已計算知=2784.6kj/kg; 鍋爐排污水焓,查得= 3

34、97.99kj/kg; 鍋爐給水的焓,查得=252.2 kj/kg; 鍋爐的運行效率,取=76% ;鍋爐的收到基低位發熱量, =27840kj/kg . = =1.61t/h4.1.3最大負荷時晝夜耗煤量=8s+8(3-s)=831.61+0=38.64 t/d式中: s生產班次,已知s=3; 非生產班值班采暖負荷, =04.1.4年耗煤量 = (t/a) =6073.69 t/a4.1.5鍋爐房最大負荷時小時灰渣量 =式中: 煤的收到基灰分含量,本設計中=26.5% 鍋爐固體不完全燃燒熱損失,本設計中=12%煤的收到基定容低位發熱值. =1.77778=0.34t/h4.1.6鍋爐房最大負荷

35、季節時平均小時灰渣量 = (t/h) =0.31t/h4.1.7最大負荷時的晝夜灰渣量=. (t/d) = =7.44t/d4.1.8年灰渣量 = (t/a) =1169.47t/a4.2運煤系統運輸方式的確定4.2.1運煤系統的方案比較 本設計中鍋爐房的來煤是由汽車從火車站把煤運至鍋爐房的煤場，再通過煤場中的轉運設備（鏟斗車）把煤運到干煤棚，然后又通過運煤機械才把煤運達爐前煤斗。 本設計中耗煤量較大，而且考慮鍋爐房必須穩定運行，既運行可靠性要求高，故擬采用膠帶上煤機上煤，占地面積雖大一些，但仍可布置得當。4.2.2運煤系統的確定 本設計中擬采用3級膠帶運煤系統：第一級斜膠帶先將煤從干煤棚運至

36、破碎間，膠帶長45m，傾角22；第二級斜膠帶將破碎后的煤運至鍋爐運煤廓內，膠帶長22.5m，傾角25;第三級平膠帶在運煤廓內把煤分別送給個鍋爐的煤倉，膠帶長22m，傾角0。運煤設備的選擇計算設備運輸量的計算 （t/h）式中：鍋爐房最大負荷時晝夜耗煤量，本設計中按二期考慮，=50.88 t/d; m 鍋爐房發展系數，已在中考慮，故m=1.0; k 運輸不平衡系數，一般取k=1.2； t 運煤系統每晝夜工作時間，本設計中采用膠帶運輸機，運行平穩，三班運行，t=18h （t/h）1) 運煤設備的選擇計算。 膠帶輸送機1 輸送帶寬度的計算。 m式中：q輸送量， t/h k 斷面系數，查知k=210； 物料容重，煤的密度0.81.0 t/m3，取=0.8 t/m3帶速，一般0.81.0 m/s,取=0.8 m/s c傾角系數，一級膠帶，c1=0.73；二級膠帶，c1=0.76；三級膠帶