1、目錄目錄 一、工程概況一、工程概況.2 二、編制依據二、編制依據.3 三、支撐體系的確定三、支撐體系的確定.3 1、施工程序.3 2、支撐體系確定.4 3、構造要求.5 四、搭設要求四、搭設要求.6 1、材料要求.6 2、立桿搭設應符合下列規定.8 3、剪刀撐與橫向斜撐的設置應符合下列規定.8 4、扣件安裝應符合下列規定.9 五、五、 模板支架監測方案模板支架監測方案.9 六、安全文明施工六、安全文明施工.10 1、安全措施.10 2、文明施工措施.11 3、消防管理.12 4、成品保護措施.12 七、高支模應急救援預案七、高支模應急救援預案.12 1、救援應急機構.12 2、演練.13 3、

2、應急響應.13 4、模板及支架倒塌事故的應急救援.13 5、物資準備.14 八、高支模支撐體系計算書八、高支模支撐體系計算書.15 一、工程概況一、工程概況 工程名稱：*體育館 建設單位： 設計單位： 監理單位： 施工單位： 總建筑面積為 1.535 萬，建筑層數為地上一層（夾層共 3 層） ，本工程采用獨立 柱基基礎,0.000 相當于黃海高程 47.5m，總投資約 1.5 億元，設座位為 4500 個（含 1500 活動座位） ，建筑物高度為 28.81m，單跨的跨度為 72 米。合同開工日期 2009-2- 10 日,合同竣工日期 2010 年.6.30 日,合同總工期 506 日歷天。

3、 二層板二層板 y-1y-4 軸交軸交 a-p 軸為高支模區域軸為高支模區域，梁截面為: 350800mm、3501200mm、350900mm、400800mm、4001200mm；層高 分別為:4.65m、4.8m、4.95m、4.95m、4.95m;梁跨度分別為: 13.25m、13.15m、11.94m、8.2m、13.53m；板厚為：120mm。 7.8-15.15m 標高看臺板標高看臺板 c-l1-13 軸高支模區域軸高支模區域,梁截面分別為: 500900mm、7001000mm、500900mm、200800mm、350800mm、350 2000mm;層高分別為: 4.859

4、.05m、4.8510.25m、2.8510.25m、6.05m、4.85m、3.88.2m、;梁跨度分 別為:9.1m、9.1m、9.1m、9.1m、9.1m、9.1m；板厚為：120mm。 9.8m 標高結構板標高結構板 2-12a-b 軸高支模區域軸高支模區域,梁截面分別為: 350800mm、7001500mm；層高分別為：10.25m、10.25m;跨度分別為: 10.92m、22.3m；板厚為：120mm。 13.15m 標高結構板標高結構板 y-1-y-4n-b 軸高支模區域軸高支模區域,梁截面分別為: 350800mm、400700mm;層高分別為:8.2m、4.158.2m；

5、梁跨度分別為 13.15m、19.10m.；板厚為：120mm。 19.00m 標高結構層標高結構層 a1-a12;r=33.70m, 為高支模區域為高支模區域，梁截面為: 14001100mm；層高為 5.85m；梁跨度為 9.23m，板厚為：100mm。 二、編制依據二、編制依據 1、*體育館工程施工圖紙； 2、公司與甲方簽訂的施工合同； 3、同類工程施工經驗； 4、 廣東省建設工程高支撐模板系統施工安全管理辦法 ； 5、 混凝土結構工程施工質量驗收規范 ； 6、 建筑工程腳手架實用手冊 ； 7、 建筑施工手冊第四版縮印本； 8、 混凝土結構設計規范 ； 9、 建筑施工高處作業安全技術規程

6、 ； 10、 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(jgj130-2001)； 11、 簡明建筑結構設計手冊 （第二板） ； 12、 扣件式鋼管模板高支架設計和使用安全 。 13、 建筑施工模板安全技術規范(jgj162-2008) 三、支撐體系的確定三、支撐體系的確定 1、施工程序、施工程序 本工程 9.8m 標高結構層高度較高，考慮到高大支模整體支撐體系的穩定性， 本 工程豎向構件與梁板分開澆筑砼。因層高較高，梁截面較大，采用分層澆筑，從梁跨 中部向兩側不間歇的澆筑，每次澆筑高度不超過 40cm，搗筑至板底位置時， 再與樓板一起澆筑。主要施工部署如下： 2、支撐體系確定、支撐體系確定 根據

7、以上主要施工部署及本工程特點，梁、板采用 18mm 厚膠合板，支撐體系小 楞（第一層龍骨）采用 50100mm 木枋，木枋間距250mm,支撐小楞（第二層龍骨） 采用 483.5mm 焊接鋼管，內部支架采用 483.5mm 焊接鋼管搭設滿堂架，立柱 頂端采用 u 型頂托進行高度調節。根據梁截面積數據及樓板厚度，確定如下支撐體系： （1）梁截面為：14001100mm 模板支撐體系，采用 483.5mm 鋼管，橫 測量放線豎向構件鋼筋綁扎 豎向構件模板支設 豎向構件砼澆筑 梁鋼筋綁扎 安裝梁板側模板鋼筋綁扎及水電預留預埋 梁板砼澆筑模板拆除 砼養護 滿堂腳手架搭設鋪設梁板底模 砼強度達 100%

8、 向 間距 600mm，縱向間距 600mm，支架立桿的步距 h=1.50m,梁邊至板支撐的距離 0.40m. (2)梁截面為：7001500mm(含 7001000mm、3502000mm)模板撐體系,采用 483.5mm 鋼管，橫向間距 600mm，縱向間距 600mm，支架立桿的步距 h=1.50m,梁 邊至板支撐的距離 0.40m。 （3）梁截面為：4001200mm（含 500900mm、3501200mm）梁模板支撐體系， 采用 483.5mm 鋼管，橫向間距 600mm，縱向間距 600mm，支架立桿的步距 h=1.50m,梁邊至板支撐的距離 0.4m。 （4）梁截面為：4008

9、00mm(含 350900mm、350800mm、400700mm、200800mm)梁模板支撐體系，采用 483.5mm 鋼管，橫向間距 900mm，縱向間距 1200mm， 支架立桿的步距 h=1.50m,梁邊至板支撐的距離 0.40m. （5）樓板模板支撐體系，采用 483.5mm 鋼管，橫向間距 1200mm，縱向間距 1200mm，支架立桿的步距 h=1.50m。 3、構造要求、構造要求 1）支撐架四邊與中間每隔四排立桿設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續設置； 支撐架兩端與中間每隔四排立桿從頂層開始向下每隔二步設置一道水平剪刀撐，主梁 底立桿設置剪刀撐。梁下水平應與板下水平桿連接，以保

10、證架體的整體性。 2）搭設過程中嚴禁超負荷堆放鋼筋、機械設備及其他荷載，防止物體墜落或支撐 系統局部坍塌。 3）板底立桿底部縱橫方向設置掃地桿，高度不超過 200mm，鋼管立柱的掃地桿、 水平拉桿、剪刀撐應采用 483.5mm 鋼管,用扣件與鋼管立柱扣牢. 鋼管地掃地桿、 水平拉桿應采用對接,剪刀撐用采用搭接,搭接長度不小于 500mm,兩個旋轉扣件分別在 離桿端不小于 100mm 處進行固定. 4）當層高在 8-20m 時，在最頂步距水平拉桿中間應加設一道水平拉桿；所 有水平桿拉桿的端部均應與四周建筑物頂緊頂牢。無處可頂時，應于水平拉桿端 部和中部沿豎向設置連續式剪刀撐。 5)受壓構件長細比

11、:支架立柱及及桁架不應大于 150;受拉構件長細比:不應大于 350; 6)梁和板的立柱,縱橫向間距相等或成倍數;u 型支托與楞梁兩面側間如有空隙,必 須楔緊,其螺桿伸出鋼管頂部不大于 200mm;螺桿外徑與立柱鋼管內徑的間隙不得大于 3mm,安裝時應保證上下同心. 7)每根立柱底部應設置底座及墊板,板厚度不得小于50mm,當立柱底部不在同一高 度時,高處的縱向掃地桿應向低處延長不少于兩跨,高差不得大于1m,立柱距邊坡上方邊 緣不得小于0.5m.立柱基礎采取以下做法：回填土300原土分層夯實,150厚碎石找平, 120厚c15砼地面. 基礎承載力計算見基礎承載力計算見：（高支模支撐體系計算書）

12、：（高支模支撐體系計算書） 8）高支模區域應先澆筑豎向混凝土構件，再施工水平構件的模板和鋼筋混凝土。 采用連墻件或鋼管抱箍與先前澆筑的混凝土柱、墻等豎向構件拉緊頂牢，夾層部位， 滿堂紅支撐架與澆好的夾層側梁砼拉固頂牢，確保高支模體系的整體穩定性。連接節 點如下： 滿堂腳手架框架柱 四、搭設要求四、搭設要求 滿堂紅架搭設施工前應現場彈線放樣做好樣板單元，由相關單位驗收合格后才進 行大面積的搭設。 1、材料要求、材料要求 本工程支撐體系采用扣件式鋼管滿堂腳手架作為高支模支撐體系，在材料選用 上應滿足以下要求： （1）鋼管 1）鋼管的界面尺寸應為外徑 48mm，壁厚 3.5mm。用于立桿、縱橫向水平

13、桿、 剪刀撐的鋼管長度為 46m。 2）鋼管外觀質量檢查要求 項次檢查項目驗收要求 1產品質量合格證 2鋼管材質證明 必須具備 3表面質量表面應平直光滑、不應由裂紋、分 層、壓痕、劃道和硬彎 4外徑、壁厚誤差0.50mm、誤差0.35mm 新 管 5端面應平整，端面切斜的偏差1.70mm 6鋼管銹蝕程度應每年檢查 一次 管壁上銹蝕的深度不得超過0.5 0.50mm 舊 管 7其它項目同新管 3）鋼管應無裂紋，兩端面應平整，嚴禁打孔。 （2）扣件 1）扣件應符合國家現行標準 gb15831-2006。 2）扣件質量應按下表檢查。 項次檢查項目驗收要求 1產品質量合格證 2 生產許可證、專業檢測

14、單位測試報告 必須具備 3表面質量及性能應符合技術要求規定 新 扣 件 4螺栓不得滑絲 舊扣件5同新扣件 3、4 項 2、立桿搭設應符合下列規定、立桿搭設應符合下列規定 （1）立桿垂直偏差不大于 2cm，間距誤差不大于5cm，水平桿間距誤差不大 于 5cm；同一平面上相鄰兩根橫桿的表面高低差不大于 3mm，水平偏差不大于 3cm。 （2)如縱向水平桿采取對接，則應符合下列規定：縱向水平桿的對接扣件應交錯 布置；兩根相鄰接頭在同一水平方向錯開的距離不應小于 500mm；各接頭至最近主節 點的距離不宜大于縱距的 1/3。 3、剪刀撐與橫向斜撐的設置應符合下列規定、剪刀撐與橫向斜撐的設置應符合下列規

15、定 (1) 滿堂腳手架應設剪刀撐； (2）縱橫方向均應設置剪刀撐，每道剪刀撐寬度不應小于 4 跨，且不應小于 6m，每隔六米設置一道剪刀撐，剪刀撐于水平桿的夾角為 450 -600 。 3）梁底均需設置剪刀撐，剪刀撐間距不超過 6m，剪刀撐與水平桿的夾角為 450 -600 。 4)滿堂模板和共享空間模板支架立柱,在外側周圈應設由下至上的豎向連續式剪刀 撐;中間在縱橫向應每隔 10m 左右設由下至上的豎向連續式的剪刀撐,其寬度宜為 4-6m,并 地剪刀部位的頂部、掃地桿處設置水平剪刀撐,剪刀撐桿件的底部端應下地面頂緊,夾角 宜為 450 -600 。當建筑物在 8-20m 時,除應滿足上述規定

16、外,還應在縱橫向相鄰的兩豎 向連續式剪刀撐之間增加之字斜撐,在有水平剪刀撐的部位,應在每個剪刀撐中間處增加 一道水平剪刀撐。 4、扣件安裝應符合下列規定、扣件安裝應符合下列規定 (1）扣件規格必須與鋼管外徑相配套； (2)螺栓擰緊力距不應小于 40nm，且不應大于 65nm。 (3）在主節點處固定縱向和橫向水平桿、剪刀撐等用的直角扣件的中心點的相互 距離不應大于 150mm。 （4）對接扣件的開口應朝上或朝內。 五、五、 模板支架監測方案模板支架監測方案 因樓面施工時，柱墻已經完成，模板支架（橫桿、剪刀撐）與柱墻頂緊，模板支 架監測主要以監測沉降為主。沉降觀測位置設在梁受力最大地方（次梁位置）

17、下方立 桿1.0m 處，用紅油漆做標記。在澆筑砼前，先進行觀測，作好記錄；在砼澆筑至一 半（重量） ，開始進行觀測，每隔一小時觀測一次，澆筑完成后二小時再觀測一次。要 求立桿沉降6mm（gb50017-2003） ，沉降大于 6mm，要停止澆筑砼，在采取加固措施 后再在進行澆筑。 高支模搭設允許偏差及預警值要求: 項目 允許偏差 （mm） 預警值 （mm） 檢查工具 立桿鋼管彎曲3ml4m 128 經緯儀、水準 儀 4ml6.5m 2012 經緯儀、水準 儀 水平桿及斜桿 鋼管彎曲 l6.5m 3025 經緯儀、水準 儀 立桿垂直度全高絕對偏差30 22 經緯儀、水準 儀 立桿腳手架高度 h

18、內相對值h/400 0.75h/400 經緯儀、水準 儀 支撐沉降 105 經緯儀、水準 儀 六、安全文明施工六、安全文明施工 1、安全措施、安全措施 (1) 嚴格執行安全生產責任制，各工序施工前各專業工長及時對各施工班組進 行安全技術交底。 （2）腳手架搭設人員必須持證上崗，禁止非本工種人員從事特種作業，必須符 合特種作業人員安全技術考核管理規則 （gb5036） 。 （3）進入施工現場作業人員必須戴好安全帽。 （4）從事 2m 以上高處作業人員，必須系好安全帶。 （5）搭設時嚴格按照施工工序進行，模板支撐系統在沒有固定前，禁止利用拉 桿支撐攀登，禁止在拆除的模板上進行操作。 （6）為防止破

19、壞模板成品及支撐系統，在施工過程中應做到：不讓重物沖擊支 好的模板、支撐。 （7）施工人員在施工過程中，必須精力集中，注意各洞口及臨邊的防護，酒后 不準上班。 （8）作好現場模板及其它易燃物品的堆放管理，堆放場地內必須配備滅火器材。 （9）模架拆除時應按順序逐塊拆除，拆除時應先搭設的后拆，后搭的先拆，先 拆非承重部分，后拆承重部分；拆除頂板時，應設臨時支撐，確保安全施工。 （10）模架在拆除過程中，除操作人員外，下面不得站人，高處作業時操作人 員必須系安全帶，連接件必須放在工具袋中，防止掉落。 （11）本工程高支撐體系必須在自檢合格的基礎上，經項目、公司安質部、工 程部及監理單位、甲方驗收合格

20、后方可澆筑砼。 （12）在砼施工工程中，由項目安質部門組織，施工部配合，配備 20 人左右的 應急組，并派專人對高支撐體系進行監控，防止意外發生。 （13）高支撐體系的拆除，必須經項目安質部負責人及項目技術負責人同意方 可進行。 （14）遇到風力大于 6 級以上或大到暴雨氣，禁止進行高空作業。 （15）腳手架拆除規定： 1）拆除前，先要進行全面檢查，驗收合格，必須經項目安質部負責人及項目技 術負責人同意方可進行，并且拆除時應在上層混凝土施工完畢后方可拆除。 2）再次全面檢查架體上的扣件連接點，根據檢查結果，對于后拆的松動桿件、 扣件等進行加固，以保證拆除過程中的安全。 3)清理架體上的雜物及多

21、余的腳手板、鋼管等材料，各種拆除下來的材料，均 集中在上料平臺上及時用塔吊運送到指定地點，嚴禁拋擲。 4）拆除腳手架必須由上而下逐層拆除，嚴禁上下同時作業。 5）拆除腳手架按照先上后下的順序進行，即后安裝的先拆，先安裝的后拆。 6）拆除腳手架，有專人指揮，上下呼要，左右協作，當擰開與另一人有關的扣 件時要提醒堆放。拆除下來的各部件要用滑輪或繩索運送到指定位置，不得從高空向 下拋擲。 7）腳手架拆除過程中，不能中途換人，如必須換人，必須重新進行技術交底 8）當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度（約 6.5m）時，要先在適當位置 搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件。 9）各構件嚴禁拋擲至地面。 2、

22、文明施工措施、文明施工措施 （1）所有進場材料必須按照文明施工要求分類堆碼，并設專人管理。 （2）模板、腳手架在支設、拆除和搬運時，必須輕拿輕放。 （3）加強環境保護措施，防止噪音擾民。 （4）對廢料、舊料做到每日清理回收。 （5）支設和拆除模板時，及時清理，做到工完料凈場清。 3、消防管理、消防管理 （1）項目經理部對現場消防要安排專人負責，給排水專業主管工程師為現 場消防工作直接責任人。 （2）現場設消防管道、消防栓及滅火器材，并派專人負責。 （3）堅持現場用火審批制度，操作崗位上禁止吸煙，對易燃物品的使用嚴格按 規定進行。 （4）新工人進場時除進行安全教育外，還應進行消防知識教育，施工現

23、場設專人 進行晝夜巡邏。 4、成品保護措施、成品保護措施 （1）為防止破壞模架支撐體系，在施工過程中由項目安質部門組織，施工部配合， 配備 20 人左右的應急組，并派專人對高支撐體系進行監控，防止意外發生。 （2）不讓重物沖擊支好的模板、支撐，不準在模板上任意拖拉鋼筋。 七、高支模應急救援預案七、高支模應急救援預案 本工程二層結構梁板、7.8-15.15m 標高看臺梁板、9.8m 標高結構梁板、13.15m 標高結構梁板、19.00m 標高結構梁板為高支模區域。其中 9.8m 標高結構梁板 a-b*2- 12 軸標高最高,高度為 10.25m,施工危險系數較高，在安全生產方面應加強力度，如發

24、生事故發生，應及時展開救援，搶救受傷人員，使受困、受傷害人員、財產得到及時 搶救。防止事故繼續發展。 1、救援應急機構、救援應急機構 （1）機構 組長： 聯系電話：聯系電話： 副組長： 聯系電話：聯系電話： 組員： （2）職責和分工 1）組長負責事故應急救援的全面組織、指揮、協調工作，負責向上級報告并負責 調集搶險救援所需的人力、物力。 2）副組長協助組長組織、指揮、協調救援工作，組長不在現場時代行組長的職責。 3）組員在組長或副組長的指揮下，負責現場的維護、搶救、警戒等工作，及具體 落 實組長或副組長下達的救援方法、措施的指令。 2、演練、演練 在工程開工前一周由組長組織救援小組各人員進行演

25、練。 3、應急響應、應急響應 出現事故時，在現場的任何人員都必需立即向組長報告，匯報內容包括事故的地點、 事故的程度、迅速判斷事故可能發展的趨勢、傷亡情況等，及時搶救傷員、在現場警 戒、觀察事故發展的動態并及時將現場的信息向組長報告。 組長接到事故發生后，立即趕赴現場并組織、調動救援的人力、物力趕赴現場展開救 援工作，并立即向公司救援領導負責人匯報事故情況及需要公司支援的人力、物力。 事故的各情況由公司向外向上匯報。 4、模板及支架倒塌事故的應急救援、模板及支架倒塌事故的應急救援 （1）模板及支架倒塌事故的主要危害 模板及支架倒塌事故主要造成：人員傷害、財產損失、作業環境破壞。 （2）應急救援

26、方法 1）有關人員的安排 組長、副組長接到通知后馬上到現場全程指揮救援工作，立即組織、調動救援的人 力、物力趕赴現場展開救援工作，并立即向公司救援領導負責人匯報事故情況及需要 公司支援的人力、物力。組員立即進行搶救。 2）人員疏散、救援方法 人員的疏散由組長安排的組員進行具體指揮。具體指揮安排有危險 的各人員進行疏散到安全的地方，并做好安全警戒工作。各組員和現場其他的各人員 對現場受傷害、受困的人員、財物進行搶救。人員有支架的構件或其它物件壓住時， 先對支架進行觀察，如需局部加固的，立即組織人員進行加固后，方進行相應的搶救， 防止搶險過程中再次倒塌，造成進一步的傷害。加固或觀察后，確認沒有進一

27、步的危 險，立即組織人力、物力進行搶救。 3）傷員救護 休克、昏迷的傷員救援 讓休克者平臥，不用枕頭，腿部抬高 30 度。若屬于心原性休克同時伴有心力衰竭、 氣急，不能平臥，可采用半臥。注意保暖和安靜，盡量不要搬動，如必需要搬動時， 動作要輕。采用吸氧和保持呼吸道暢通或實行人工呼吸。受傷出血，用止血帶止血、 加壓包扎止血。立即撥打 120 急救電話或送醫院。 4）現場保護 由具體的組員帶領警衛人員在事故現場設置警戒區域，用三色紡織布或掛有彩條的 繩子圈圍起來，由警衛人員旁站監護，防止閑人進入。 5 5、物資準備、物資準備 具體要求如下: 1) 按相關措施要求，物資供應部門應提前準備好所需滅火器

28、材、緊急救護設備等 物資或器材或設備； 2) 應急器材必須放置在明顯、便于索取的地方，并作醒目的標識； 3) 應急準備物資或器材或設備主管人員應按規定貯存，防止丟失、變質、損壞， 同時還應不定期檢查，保證其有效，并做好檢查記錄； 八、高支模支撐體系計算書八、高支模支撐體系計算書 1)1) 梁截面為：梁截面為：14001100mm14001100mm 梁模板支撐計算書梁模板支撐計算書 1計算參數 結構樓板厚 120mm，梁寬 b=1400mm，梁高 h=1100mm，層高 5.85m,結構表面考慮外 露；模板材料為：夾板底模厚度=18mm，側模厚度 18mm；梁邊至板支撐的距離 0.40m； 木

29、材彈性模量 e=9000n/mm2，抗彎強度 fm=13.00n/mm2 ，抗剪強度 fv=1.40n/mm2 ；支 撐采用鋼管:橫向間距 600mm，縱向間距 600mm，支架立桿的步距 h=1.50m；鋼管直徑 mm；壁厚 483.5mm；截面積 4.24cm2；回轉半徑 i=1.59cm；鋼管質量 0.03kn/m， 立桿上端伸出至模板支撐點的長度 a=0.20m。鋼材彈性模量 e=206000n/2，抗彎強度 f=205.00n/2,抗剪強度 fv=125.00 n/2。 2梁底模驗算 （1）梁底模及支架荷載計算 荷載類型 標準值 單位 梁寬(m) 梁高(m) 系數 設計值 底側模自重

30、 0.3 kn/m2 (1.40 + 1.96 ) 1.2 = 1.21 kn/m 砼自重 24.0 kn/m3 1.40 1.10 1.2 = 44.35 kn/m 鋼筋荷載 1.5 kn/m3 1.40 1.10 1.2 = 2.77 kn/m 振搗砼荷載 2.0 kn/m2 1.40 1.4 = 3.92 kn/m 梁底模和支架承載力計算組合 q1 = 52.25 kn/m 梁底模和龍骨撓度驗算計算組合 q2 = 48.33 kn/m （2）梁底模板驗算 第一層龍骨間距 l=250mm，計算跨數 5 跨。底模厚度 h=18mm，板模寬度 b=1400mm； w=bh2 /6=140018

31、2/6=75600mm3，i=bh3/12=1400183/12=680400mm4。 1）抗彎強度驗算 彎矩系數 km=-0.105 mmax=kmq1l2 =-0.10552.252502=-342891n.mm=-0.34kn.m =m/w=342891/75600=4.54n/mm2 梁底模抗彎強度 =4.54n/mm2fm=13.00n/mm2,滿足要求。 2）抗剪強度驗算 剪力系數 kv=0.606 vmax=kvq1l=0.60652.25250=7916n=7.92kn =3v/（2bh）=37916/(2140018)=0.47n/mm2 梁底模抗剪強度 =0.47n/mm2

32、fv=1.40n/mm2,滿足要求。 3）撓度驗算 荷載不包振搗砼荷載，則計算荷載 q2=48.33kn/m，撓度系數 k=0.644 max=kq2l4/(100ei)=0.64448.332504/(1009000680400)=0.20mm =l/400=250/400=0.63mm 梁底模撓度 =0.20mm=0.63mm,滿足要求。 計算簡圖及內力圖如下圖： （3）第一層龍骨驗算 立桿橫向尺寸 l2=600mm，梁寬度 b=1400mm。第一層龍骨采用木枋 b=50mm，h=100mm， w=bh2/6=501002/6=83333mm3,i=bh3/12=501003/12=416

33、6667mm4。 a 、梁傳荷載計算 q=q1第一層龍骨間距/梁寬=52.25250/1400=9.33kn/m b 、板傳荷載計算 板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活載 =1.2(0.1225+0.30)+1.42.50=7.46kn/m2 板傳遞到第一層龍骨的荷載 p=200/1000250/10007.46=0.37kn 經過計算得：n1=0.97kn，n2=5.93kn，n3=5.93kn，n4=0.97kn； mmax=0.31kn.m,vmax=3.13kn,f=5.93kn,max =0.17mm 1）抗彎強度驗算 =m/w=0.31106/83333=3.77n/mm2

34、 第一層龍骨抗彎強度 =3.77n/mm2fm=13.00n/mm2,滿足要求。 2)抗剪強度驗算 =3v/(2bh)=33.131000/(250100)=0.94n/mm2 第一層龍骨抗剪強度 =0.94n/mm2fv=1.40n/mm2,滿足要求。 3）撓度驗算 max=0.17mm =l/400=600/400=1.50mm 第一層龍骨撓度 =0.17mm=1.50mm,滿足要求。 計算簡圖及內力圖如下圖： （4）第二層龍骨驗算 第二層龍骨縱向間距 600mm,計算跨數 5 跨。第二層龍骨采用雙鋼管， 483.5； w=8980.00mm3，i=215600.00mm4 ，a=4.24

35、cm2；p=f=5930n=5.93kn； 1）抗彎強度驗算 彎矩系數 km=0.279 mmax=kmpl=0.2795.931000600=992000n.mm=0.99kn.m =m/w=992000/8980=110.47n/mm2 第二層龍骨抗彎強度 =110.47n/mm2fm=205.00n/mm2,滿足要求。 2）抗剪強度驗算 剪力系數 kv=1.648 vmax=kvp=1.6485.93=9.77kn =3v/(2bh)=39.771000 /(22424.00)=17.29n/mm2 第二層龍骨抗剪強度 =17.29n/mm2fv=125.00n/mm2,滿足要求。 3）

36、撓度驗算 撓度系數 k=1.512 max=kpl3/（100ei）=1.5125.9310006003/(100206000215600) =0.44mm =l/400=600/400=1.50mm 第二層龍骨撓度 =0.44mm=1.50mm,滿足要求。 計算簡圖及內力圖如下圖： 3.支撐強度驗算 傳至每根鋼管立柱最大支座力的系數為 2.836 每根鋼管承載 nqk1 =2.8365930=16818n 每根鋼管承載活荷載（1.0kn/m2）:nqk2 =1.40.600.601000=504n 每根鋼管承載荷載 nqk =nqk1nqk2 =16818+504=17322n 鋼管重量 0

37、.0326kn/m,立桿重量=0.03264.81000=156n 水平拉桿 4 層,拉桿重量=41.200.0326=157n 扣件單位重量 14.60n/個,扣件重量=14.604=58n 支架重量 ngk=立桿重量 + 水平拉桿重量 + 扣件重量=156+157+58=372n 鋼管軸向力 n1.2ngk + nqk=1.2372+17322=17768n l0=h + 2a=1.50+20.20=1.90m 鋼管的 i=1.59cm =l0/i=190.00/1.59=119.50150 桿件長細比滿足要求 =0.458，p=n/(a)=17768/(0.458424.00)=91.5

38、0n/mm2 鋼管承載力 91.50n/mm2205.00n/mm2,滿足要求。 4.支撐支承面驗算 （1）支承面受沖切承載力驗算 鋼管立桿設配套底座 100100mm，支承面為（按 c15 考慮）混凝土樓板， 支承樓板厚=120mm，上部荷載為：f=17.77kn， s=2.00，ft=0.91n/mm2，ho=120-15=105mm，=0.41.2/s =1.00 pc,m=1.00n/mm2，um=4100=400mm，h=1.00 (0.7hft0.15pc,m)umho =(0.710.91+0.151)1.00400105/1000=33.05kn 鋼管支承面受沖切承載力 33.

39、05kn17.77kn,滿足要求。 (2) 支承面局部受壓承載力驗算 ab=(0.103)(0.103)=0.09m2,al=0.100.10=0.01m2 l=(ab/al)0.5=3,fcc=0.857200=6120kn/m2,=0.75 lfccal=0.75361200.01=137.70kn 支承面局部受壓承載力 f=137.70kn17.77kn,滿足要求。 5.側模板驗算 （1）荷載計算 1）新澆砼的側壓力 f1 =0.22200/（t+15）1 2v1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kn/m2 (=24.0 1=1.20 2=1.1

40、5 v=2.0 t=30.0) f2=h=24梁高=241.10=26.40kn/m2 比較 f1、f2兩者取小值 f=26.40kn/m2，有效壓頭高度=f/=1.10m 2）傾倒砼產生的荷載 4.00kn/m2 分項系數標準值 kn/m2荷載值 kn/m2 1、新澆砼的側壓力 1.226.4031.68 2、傾倒砼產生的荷載 1.44.005.60 37.28 （2）側模板強度驗算 取豎肋間距 l=250mm ,計算跨數 5 跨；木模板厚度 h=18mm； w=bh2/6=980182/6=52920mm3，i=bh3/12=980183/12=476280mm4。 1）抗彎強度驗算 均布

41、荷載 q=37.28(1100-120)/1000=36.53kn/m=36.53n/mm，彎矩系數 km=- 0.105 mmax=kmql2=-0.10536.532502=-239728n.mm=-0.24kn.m = m/w=239728/52920=4.53n/mm2 側模抗彎強度 =4.53n/mm2fm=13.00n/mm2,滿足要求。 2）抗剪強度驗算 抗剪系數 kv=0.606 vmax=kvql=0.60636.53250/1000=5.53kn =3v/（2bh）=35.531000/(218980)=0.47n/mm2 側模抗剪強度 =0.47n/mm2fv=1.40n

42、/mm2,滿足要求。 3）撓度驗算 按強度驗算荷載組合，不考慮傾倒、振搗砼產生的荷載，故 q，=31.68(1100-120)/1000=31.05kn/m=31.05n/mm，撓度系數 k=0.644 撓度 max=kq，l4/100ei=0.64431.052504/(1009000476280)=0.18mm =l/400=250/400=0.63mm 側模撓度 =0.18mm=0.63mm,滿足要求。 計算簡圖及內力圖如下圖： （3）側肋強度驗算 計算跨度 327mm；跨數 3 跨；木枋尺寸 b=50mm， h=100mm。 w=bh2 /6=501002/6=83333mm3， i=

43、bh3/12=501003/12=4166667mm4。 1）抗彎強度驗算 均布荷載 q=37.28250/1000=9.32n/mm；彎矩系數 km=-0.100 mmax=kmql2=-0.1009.323272=-99658n.mm=-0.10kn.m =m/w=99658/83333=1.20n/mm2 側肋抗彎強度 =1.20n/mm2fm=13.00n/mm2,滿足要求。 2）抗剪強度驗算 剪力系數 kv=0.600 vmax=kv ql =0.6009.32327/1000=1.83kn =3v/（2bh）=31.831000/(250100)=0.55n/mm2 側肋抗剪強度

44、=0.55n/mm2fv=1.40n/mm2,滿足要求。 3）撓度驗算 均布荷載 q，=31.68250/1000=7.92n/mm；撓度系數 k=0.677 撓度 max=kq，l4/100ei=0.6777.923274/(10090004166667)=0.02mm =l/400=327/400=0.82mm 側肋撓度 =0.02mm=0.82mm,滿足要求。 計算簡圖及內力圖如下圖： （4）對拉螺栓計算 fs=0.95(gf+qq2k）=0.9537.28=35.42kn/m2;設 2 排對拉螺栓，螺栓橫向 間距 a=500mm=0.50m，豎向間距 b=327mm=0.33m，n=a

45、bfs=0.500.3335.42=5.84kn；對拉螺栓 12,容許拉力ntb =12.90kn 對拉螺栓受力 5.84kn容許拉力 12.90kn,滿足要求。 6計算結果： 第一層龍骨 50100mm 木枋250mm，第二層龍骨雙鋼管 483.5600mm；鋼管 縱向600mm，鋼管橫向600mm，底模厚度 18mm；豎肋 50100mm 木枋250mm，對拉螺 栓 2 排 12800mm，側模厚度 18mm。 2)2) 梁截面為：梁截面為：7001500mm7001500mm ( (含含 3502000mm3502000mm、7001000mm)7001000mm)梁模板支撐計算書梁模板

46、支撐計算書 1.計算參數 結構樓板厚 120mm，梁寬 b=700mm，梁高 h=1500mm，層高 10.25m，結構表面考慮 外露；模板材料為：夾板底模厚度 18mm，側模厚度 18mm；梁邊至板支撐的距離 0.40m；木材彈性模量 e=9000n/mm2，抗彎強度 fm=13.00n/mm2，抗剪強度 fv=1.40n/mm2 ；支撐采用鋼管:橫向間距 600mm，縱向間距 600mm，架立桿的步距 h=1.50m；鋼管直 徑 mm，壁厚 483.5mm，截面積 4.24cm2，回轉半徑 i=1.59cm；鋼管質量 0.03kn/m，桿上端伸出至模板支撐點的長度 a=0.20m。鋼材彈性

47、模量 e=206000n/mm2， 抗彎強度 f=205.00n/mm2,抗剪強度 fv=125.00n/mm2。 2.梁底模驗算 (1)梁底模及支架荷載計算 荷載類型 標準值 單位 梁寬(m) 梁高(m) 系數 設計值 底側模自重 0.3 kn/m2 (0.70 + 2.76 ) 1.2 = 1.25 kn/m 砼自重 24.0 kn/m3 0.70 1.50 1.2 = 30.24 kn/m 鋼筋荷載 1.5 kn/m3 0.70 1.50 1.2 = 1.89 kn/m 振搗砼荷載 2.0 kn/m2 0.70 1.4 = 1.96 kn/m 梁底模和支架承載力計算組合 q1 = 35.

48、34 kn/m 梁底模和龍骨撓度驗算計算組合 q2 = 33.38 kn/m (2)梁底模板驗算 第一層龍骨間距 250 為 mm，計算跨數 5 跨；底模厚度 h=18mm，底模寬度 b=700mm。 w=bh2 /6 =700182/6=37800mm3；i=bh3/12=700183/12=340200mm4。 1)抗彎強度驗算 彎矩系數 km=-0.105 mmax=kmq1l2 =-0.10535.342502=-231919n.mm=-0.23kn.m =m/w=231919/37800=6.14n/mm2 梁底模抗彎強度 =6.14n/mm2fm=13.00n/mm2,滿足要求。

49、2)抗剪強度驗算 剪力系數 kv=0.606 vmax=kvq1l=0.60635.34250=5354n=5.35kn =3v/（2bh）=35354/(270018)=0.64n/mm2 梁底模抗剪強度 =0.64n/mm2fv=1.40n/mm2,滿足要求。 3）撓度驗算 荷載不包振搗砼荷載，則計算荷載 q2=33.38kn/m 撓度系數 k=0.644 max=kq2l4/(100ei)=0.64433.382504/(1009000340200)=0.27mm =l/400=250/400=0.63 mm 梁底模撓度 =0.27mm=0.63mm,滿足要求。 計算簡圖和內力圖如下圖：

50、 （3）第一層龍骨驗算 立桿橫向尺寸 l2=600mm，梁寬度 b=700mm；第一層龍骨采用木枋 b=50mm，h=100mm。 w=bh2/6=501002/6=83333mm3；i=bh3/12=501003/12=4166667mm4； a.梁傳荷載計算 q=q1第一層龍骨間距/梁寬=35.34250/700=12.62kn/m b.板傳荷載計算 板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活載 =1.2(0.1225+0.30)+1.42.50=7.46kn/m2 板傳遞到第一層龍骨的荷載 p=200/1000250/10007.46=0.37kn 經過計算得到從左到右各支座力分別為 n

51、1=2.96kn,n2=8.73kn,n3=2.96kn mmax=0.50kn.m, vmax=4.61kn， f=8.73kn,max =0.27mm 1）抗彎強度驗算 =m/w=0.50106/83333=5.96n/mm2 第一層龍骨抗彎強度 =5.96n/mm2fm=13.00n/mm2,滿足要求。 2）抗剪強度驗算 =34.611000/(250100)=1.38n/mm2 第一層龍骨抗剪強度 =1.38n/mm2fv=1.40n/mm2,滿足要求。 3）撓度驗算 max=0.27mm =l/400=600/400=1.50mm 第一層龍骨撓度 =0.27mm=1.50mm,滿足要

52、求。 計算簡圖和內力圖如下圖： （4）第二層龍骨驗算 第二層龍骨縱向間距 600mm、計算跨數 5 跨；第二層龍骨采用雙鋼管， 483.5； w=8980.00mm3，i=215600.00mm4 ，a=4.24cm2；p=f=8730n=8.73kn 1）抗彎強度驗算 彎矩系數 km=0.279 最大彎矩為 mmax=kmpl=0.2798.731000600=1461000n.mm=1.46kn.m =m/w=1461000/8980=162.69n/mm2 第二層龍骨抗彎強度 =162.69n/mm2fm=205.00n/mm2,滿足要求。 2）抗剪強度驗算 剪力系數 kv=1.648

53、vmax=kvp=1.6488.73=14.39kn =3v/(2bh)=314.391000 /(22424.00)=25.45n/mm2 第二層龍骨抗剪強度 =25.45n/mm2fv=125.00n/mm2,滿足要求。 3）撓度驗算 撓度系數 k=1.510 max= kpl3/（100ei）=1.5108.7310006003/(100206000215600) =0.64mm =l/400=600/400=1.50mm 第二層龍骨撓度 =0.64mm=1.50mm,滿足要求。 計算簡圖和內力圖如下圖： 3.支撐強度驗算 傳至每根鋼管立柱最大支座力的系數為 2.836 每根鋼管承載 n

54、qk1 =2.8368730=24759n 每根鋼管承載活荷載（1.0kn/m2）:nqk2 =1.40.600.601000=504n 每根鋼管承載荷載 nqk =nqk1nqk2 =24759+504=25263n 鋼管重量 0.0326kn/m，立桿重量=0.03268.81000=287n 水平拉桿 6 層，拉桿重量=61.200.0326=235n 扣件單位重量 14.60 n/個,扣件重量=14.606=88n 支架重量 ngk=立桿重量+水平拉桿重量+扣件重量=287+235+88=609n 鋼管軸向力 n1.2ngk+nqk=1.2609+25263=25994n l0=h+2

55、a=1.50+20.20=1.90m 鋼管的 i=1.59 cm =l0/i=190.00/1.59=119.50150 桿件長細比滿足要求 =0.458 p=n/(a)=25994/(0.458424.00)=133.86n/mm2 鋼管承載力 133.86n/mm2205.00n/mm2,滿足要求。 4.支撐支承面驗算 (1)支承面受沖切承載力驗算 鋼管立桿設配套底座 100100mm，支承面為（按 c15 考慮）混凝土樓板 支承樓板厚=120mm,上部荷載為：f=25.99kn s =2.00，ft=0.91n/mm2，ho=120-15=105mm，=0.41.2/s =1.00 pc

56、,m =1.00n/mm2，um=4100=400mm，h =1.00 (0.7h ft0.15pc,m)umho =(0.710.91+0.151)1.00400105/1000=33.05kn 鋼管支承面受沖切承載力 33.05kn25.99kn,滿足要求。 (2) 支承面局部受壓承載力驗算 ab=(0.103)(0.103)=0.09m2,al=0.100.10=0.01m2 l=(ab/al)0.5=3,fcc=0.857200=6120kn/m2,=0.75 lfccal=0.75361200.01=137.70kn 支承面局部受壓承載力 f=137.70kn25.99kn,滿足要求

57、。 5.側模板驗算 （1）荷載計算 1）新澆砼的側壓力 f1 =0.22200/（t+15）1 2v1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kn/m2 (=24.0 1=1.20 2=1.15 v=2.0 t=30.0) f2=h=24梁高=241.50=36.00kn/m2 比較 f1、f2兩者取小值 f=36.00kn/m2,有效壓頭高度=f/=1.50m 2）振搗砼產生的荷載 4.00kn/m2 分項系數標準值 kn/m2荷載值 kn/m2 1、新澆砼的側壓力 1.236.0043.20 2、振搗砼產生的荷載 1.44.005.60 48.80 （2

58、）側模板強度驗算 取豎肋間距 l=250mm，計算跨數 5 跨，木模板厚度 h=18mm， w=bh2/6=1380182/6=74520mm3，i=bh3/12=1380183/12=670680mm4。 1）抗彎強度驗算 彎矩系數 km=-0.105 均布荷載 q=48.80(1500-120)/1000=67.34kn/m=67.34n/mm mmax=kmql2=-0.10567.342502=-441919n.mm=-0.44kn.m = m/w=441919/74520=5.93n/mm2 側模抗彎強度 =5.93n/mm2fm=13.00n/mm2,滿足要求。 2）抗剪強度驗算

59、抗剪系數 kv=0.606 vmax=kvql=0.60667.34250/1000=10.20kn =3v/（2bh）=310.201000/(2181380)=0.62n/mm2 側模抗剪強度 =0.62n/mm2fv=1.40n/mm2,滿足要求。 3）撓度驗算 按強度驗算荷載組合，不考慮傾倒、振搗砼產生的荷載，故 q，=43.20(1500-120)/1000=59.62kn/m=59.62n/mm 撓度系數 k=0.644 max=kq，l4/100ei=0.64459.622504/(1009000670680)=0.25mm =l/400=250/400=0.63mm 側模撓度

60、=0.25mm=0.63mm,滿足要求。 計算簡圖和內力圖如下圖： （3）側肋強度驗算 計算跨度 345mm，跨數 4 跨；木枋尺寸 b=50mm，h=100mm。 w=bh2 /6=501002/6=83333mm3，i=bh3/12=501003/12=4166667mm4， 1）抗彎強度驗算 彎矩系數 km=-0.107 均布荷載 q=48.80250/1000=12.20n/mm mmax=kmql2=-0.10712.203452=-155375n.mm=-0.16kn.m =m/w=155375/83333=1.86 側肋抗彎強度 =1.86n/mm2fm=13.00n/mm2,滿