第1章緒論1.1設計目的及意義城市道路一個城市的公共空間，對城市道路的設計及改造對一個城市的發展有著重大意義。本設計是河南省淮濱縣產業聚集區的一條主干道，該產業區位于淮濱北崗新城區東北部，該主干道為東西走向。本次設計主要是為了讓學生能夠將道路勘測設計、路基路面工程等知識，依據給定條件，查閱相關規范及文獻，在指導老師的指導下完成該道路的改造設計。1.2設計現狀及發展趨勢隨著我國近幾年的高速發展，我國的道路設計質量有了很大的提高，同時也提出了前衛的理論并應用到設計工程中：肖昌仁[1]結合河流及兩岸道路的不同情況，介紹了“一河一路”和“一河兩路”的布置形式；宋明川[2]以東西城市軸線為例闡述了確定道路橫斷面的一般步驟和方法；蔡建勇[5]總結出：一般交叉口選用“傘型”為佳，盡量避免選用“碗型”。但城市道路的發展也存在以下問題：①城市道路設計是城市建設的窗口，但在目前的城市建設工作中，城市道路設計規劃卻比較隨意，造成工程設計難度較大[6]；②主干路“路段型”堵塞問題；③交叉口的研究并不豐富；在當今的數據時代，BIM技術的出現，為我國土木行業帶來了新的發展機遇，針對傳統設計方法中存在的地形結合不緊密等問題通過數據模擬快速建立模型進行不斷優化，大大提高精準度及工作效率，這將是未來的發展趨勢。1.3設計內容（1）平安大道東段的標準橫斷面設計；（2）平安大道東段的平面設計；（3）平安大道東段的縱斷面設計；（4）平安大道東段的橫斷面設計；（5）平安大道東段的交叉口設計；（6）平安大道東段的排水設計；（7）平安大道東段的路基路面設計；1.4研究方法和技術路線（1）文獻參考法：對于平安大道東段的改造設計的理論知識只要是通過相關論文和期刊，課本的內容和我國最新相關規范等，對本設計全面學習。（2）計算機軟件輔助設計：對于該主干道的設計計算中主要運用的軟件有：路易2020-BIM道路系統、CAD、hdps2017。本設計的技術路線如圖1-1。圖1-1技術路線圖第2章工程概況2.1道路位置圖2.2地質資料2.2.1地形淮濱縣產業聚集區位于淮河以北，屬于黃淮平原范圍，屬于沖擊河谷平原，地勢較為平坦；坡度大約為0.1-1.5‰[7]；2.2.2氣候條件淮濱縣年平均氣溫15.3℃，降水量年均936.8mm；1月平均氣溫-2.0-3.0℃，極端最低氣溫-21.4℃，7月平均氣溫27-27.5℃，極端最高溫度42℃；屬于2-4-2夏熱冬溫濕潤型[18]。2.2.3工程地質地表巖性為全新統灰黃色粉土；2.2.4地震參數表2-1地震相關參數參數類型參數值抗震設防烈度6度地震動反應譜特征周期0.55s地震動峰值加速度0.05g第3章平面設計3.2平面線形設計3.2.1設計原則（1）線性設計應直達、連貫并于周邊環境、地形盡量保持協調；（2）保障行車駕駛的舒適安全，將平、縱、橫綜合分析，令道路自然引導視線且使視線連續，盡量防止或減少不利的線性組合；（3）設計時應與縱斷面線性設計相結合，在平原地帶應避免采用太長直線線性，造成視覺疲勞，誘發事故；（4）平曲線應符合長度要求，若長度過短，駕駛員的操作和反應時間則較少，在高速行駛時易引發交通事故；3.2.2設計指標與標準（1）直線：平曲線之間直線段的長度，應符合路線設計規范的規定；（2）圓曲線最小半徑及平曲線與圓曲線的最小半徑均應符合規范表6.2.2和6.2.3的要求[8]；（3）停車視距不應小于規范中表6.2.7[8]的要求：3.2.3平曲線計算平曲線計算圖示如圖3-1所示。圖3-1緩和曲線計算圖示q=p=βT=L=E=J=2T?L(m)3.3逐樁坐標表表3-5逐樁坐標表樁號坐標（米）方位角xyK0+04169264.759589088.39527.090°+204169282.565589097.50327.090°+23.614169285.779589099.14727.090°+404169300.092589107.13229.160°+61.4084169318.786589117.56329.160°+804169334.739589127.11230.903°+1004169351.9589137.38430.903°+103.5424169354.939589139.20332.338°+1204169368.84558948.00632.338°+138.5394169384.554589157.95232.755°+1604169402.557589169.53432.755°+180.0574169420.266589180.92733.372°+2004169436.085589191.34733.372°+2204169452.788589202.34933.372°+2404169469.49589213.3533.372°+2604169486.192589224.35233.372°+2804169502.895589235.35333.372°+295.6144169515.934589243.94233.372°+3004169519.605589246.34233.178°+3204169536.345589257.28733.178°+341.2424169554.124589268.91133.510°+3604169569.764589279.26733.510°+3804169586.44589296.56733.510°+391.3364169535.892589296.56733.510°+4004169603.118589301.34733.486°+4204169619.798589312.38233.486°+4404169636.478589323.41733.486°+4604169653.159589334.45133.486°+467.5634169659.466589338.62433.486°+4804169663.885589345.41633.101°+5004169686.639589356.33833.101°+5204169703.394589367.26133.101°+5404169720.148589378.18333.101°+546.714169725.769589381.84733.533°+5604169736.847589389.18933.533°+5804169753.518589400.23733.533°+6004169770.19589411.28633.533°+6204169786.861589422.33433.533°+6404169803.533589433.38233.533°+6604169820.204589444.43133.533°+6804169836.875589455.47933.533°+7004169853.547589466.52733.533°+7204169870.218589477.57633.533°+733.3274169881.327589484.93833.533°+7404169886.903589488.60333.314°+7604169903.617589499.58733.314°+7804169920.33589521.57233.314°+8004169937.044589521.55633.314°+8204169953.757589532.5433.314°+8404169970.471589543.52533.314°+8604169987.1845895543.52533.314°+8804170003.898589565.49433.314°+886.5924170009.407589569.11433.314°+9004170020.582589576.52333.541°+9204170037.252589527.57333.541°+9404170053.922589598.62433.541°+9604170070.591589609.67533.541°+9804170087.261589620.72633.541°+997.2484170101.637589630.25633.541°K1+204170120.63589642.78233.406°+404170137.326589653.79433.406°+604170154.022589664.80533.406°+804170170.718589686.81633.406°+1004170187.414589686.82733.406°+1204170204.11589697.83833.406°+1404170220.806589708.8533.406°+1604170237.502589719.86133.406°+1804170254.198589730.87233.406°+2004170270.893589741.88333.406°+2204170287.589589752.89533.406°+2404170304.285589763.90633.406°+2604170320.981589774.91733.406°+2804170337.677589785.92833.406°+284.2944170341.262589788.29333.406°+3004170354.379589796.9333.363°+3204170371.083589807.92933.363°+3404170387.787589818.92833.363°+3604170404.491589829.92733.363°+3804170421.195589840.92633.363°+4004170437.899589851.92433.363°+4204170454.603589862.92333.363°+4404170471.307589873.92233.363°+450.1644170479.79658987951233.410°+4604170488.007589884.92833.410°+4804170504.702589895.9433.410°+5004170521.397589906.95333.410°+5204170538.092589917.96533.410°+5404170554.787589928.97733.410°+5604170571.483589939.9933.410°+5804170588.178589951.00233.410°+6004170595.463589955.80833.410°+6204170621.568589973.02733.410°+6404170638.263589984.0433.410°+6604170654.958589995.05233.410°+6804170671.653590006.06433.410°+7004170688.348590017.07733.410°+7204170705.043590028.08933.410°+7404170721.739590039.10233.410°+7604170738.434590050.11433.410°+7804170755.129590061.12733.410°+8004170771.824590072.13933.410°+818.1934170787.011590082.15633.345°+8404170805.228590094.14333.345°+8604170821.935590105.13733.345°+8804170838.643590116.1333.345°+9004170855.35590127.12433.345°+9204170872.058590138.11733.345°+9404170888.765590149.11133.345°+9604170905.473590160.10533.345°+9804170922.18590171.09833.345°K2+04170938.888590182.09233.345°+204170955.595590193.08533.345°+404170972.303590204.07933.345°+61.3754170990.159590215.82833.345°3.4交叉口設計3.4.1設計原則（1）改造道路交叉口應以道路紅線為依據，根據設計車速、交通量、道路類別并結合未來發展，進行設計；（2）設計要使過路車輛用盡可能少的時間通過路口，避免交叉口擁堵；（3）緣石半徑應符合規范[8]要求；3.4.2交叉口轉角半徑R1確定RRV取30km/h（取設計速度的0.5-0.7倍），μ取0.17，ih取值0.02[15]則：RR故，本設計中R1取33m。3.4.3交叉口立面設計交叉口特征點簡圖見圖3-2。圖3-2交叉口特征點簡圖交叉口豎向設計的計算過程如下所示：?AF???AB由上述公式求的交叉口四個角的控制點高程，高程表如表3-5所示。表3-5交叉口控制點高程表位置點號高程（m）位置點號高程（m）左上角B11737.568右上角B31737.613C11737.226C31737.909D11737.909D31737.316E11737.385E31738.072左下角B21738.143右下角B41738.185C21737.910C41738.460D21738.376D41737.910E21738.072E41738.756第4章縱斷面設計沿著道路中心線豎直剖切然后展開即為道路路線縱斷面，道路縱斷面主要反映路線的起伏狀態縱坡以及與原地面的填挖情況。4.1縱坡設計4.1.1設計原則（1）豎曲線選用較大半徑為宜，相鄰兩個同向的豎曲線，如直線段不長應合并為單曲線或復曲線，避免出現斷背曲線；（2）應爭取填挖平衡，盡量移挖作填，以節省土石方量，降低工程造價；（3）縱坡盡量平緩、起伏不宜過大和頻繁；（4）設計高程的確定應結合沿線自然條件綜合考慮；4.1.2路易2020—BIM道路設計系統設計步驟首先，從地形提取自然縱斷數據，然后進行縱斷拉坡設計，在選擇拉坡設計時整體考慮填挖平衡，以盡量降低工程造價，還要考慮最大最小坡度，最小坡長等的規范[8]要求；對于進行豎曲線設計的時候，半徑應盡量大，同時滿足規范[8]要求。最后進行規范檢查，如有不合格則進行調整，直至滿足規范要求。4.1.3設計成果綜合規范中指標的各項限值及工程實際高程信息進行縱坡設計，設計成果見表4-1。表4-1縱坡設計成果變坡點變坡點樁號設計高程（m）坡長（m）縱坡值（%）1K01739.2482K165.4491740.455102.6960.733K1040.4491728.535744.347-1.3624K1907.1491719.344737.566-1.065K2061.3751719.80792.9960.34.2豎曲線設計4.2.1設計指標與標準對于豎曲線的設計指標，應符合規范表6.3.6[8]的要求4.2.2豎曲線設計計算說明以凹形豎曲線為例，圖示如圖4-1：圖4-1豎曲線計算圖示ωL=Rω=T=?=E=由縱斷面圖知：i1=0.73%，i2變樁點樁號為K0+165.449，高程為1740.455m；設K0+165.449段豎曲線半徑為R=6000m，則：ω=L=Rω=6000×(?2.092%)=125.52mT=E=豎曲線起點的樁號：K0+165.449?62.76=K0+102.686豎曲線起點的高程：1740.455?62.76×2.092%=1739.142m計算K0+200.000凸形豎曲線的設計標高x=K0+200?K0+165.449=34.551mx???計算點樁號與豎曲線起點的樁號差H???設計標高則樁號K0+200的設計高程為1740.945m。i1=?1.362%，i2變樁點樁號為K1+40.449，高程為1728.535m；設K1+40.449段豎曲線半徑為45000m，則：ω=iL=Rω=45000×0.302%=135.9mT=E=豎曲線起點樁號：K1+40.449豎曲線起點高程：1728.535+67.95×0.302%=1728.74計算K1+0.000的設計標高：x=H=則樁號K1+0.000的設計高程1728.636m；i1=?1.06%，i2變樁點樁號為K1+907.149，高程為1719.552m；設K1+907.149段豎曲線半徑為9000m，以下計算均同上，則：L=122.4m；T=61.2m；E=0.208m；計算豎曲線起點信息：豎曲線起點樁號：K1+907.149豎曲線起點高程：1719.552+67.9561.2×1.36%=1720.384m計算K1+900.000的設計標高：x=K1+900H1=1720.287m；則樁K1+9000的設計高程為1720.29m；豎曲線計算成果如表4-2所示。表4-2豎曲線成果表樁號豎曲線變坡點間距(m)直坡段長(m)凸曲線半徑（m）凹曲線半徑（m）切線長T(m)外距E(m)起點樁號終點樁號K0+0165.449102.696+165.449600062.7540.328+102.695+228.203875744.347+40.4494500067.9110.051+972.538+108.36866.7737.566+907.149900061.230.208+845.919+968.37954.22692.996+61.375第5章橫斷面設計道路橫斷面設計應在城市規劃的紅線寬度范圍內進行，且其設計要遠近期結合，預留出管線位置；路面寬度應該留出發展的余地。另外，對于改建工程，要考慮交通管理問題，以提高道路的同行能力。5.1路易202-BIM道路設計系統操作步驟首先確定該主干道上的交通量，根據規范、道路紅線寬度等已知條件計算出標準橫斷面，然后在路易2020-BIM道路設計系統中進行道路定義：工程-組件方案管理-城市道路-新建自己的標準橫斷面-道路-創建道路。最后出圖即可。5.2標準橫斷面設計機動車道、非機動車道的寬度應不小于規范表5.3.2和標5.3.3中[8]的要求；路拱選用直線型，其設計坡度應滿足規范的技術要求；5.2.2橫斷面布置根據以上的設計指標和資料，平安大道東段采用三幅路，設計路寬40m,兩側采用對稱布置，雙向四車道。機動車道寬度為8.5m，非機動車道4m，人行道3m，中間分隔帶寬度為2m，綠化帶3m。人行道、非機動車道的橫向坡度取1%，機動車道及綠化帶的橫向坡度取1.5%，均采用直線型立緣石：外露高度取15cm；平緣石：頂面高出15cm，高度與人行道高度相同；具體布置如圖5-1所示。 圖5-1標準橫斷面圖（1：500）5.3路基設計5.3.1設計原則（1）路基設計時應該致密，同時應該達到道路要求的強度大、穩定性好、剛度強、持久性好等各項標準；（2）路基設計應多方面考慮，在滿足設計需求的同時還要協調周邊環境，減少生態污染；（3）設計應以經濟、耐用、節約用地為原則；5.3.2設計指標與標準（1）本設計主干路路基頂面的設計回彈模量值為90MPa，滿足規范要求；（2）路基需滿足規范中表12.2.4[8]技術要求；（3）路堤邊坡坡度取1：1.5；路塹邊坡坡度取1：1；5.3.3路基土石方調配如果相鄰斷面挖填類型相同，面積接近，可假設前后面之間是類似于柱體，此時填挖量的計算公式為[10]V=如果前后兩面面積相差過大，則可視為一個棱臺，采用另外一個公式：V=其中：m=A計算結果如下：表5-1土方總量計算表樁號填方面積（平方米）挖方面積（平方米）填方量（立方米）挖方量（立方米）K0+033.3105630+2010.529.7247491+4028.447.1257387+6011.319.4+6011.319.4273295+8027.628.7443106+10027.71.25487+120110.61.6603+14097.90800+16084.5886+180133.2965+200145.21125+220116.11757+240118.01242+26064.031238+28059.81042+400155.91057+42053.1+42053.11103+44057.11144+46057.31103+480108.61006+50047.9922+52044.4856+54041.2832+56042.2520+58039.2+66039.1772+68044.6875+70042.8847+72041.9824+74081.4+74081.4816+76041.1849+78043.8860+80042.2834+82041.3834+84041.1843+86043.2887+88045.6895+90089.2131+92040.8K1+0034.0143+2038.8848+4088.5999+60103.5+60103.5880+8079.2678+10066.0692+12071.4836+14045.9967+16051.01063+18055.31128+20057.51151+22057.61218+24064.21266+26062.41216+28059.21164+300116.01127+32055.4+32055.41103+34054.9189+36051.494+440116.31047+46097.80.185010+48039.10.970310+50031.30.1513114+52020.111.4380252+54018.013.8289275+56010.913.7204264+5809.512.9188281+60018.629.8180340+6209.117.2184356+6409.418.4+6409.418.4198370+66010.418.6253270+68014.98.4290171+70014.18.7282183+72014.09.6270213+74013.011.7242266+76011.214.9154323+7804.217.491263+8004.98.84296+8202.27.4+90026.11971+920107.3468+94093.8890+960119.2+960119.21300+980134.41530K2+082.51812+2098.819347+4094.70.71239143+6029.213.63920+61.37526.615.3合計628726144第7章路面結構設計7.2交通荷載確定7.2.1交通資料本設計交通量參考數據如表7-1所示表7-1交通量參數序號車型前軸重（KN）后軸重（KN）后軸數交通量(輛/日)1黃河JN163（大貨）58.611414362三菱T653B（大貨）29.34814103湘江HQP40（大貨）23.173.224284少林（大客）28.768.213205凱特（小客）11.32314566江淮HF150（大貨）45.1101.511607福田風景G9（小客）1325.614607.2.2設計指標與標準（1）根據公路瀝青路面設計規范A2.4[9]，DDF=0.5，根據規范A.2.5[9]，車道系數LDF為0.55；（2）設計路段為改造主干道參照二級公路設計，采用水平三設計，根據規范表A.2.6-2表確定公路TTC分類；（3）經過計算，該設計交通量分類屬于TTC4，按照規范規定的車輛類型分布系數取值。7.2.3車輛當量設計軸載換算EAL根據規范A.1.2[9]，此主干道車型分類結果見7-1，其中1類車不需要考慮軸載換算：表7-1車型分類及交通量1類車2類車3類車4類車車型凱特福田風景G9少林江淮HF150黃河JN163三菱T653B湘江HQP40交通量（輛/日）9163201601274應用以上公式，進行軸載換算，結果見表7-2；表7-2車輛當量設計軸載換算車輛類型2類3類4類5類6類7類8類9類10類11類VCDF(%)28.943.95.509.42.04.63.42.30.1非滿載車比例PERml0.850.900.650.750.550.70.450.60.550.65滿載車比例PERmh0.150.100.350.350.450.30.550.40.450.35瀝青混合料非滿載系數EALFml0.80.40.70.61.31.41.41.52.41.5滿載系數EALFmh2.84.14.26.37.96.06.75.17.012.1EALF1.10.771.932.664.272.784.322.944.475.21VCDF×EALF0.320.340.1100.400.060.200.10.100.00N1783.9無機結合料非滿載系數EALFml0.51.30.30.610.27.816.40.737.82.5滿載系數EALFmh35.5314.2137.672.91505.7553713.5204.3426.8985.4EALF5.7532.5948.3625.97683.18171.4399.882.14212.9346.5VCDF×EALF1.6614.32.66064.223.4318.392.84.90.35N154360.74路基頂面非滿載系數EALFml0.60.40.90.71.61.91.82.83.71.6滿載系數EALFmh2.95.68.812.417.111.712.512.513.320.8EALF0.950.923.674.878.584.847.696.688.028.32VCDF×EALF0.270.40.200.810.10.350.230.180N11232.32N此主干路參照二級公路設計，則t=12；經查閱資料及調查，該地的γ=5%根據規范[9]，以瀝青混合料層層底拉應變、瀝青混合料層永久變量作為設計指標，則：N根據規范3.0.4[14]，屬于中等交通等級（8.0×10根據規范[14]，以無機結合料穩定層層底拉應力作為設計指標，則：N根據規范3.0.4[9]，屬于極重交通等級（>50×10根據規范[9]，以路基頂面豎向壓應變作為設計指標，則：N根據規范3.0.4[9]，屬于中等交通等級（8.0×10綜上所述，屬于中等交通等級。7.3初擬路面結構根據淮濱縣的氣候分區為2-4-2夏熱冬溫濕潤型及地質條件等工程條件，擬定兩種方案，見表7-3、7-4所示。表7-3方案一結構層材料厚度（cm）表面層AC-13(SBS改性瀝青)4中面層AC-20(SBS改性瀝青)6下面層AC-25(70號道路石油瀝青)8基層水泥穩定級配礫石30底基層水泥穩定未篩分碎石17表7-4方案二結構層材料厚度（cm）表面層AC-13(70號道路石油瀝青)4中面層AC-20(70號道路石油瀝青)6下面層AC-25(70號道路石油瀝青)8基層粒料材料25底基層粒料材料207.4材料參數在對于平安大道東段路面的改造設計中，所需用到的例如各類瀝青的模量，各類粒料材料的模量等參數，需要相關文獻與規范的結合查閱出結果，其中在劉廣[12]同過相關實驗測得了部分瀝青的DS，因此在對平安大道東段的路面改造設計中各層瀝青混合料永久變形量的數據都是來自上篇文獻相關公式的換算，其中DS=9365R0?1.48(次/mm)表7-6動穩定度表材料類型動穩定度DSAC-13(SBS改性瀝青)2800AC-20(SBS改性瀝青)5367AC-13(70號道路石油瀝青)2227AC-20(70號道路石油瀝青)1699AC-25(70號道路石油瀝青)7437.4.1方案一表7-7材料參數表材料類型模量（MPa）彎拉強度AC-13(SBS改性瀝青)10000AC-20(SBS改性瀝青)11000AC-25(70號道路石油瀝青)12000水泥穩定級配礫石125001.7水泥穩定未篩分碎石105001.7根據上述公式及參數，換算得到方案一的車轍實驗總變形深度，結果見表7-8。表7-8瀝青混合料R0取值（mm）材料類型車轍實驗總變形深度R0AC-13(SBS改性瀝青)2.26AC-20(SBS改性瀝青)1.46AC-25(70號道路石油瀝青)5.547.4.2方案二表7-9材料參數表材料類型模量（MPa）彎拉強度AC-13(70號道路石油瀝青)9000AC-20(70號道路石油瀝青)11000AC-25(70號道路石油瀝青)12000級配礫石360級配礫石360同理方案二的瀝青混合料車轍實驗總變形深度，見表7-10。表7-10瀝青混合料R0取值（mm）材料類型車轍實驗總變形深度R0AC-13(70號道路石油瀝青)2.64AC-20(70號道路石油瀝青)3.17AC-25(70號道路石油瀝青)5.547.4.4路基頂面回彈模量表7-13路基參數泊松比回彈模量Eu(MPa)0.4907.5路面結構驗算7.5.1等效溫度及溫度調整系數（1）等效溫度計算根據規范G.2.1[9]，經查規范表G.1.2[9],Tε=21.2℃，則T（2）溫度調整系數計算根據規范G.1.3[9]，式中：K當量瀝青面層：上面層和中面層：?上中換算面層和下面層：?E當量基層：EλB7.5.2無機結合料穩定層層底拉應力驗算根據規范B.2.1，疲勞開裂驗算公式如下所示[9]：N經查規范表B.2.1-1得：a=13.24,b=12.52經查規范表3.0.1得，β=1.04經查規范表B.2.1-2得：c1=14,c2=-0.0076,c3=-1.47k凍結指數F估計在800-50之間，屬輕凍區，經查規范表B.1.1[9]得：ka=0.9由以上計算結果得KT2=0.92,RS=1.7經查閱相關文章及計算得，δ1=0.11MPa，則：由上得：滿足條件。7.5.3瀝青混合料層永久變形量驗算根據規范，按照下式計算：總永久變形量：各分層變形量：Rkddhp計算過程如下所示：根據規范B.3.1[9]的分層方法，將瀝青混合料層分為6層，具體如下：上面層：分為兩層，20mm一層；中面層：分為三層，20mm一層；下面層：分一層即可，80mm;?a=180mm；?0z1=15mm；z2z4=70mm；z5經計算得：p1=0.7,p2=0.7，p3=0.69，p4=0.69，p5=0.68，p6=0.67綜上，各自取值見表7-14；表7-14匯總分層編號車轍變形量R0i（mm）分層厚度hi（mm）豎向壓力pi(MPa)修正系數kRi第i層永久變形量Rai（mm）永久變形量Ra（mm）12.26200.73.821.4615.1222.26200.76.912.6531.46200.697.381.7841.46200.696.231.5151.46200.684.751.1265.54800.671.96.60由規范得瀝青層容許永久變形為20mm，由上表得15.12mm<20mm，滿足規范要求。7.5.4路面低溫開裂指數驗算平安大道東段的低溫設計溫度為-21℃，路基類型參數b=3，蠕變勁度St=120MPa；瀝青混合料層厚ha=180mm，CI=1.95×7.5.5HPDS軟件驗算（1）方案一：經過軟件驗算，在各項指標均滿足的情況下，優化結果如表7-15所示。表7-15方案一（優化）結構層材料厚度（cm）上面層AC-13(SBS改性瀝青)4中面層AC-20(SBS改性瀝青)6下面層AC-25(70號道路石油瀝青)6基層水泥穩定級配礫石30底基層水泥穩定未篩分碎石17經軟件驗算的結果見表7-16。表7-16方案一驗算結果驗算類型容許值設計值第4層無機結合料穩定層疲勞開裂（次）1.084605E+112.309886E+08第5層無機結合料穩定層疲勞開裂（次）5.492539E+092.309886E+08瀝青面層低溫開裂指數（條）52.5瀝青混合料層永久變形量（mm）203.31(2)方案二：經驗算，將結構層優化調整為表7-17所示。表7-17方案二（優化）結構層材料厚度（cm）表面層AC-13(70號道路石油瀝青)4中面層AC-20(70號道路石油瀝青)6下面層AC-25(70號道路石油瀝青)8基層級配礫石32底基層級配礫石20驗算結果見表7-18。表7-18方案二驗算結果驗算類型容許值設計值瀝青混合料層疲勞開裂（次）48620912.347019E+07路基頂面豎向壓應變（MPa）357×147×瀝青面層低溫開裂指數（條）52.3瀝青混合料層永久變形量（mm）152.937.6方案比選方案一與方案二的區別在于方案一的上中面層采用SBS改性瀝青，半剛性基層；方案二上中面層采用70號道路石油瀝青，柔性基層；通過手算及軟件驗算可以看出兩種方案均滿足使用及規范要求。SBS改性瀝青的動穩定度大于70號道路石油瀝青