1、 鋼材的破壞形式：塑性破壞、脆性破壞（特征、斷口、后果）2、 煉鋼：煉鋼爐有三種形式：轉爐、平爐和電爐3、 三個重要的力學指標：抗拉強度fu,伸長率<5.屈服點fy4、 高強度螺栓：摩擦型、承壓型5、 角焊縫構造要求：最大焊腳尺寸、最小焊腳尺寸、側面角焊縫的最大計算長度、角焊縫的最小計算長度、搭接要求體現鋼材塑性性能的指標是（C）P11屈服點B.強屈比C.延伸率D.抗拉強度2?在結構設計中，失效概率pf與可靠指標B的關系為（B ）。P4A.pf越大，B越大，結構可靠性越差B.pf越大，B越小，結構可靠性越差c.pf越大，B越小，結構越可靠d.pf越大，B越大，結構越可靠對于受彎構件的正常使用極限狀態是通過控制（B ）來保證的。P108A.穩定承載力B.撓跨比 C.靜力強度 D.動力強度鋼框架柱的計算長度與下列哪個因素無關（C）P154A.框架在荷載作用下側移的大小 B.框架柱與基礎的連接情況C.荷載的大小 D.框架梁柱線剛度比的大小格構式軸壓構件繞虛軸的穩定計算采用了大于九的換算長細比九是考慮（D）P92x oxA格構構件的整體穩定承載力高于同截面的實腹構件 B考慮強度降低的影響C考慮單肢失穩對構件承載力的影響 D考慮剪切變形的影響摩擦型高強度螺栓連接與承壓型高強度螺栓連接（C）P64A沒有本質差別B施工方法不同 C承載力計算方法不同 D材料不同為保證格構式構件單肢的穩定承載力，應（C ）。A控制肢間距 B控制截面換算長細比C控制單肢長細比 D控制構件計算長度梁的縱向加勁肋應布置在（C）。P123A靠近上翼緣B靠近下翼緣C靠近受壓翼緣D靠近受拉翼緣同類鋼種的鋼板，厚度越大（A）P23A.強度越低 B.塑性越好 C.韌性越好 D.內部構造缺陷越少在低溫工作的鋼結構選擇鋼材除強度、塑性、冷彎性能指標外，還需（C ）指標。P12A.低溫屈服強度B.低溫抗拉強度C.低溫沖擊韌性D.疲勞強度鋼材脆性破壞同構件（D）無關。A應力集中B低溫影響 C殘余應力D彈性模量12?焊接殘余應力不影響構件的（B）P49A.整體穩定 B.靜力強度C.剛度D.局部穩定摩擦型連接的高強度螺栓在桿軸方向受拉時，承載力（C）P64A.與摩擦面的處理方法有關 B.與摩擦面的數量有關C.與螺栓直徑有關 D.與螺栓的性能等級無關直角角焊縫的焊腳尺寸應滿足h >1.5F及h <1.2?t，則t、t分別為（A）的厚度。P31fmin '1 fmax 2 1 2A.t為厚焊件，t為薄焊件B.t為薄焊件，t為厚焊件1212C.t、t皆為厚焊件 D.t、t皆為薄焊件1212理想軸心受壓構件失穩時，只發生彎曲變形，桿件的截面只繞一個主軸旋轉，桿的縱軸由直線變為曲線，這時發生的是（D）。P79A.扭轉屈曲B.彎扭屈曲C.側扭屈曲D.彎曲屈曲對于受彎構件的正常使用極限狀態是通過控制（B ）來保證的。A.穩定承載力B.撓跨比 C.靜力強度 D.動力強度鋼框架柱的計算長度與下列哪個因素無關（C）

A.框架在荷載作用下側移的大小 B.框架柱與基礎的連接情況C.荷載的大小 D.框架梁柱線剛度比的大小摩擦型高強度螺栓連接與承壓型高強度螺栓連接（C）A沒有本質差別B施工方法不同 C承載力計算方法不同 D材料不同為保證格構式構件單肢的穩定承載力，應（C ）。A控制肢間距 B控制截面換算長細比C控制單肢長細比 D控制構件計算長度與軸壓桿穩定承載力無關的因素是（D）P81A.桿端的約束狀況 B.殘余應力C.構件的初始偏心 D.鋼材中有益金屬元素的含量單軸對稱的軸心受壓拄，繞對稱軸發生屈曲的形式是（C）A.彎曲屈曲B.扭轉屈曲 C.彎扭屈曲 D.三種屈曲均可能下列梁不必驗算整體穩定的是（B）A焊接工字形截面 B箱形截面梁C型鋼梁 D有剛性鋪板的梁下列哪項措施對提高梁的穩定承載力有效（D）。A加大梁側向支撐點間距 B減小梁翼緣板的寬度C提高鋼材的強度 D提高梁截面的抗扭剛度梁整體失穩的方式是（D）。A彎曲失穩 B扭轉失穩 C剪切失穩 D彎扭失穩焊接組合梁腹板中，布置橫向加勁肋為防止（AD）引起的局部失穩；布置縱向加勁肋為防止（的局部失穩。P118A剪應力B彎曲應力 C復合應力 D局部壓應力梁的縱向加勁肋應布置在（C ）。A靠近上翼緣B靠近下翼緣C靠近受壓翼緣 D靠近受拉翼緣27?下列簡支梁整體穩定性最差的是（A）P112A.兩端純彎作用 B.滿跨均布荷載作用C?跨中集中荷載作用 D?跨內集中荷載作用在三分點處在彈性階段，側面角焊縫上應力沿長度方向的分布為（C）。P31A.均勻分布B.—端大一端小C.兩端大而中間小D.兩端小而中間大對于角焊縫，下列廉潔正確的是（A）。P31A.正面角焊縫的承載力高 B.正面角焊縫的塑性好C.側面角焊縫的承載力高D.凹形角焊縫應力集中嚴重對于高強螺栓，下列說法不對的是（D）。P66摩擦型高強螺栓只利用界面摩擦傳力承壓型高強螺栓先利用摩擦力后利用螺栓桿抗剪和承壓傳力承壓型高強螺栓的承載力大于摩擦型高強螺栓承壓型高強螺栓適宜于直接隨動力荷載的結構中鋼結構軸心受壓構件的承載能力一般由（D）決定。P75A.強度 B.剛度C.截面形狀D.穩定性在對工字形鋼梁進行變形驗算時，下列說法不對的是（B）。P112A.變形驗算屬于正常使用極限狀態 B.不考慮螺栓孔引起的截面削弱 C.驗算荷載應采用標準值力荷載應乘動力系數進行鋼實腹式軸心受拉構件設計時應驗算的全部內容為（C）。P78A.強度 B.強度與整體穩定C.強度與長細比D.強度與局部穩定34?結構用鋼材，按含碳量分應屬于（P13C）。P21.13A.各種含碳量的鋼材 B.高碳鋼 C.低碳鋼 D.中碳鋼35.摩擦型高強度螺栓抗剪時依靠（D）承載。P64B）引起D.對動A.螺栓預應力 B.螺栓桿的抗剪 C.孔壁承壓 B）引起D.對動36.應力集中越嚴重則鋼材（D）。P14A.變形越大 B.強度越低 C.彈塑性越高 D.變得越脆37.普通螺栓用于需要拆裝的連接時，宜選用（C）。P25A.A級螺栓 B.B級螺栓 C.C級螺栓 D.D級螺栓冷作硬化會改變鋼材的性能，將使鋼材的強度提高，塑性降低。P14.32鋼材牌號Q235-BF其中235表示屈服強度235Pa ,B表示質量等級 ，F表示沸騰鋼。P20薄板的強度比厚板略強 。單軸對稱截面的軸心受壓構件，當構件繞對稱軸失穩時發 屈曲，而雙軸對稱工字形截面失穩時一般發生彎曲 屈曲。P79工字形軸壓構件翼緣局部穩定保證條件是根據等穩原則 導出的。組合梁的局穩公式是按—等穩P85—86__P1^ 原則確定。P17TOC\o"1-5"\h\z按正常使用極限狀態計算時.受彎構件要限制撓跨比 .拉、壓構件要限制長細比 。證軸心壓桿、受彎構件和拉彎、壓彎構件的剛度是分別驗算其 、撓跨比 和保長細比 。P77.144高強度螺栓根據其螺栓材料性能分為兩個等級： 8.8級和10.9級，其中10.9中10表示抗拉強度不小于1000Pa ，0.9表示屈強比為0.9。P63需要進行計算避免的抗剪螺栓的破壞形式有 和承壓 。軸心受壓構件需要驗算 、 、 整體 和局部破壞P89四個方面。12.壓彎構件可能發生的失穩形式有彎矩作用平面內穩定性破壞 和彎矩作用平面外的穩定性破TOC\o"1-5"\h\z壞 。P146工字形軸心受壓構件，受彎構件和壓彎構件腹板的應力梯度"0分別為 、 2—和0——2 受彎構件整體失穩的形式是側向彎扭屈曲 。梁截面高度的確定應考慮三種參考高度，由凈空要求確定的 、由剛度條件確定的最小高度 、由用鋼量確定的—經濟高度 。為了確保工字形截面受彎構件腹板的局部穩定，可以設置加勁肋，加勁肋的種類有縱向、-橫向 和 。摩擦型高強度螺栓連接一P64 為承載能力極限狀態；而承壓型高強度螺栓連接 為承載能力極限狀態。應力集中將會導致構件發生J危性 破壞。P14相同的梁分別承受均布荷載和集中荷載的作用，雖然兩者在梁內產生的最大彎矩相同，但前者的整體穩定承載力比后者—弱 。實腹式偏心壓桿在彎矩平面外的失穩屬于—彎扭 屈曲。P149鋼材隨時間進展將發生屈服強度和抗拉強度提高、塑性和沖擊韌性降低的現象，稱為 。P1322?應力集中將會導致構件發____脆 破壞。23?當軸心受壓構件發生彈性失穩時，提高鋼材的強度將—降低—構件的穩定承受載力。P7924?提高鋼梁的整體穩定性最有效的辦法之一就是設置側向支承點，但側向支承點必須設在鋼梁的—受壓—翼緣。、圖示角焊縫連接，承受外力N=500kN的靜載，h二8mm,fw=160N/mm2，沒有采用引弧板，驗算該連接的承載力。 / /4 3解：N二500x—二400kN,N二500x二300kNx 5 y 5NewN= y =Zhrew400x103NewN= y =Zhrew400x1032x0.7x8x(410-2x8)二90.65Nmm2300x1032x0.7x8x(410-2x8)二67.98N；mm2*（孑）2+t廠*?響）2+門982二i。。7…<f圖示角焊縫連接承載力滿足要求。某實腹式實際軸心受壓柱截面如圖所示，承受軸向壓力設計值為3500kN，該柱計算長度/=10000mm,ox/二5000mm，截面為焊接組合工字型截面，翼緣邊為剪切邊，鋼材采用Q235鋼，試驗算該實腹式軸心oy受壓柱的整體穩定與局部穩定是否滿足《鋼結構設計規范》（GB50017-2003）要求。'LT解：(1)驗算整體穩定性A=400x20x2+400x10=2x104mm21 1I=(x400x203+400x20x2102)x2+x10x4003=7.595x108mm4x12 1211I= x20x4003x2+x400x103=2.134x108mm4=194.87=194.87mm=103.30mm九=「=51.32<kL150i

九y=h=48.40<EJ=150iy對x軸b類截面，對y軸為c類截面，查表得：P=0.850,p=0.7853500x3500x103—= =222.9N/mm2>f=205N/mm2申A0.785x2x104整體穩定不滿足要求。驗算局部穩定翼緣：夕二字二9"5<(10+)浮二10+°1x51?32二"h400 <235腹板：二二40<(25+0.5九) 二25+0.5x51.32二50.66t10 ￡w局部穩定滿足要求。5.如圖示某簡支梁，不計自重，Q235鋼，密鋪板牢固連接于上翼緣，均布荷載設計值為50kN/m。問該梁的抗彎強度及剛度是否滿足《鋼結構設計規范》(GB50017-2003)要求。-8X^3C-〔X'.：：)-10X：-8X^3C-〔X'.：：)-10X：50解：1.正應力強度驗算梁的跨中最大彎矩為：M二ql2/8二50x62/8二225kN-mI二2x15x1x25.52+0.8x503/12二27841cm4xW二2xI/h二1071cm3x xc=_^=225x103X103/1.05x1071x103=200.08N/mm2<215N/mm2(2分)max丫'|Wxx所以正應力強度滿足要求。2.剛度驗算w二5q14/384EI二5x(50/1.3)x60004/(384x2.06x105x27841x104)二11.3mm <[w]=l/250=24mmk x剛度滿足要求。1.如圖所示，鋼牛腿與鋼柱采用對接焊縫進行連接。已知鋼牛腿的截面尺寸為：翼緣板寬b=250mm,厚度為t=14mm；腹板高度h0=300mm,厚度為tw=12mm。作用于牛腿上的偏心荷載設計值為250KN(靜力荷載)，偏心距為e=170mm。鋼材為Q235，采用手工焊，焊條為E43型，采用引弧板，焊縫質量等級為二級，試對此連接進行驗算。(15分)(已知fw=125N/mm2,fw=fw=215N/mm2）注意：為降低計算量，這里已給出構件截面的部分幾何特性參數:v tc對接焊縫截面形心軸距翼緣外邊緣距離為y0=86.6mm,y1=y0=86.6mm,y2=227.4mm,I=7074cm4,A=36cmI=7074cm4,A=36cm2。x2.有一實腹式雙軸對稱焊接工字形截面軸心受壓柱，Q235鋼材，翼緣為焰切邊，對x,y軸均屬于b類截面。截面尺寸為：翼緣板寬b=250mm，厚度為t=12mm,腹板高度為h0=35Omm,厚度為t=10mm,計算長度為1=12m,l=4m,承受的軸心壓力設計值為1200KN。試對該柱進行驗算。（20分）（f=215N/mm2）1?解：由于翼緣處剪應力很小，可以認為全部剪力由腹板處的豎直焊縫均勻承受，而彎矩由整個T形截面焊縫承受。荷載設計值計算：V=F=250KNM=250X0.17=42.5KN?m驗算正應力:M-y 42.5x106x86.6=52N/mm2<fwto=52N/mm2<fwt1I 7074x104xM