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1.荷載計算：由于模板結構設計屬于臨時性結構設計，目前我國還沒有這類規范，而現行國家標準《混凝土結構工程施工質量驗收規范》（GB50204—2002）中又沒有關于模板設計的規定，因此，在進行模板結構計算時，根據原國家標準《混凝土結構工程施工及驗收規范》（GB50204—92）的規定進行荷載取值和組合。這些荷載包括模板及支架自重、新澆混凝土重量、鋼筋重量、施工荷載、振搗混凝土時產生的荷載等。由于大梁配筋率較大，因此鋼筋的自重標準值并沒有按一般取1.5kN/m3，而是經估算后保守取3.0kN/m3。

2.計算步驟

荷載計算后，分別對模板、主次龍骨（木方）進行內力驗算，其順序如下：梁底模板的抗彎強度、撓度驗算→次龍骨的抗彎強度、撓度驗算→主龍骨的抗彎強度、撓度驗算→支撐立桿的強度、穩定性驗算。

在驗算立桿的穩定性時應注意，立桿的計算長度應按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130—2001）的公式：lo=h＋2a計算,其中h為立桿的步距，a為立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度。根據“廣東省建設工程高支模系統施工安全管理辦法”中的規定，h≤1500。

3.板底模板系統的計算

新澆混凝土作用在模板上的最大側壓力取以下兩式中的較小值：

F1=0.22鉩t012V1/2F2=鉩H

式中鉩—混凝土的重力密度（kN/m3）；

t0—新澆混凝土的初凝時間（h），可按實測確定。當缺乏試驗資料時，可采用t0=200/（t＋15）計算（t為混凝土的溫度℃）；

1—外加劑影響修正系數，不摻外加劑時取1.0，摻具有緩凝作用的外加劑時取1.2；

2—混凝土坍落度影響修正系數，當坍落度在110～150時，取1.15；V—混凝土澆筑速度（m/h）；

H—混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面的總高度（m）。

按新澆混凝土作用在模板上的最大側壓力與振搗混凝土時產生的荷載組合值對梁側板及側枋進行強度、剛度驗算，并計算所需對拉螺栓的直徑及間距。

4.利用Excel程序進行計算

從上面的計算可知，要想設計出安全、經濟、可行的模板支撐，其計算過程是比較繁瑣的，需要經過多次“試算”，即反復計算。由于“試算”都是將不同的數據套用同樣的公式，因此，若利用Excel程序進行計算，則可以通過程序自帶的公式計算功能，解決上述問題，比手算更快更好，且各次計算結果一目了然，方便比較設計。工作表格不僅可存放數字、文字，也可存放公式及計算結果等。當單元格中的數值發生變化時，Excel程序將自動修改這些公式的計算結果。當輸入某個工程的設計計算書模式后，可在別的工程中使用，只需輸入新工程的有關數據即可得到新的結果。該計算方法經過若干工程實例的應用，證明是可行的，并取得較好的效果。

十二、設計與施工體會

1.按照規范要求，對木模板系統的計算是采用概率極限狀態設計法的要求，采用分項系數設計表達式進行的。因此，在高支模設計中，各種參數的取值是否合理，將影響計算數據的準確性和支撐系統的安全性。

2.銳本統模蒜板紗支乖架澡的釣基妙礎偷支純承臘在謙經未夯腎實體并地澆主筑侄混創凝模土遍的蝶地俯面缺上案，謠支批架芬基鋼礎徐很辛容啄易萍滿壟足屬支貪模懲施確工每和晌使片用君要奉求鹿，兵因決此池，童本述設饒計紙對頓基借礎既考獲慮浩得撞不繡多犯。途當桂高沾、喚重瓦、爪大申跨五度吼梁決板慮模疾板治支懂架硬支耍承居在乘下撈層沃結緒構豎樓喇面漿上白時燙，攔則確要悠考緊慮五下燃層柳樓媽面花的脅結劍構偏承鍬載陳力扁，譜必涌要艦時醒要峰進潮行裳加法固谷處齊理球。膜達當靈模填板薄支摘架拉支蝶承斬在航泥遵土碧地銷面起上里時金，腰應訪在癢平蚊整完、順夯刷實隊后拘加提設說滿宜足筆承陷載怪力接要膽求焰的除墊堂塊框支母承桂立連桿拘,壩喂并潮采士取糕排飽水親措開施株。

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耀甩私4用.穗由錦于淹施胳工餐中差產竊生鳴的貢振遙動談荷惱載也較體大淘，腹豎胸向坑支淺撐凱由怖扣謀件埋式番鋼軌管榮腳說手依架屋組學成損，倍而罷安必裝渣的言誤歪差顧尸很應難視保著證窗桿因件注在四豎份直壘的起一艙條模線趕上笛，禁因歡此循扣伏件馳式塊鋼辮管賭腳箱手風架引要手排且列途整齊齊堡和表順哀直祖，輩并扣要劫及笑時撿安餡設區好羅縱擋橫些向述水鴨平哄拉敵桿襲、杠剪沃刀濤撐套等雕。邁上鎖下鄭層羞立附桿房采嗓用型的巷對唉接墻扣碧件報應周按閉規定范瓜要拜求是交慘錯米布凱置最。

級鉗果5映.榜由哀于占支椅架臉的卻搭獸設端是餐由津架押子它工乏作哈業找的臉，辰而架支撒架暴上撤的煉模赤板驅系節統征則傍由售木軋工落來滴完德成沸，面因岸此濤，慶在遍殃設搬計產與槍施嶄工皺過券程繞中騙，趕要群綜項合逝考光慮捎各搭班漏組庫的會情告況艙，那協叮調蠟好猶各教班創組停的袖工煤作六，絲才舟能等設襲計亮出停既催確鋒保貪安絞全梅、捉方濾便旁施頃工耐，永又掠節占約巖鋼學管堤用奇量浮的行支版模滾系把統瘡。6.在澆筑該部位混凝土時應從內而外逐段澆筑混凝土，以確保該處的荷載逐漸加大，使高支模的抗饒抗壓等的受力情況能得到更好的控制。十三、附計算書及圖例板計算書（板厚120mm）梁計算書（最大梁550*1500）圖例注：該高支模搭設的間距、縱距和步距按計算書要求進行搭設，該方案有不足之處待進行專家論證有根據專家意見增加補充方案。550*1500梁模板(扣件鋼管架)計算書XXX人民檢察院辦公辦案及專業技術用房工程工程；屬于框架結構;地上8層;地下1層；建筑高度：34.60m；標準層層高：4.00m；總建筑面積：11747.60平方米；施工單位：XX市XX建筑工程有限公司。本工程由XXX人民檢察院投資建設，XX市XX監理公司監理，XX市XX建筑工程有限公司組織施工。高支撐架的計算依據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2001）、《混凝土結構設計規范》GB50010-2002、《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)、《鋼結構設計規范》(GB50017-2003)等規范編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據有關文獻建議，如果僅按規范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了《施工技術》2002（3）：《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》中的部分內容。梁段:L1。一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度B(m):0.55；梁截面高度D(m):1.50混凝土板厚度(mm):120.00；立桿梁跨度方向間距La(m):0.80；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.30；立桿步距h(m):0.80；梁支撐架搭設高度H(m)：10.63；梁兩側立柱間距(m):1.00；承重架支設:多根承重立桿，鋼管支撐垂直梁截面；梁底增加承重立桿根數:2；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):0.50；采用的鋼管類型為Φ48×3.5；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):36.0；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.03.材料參數木材品種：杉木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.4；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底縱向支撐根數：4；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：60；次楞根數：5；穿梁螺栓水平間距(mm)：60；穿梁螺栓豎向根數：4；穿梁螺栓豎向距板底的距離為：400mm，300mm，300mm，300mm；穿梁螺栓直徑(mm)：M16；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管48×3.5；主楞合并根數：2；次楞龍骨材料：木楞,，寬度100mm，高度100mm；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.500m；β1--外加劑影響修正系數，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為44.343kN/m2、36.000kN/m2，取較小值36.000kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞（內龍骨）的根數為5根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下:其中，σ--面板的彎曲應力計算值(N/mm2)；M--面板的最大彎距(N.mm)；W--面板的凈截面抵抗矩，W=6×1.8×1.8/6=3.24cm3；[f]--面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩：其中，q--作用在模板上的側壓力，包括:新澆混凝土側壓力設計值:q1=1.2×0.06×36×0.9=2.33kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值:q2=1.4×0.06×2×0.9=0.15kN/m；q=q1+q2=2.333+0.151=2.484kN/m；計算跨度(內楞間距):l=345mm；面板的最大彎距M=0.1×2.484×3452=2.96×104N.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值:σ=2.96×104/3.24×103=9.125N/mm2；面板的抗彎強度設計值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應力計算值σ=9.125N/mm2小于面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算q--作用在模板上的側壓力線荷載標準值:q=36×0.06=2.16N/mm；l--計算跨度(內楞間距):l=345mm；E--面板材質的彈性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=6×1.8×1.8×1.8/12=2.92cm4；面板的最大撓度計算值:ω=0.677×2.16×3454/(100×9500×2.92×104)=0.748mm；面板的最大容許撓度值:[ω]=l/250=345/250=1.38mm；面板的最大撓度計算值ω=0.748mm小于面板的最大容許撓度值[ω]=1.38mm，滿足要求！四、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用1根木楞，截面寬度100mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=100×1002×1/6=166.67cm3；I=100×1003×1/12=833.33cm4；內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下:其中，σ--內楞彎曲應力計算值(N/mm2)；M--內楞的最大彎距(N.mm)；W--內楞的凈截面抵抗矩；[f]--內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩：其中，作用在內楞的荷載，q=(1.2×36×0.9+1.4×2×0.9)×0.345=14.28kN/m；內楞計算跨度(外楞間距):l=60mm；內楞的最大彎距:M=0.1×14.28×60.002=5.14×103N.mm；最大支座力:R=1.1×14.283×0.06=0.943kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值σ=5.14×103/1.67×105=0.031N/mm2；內楞的抗彎強度設計值:[f]=11N/mm2；內楞最大受彎應力計算值σ=0.031N/mm2小于內楞的抗彎強度設計值[f]=11N/mm2，滿足要求！（2）.內楞的撓度驗算其中E--面板材質的彈性模量：9000N/mm2；q--作用在模板上的側壓力線荷載標準值：q=36.00×0.35=12.42N/mm；l--計算跨度(外楞間距)：l=60mm；I--面板的截面慣性矩：I=1.67×107mm4；內楞的最大撓度計算值:ω=0.677×12.42×604/(100×9000×1.67×107)=0mm；內楞的最大容許撓度值:[ω]=60/250=0.24mm；內楞的最大撓度計算值ω=0mm小于內楞的最大容許撓度值[ω]=0.24mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力0.943kN,按照集中荷載作用下的連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管48×3.5；外鋼楞截面抵抗矩W=10.16cm3；外鋼楞截面慣性矩I=24.38cm4；外楞計算簡圖外楞彎矩圖(kN.m)外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強度驗算其中σ--外楞受彎應力計算值(N/mm2)M--外楞的最大彎距(N.mm)；W--外楞的凈截面抵抗矩；[f]--外楞的強度設計值(N/mm2)。根據連續梁程序求得最大的彎矩為M=0.429kN.m外楞最大計算跨度:l=300mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值:σ=4.29×105/1.02×104=42.216N/mm2；外楞的抗彎強度設計值:[f]=205N/mm2；外楞的受彎應力計算值σ=42.216N/mm2小于外楞的抗彎強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為0.706mm外楞的最大容許撓度值:[ω]=300/400=0.75mm；外楞的最大撓度計算值ω=0.706mm小于外楞的最大容許撓度值[ω]=0.75mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算驗算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面積(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑:16mm；穿梁螺栓有效直徑:13.55mm；穿梁螺栓有效面積:A=144mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=36×0.06×0.55=1.188kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:[N]=170×144/1000=24.48kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=1.188kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值[N]=24.48kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=800×18×18/6=4.32×104mm3；I=800×18×18×18/12=3.89×105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中，σ--梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)；M--計算的最大彎矩(kN.m)；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=55.00mm；q--作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1:1.2×（24.00+1.50）×0.80×1.50×0.90=33.05kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.2×0.35×0.80×0.90=0.30kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3:1.4×2.00×0.80×0.90=2.02kN/m；q=q1+q2+q3=33.05+0.30+2.02=35.37kN/m；跨中彎矩計算公式如下:Mmax=0.10×35.366×0.0552；σ=0.011×106/4.32×104=0.248N/mm2；梁底模面板計算應力σ=0.248N/mm2小于梁底模面板的抗壓強度設計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下:其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=（(24.0+1.50)×1.500+0.35）×0.80=30.88KN/m；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=55.00mm；E--面板的彈性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:[ω]=55.00/250=0.220mm；面板的最大撓度計算值:ω=0.677×30.88×554/(100×9500×3.89×105)=0.001mm；面板的最大撓度計算值:ω=0.001mm小于面板的最大允許撓度值:[ω]=55/250=0.22mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用鋼管。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×1.5×0.055=2.104kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.35×0.055×(2×1.5+0.55)/0.55=0.124kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值P1=(2.5+2)×0.055=0.248kN/m；2.鋼管的支撐力驗算靜荷載設計值q=1.2×2.104+1.2×0.124=2.674kN/m；活荷載設計值P=1.4×0.248=0.346kN/m；鋼管計算簡圖鋼管按照三跨連續梁計算。本算例中，鋼管的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5.08cm3I=12.19cm4鋼管強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設計值q=2.674+0.346=3.02kN/m；最大彎距M=0.1ql2=0.1×3.02×0.8×0.8=0.193kN.m；最大應力σ=M/W=0.193×106/5080=38.049N/mm2；抗彎強度設計值[f]=205N/mm2；鋼管的最大應力計算值38.049N/mm2小于鋼管抗彎強度設計值205N/mm2,滿足要求!鋼管抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下:截面抗剪強度必須滿足:其中最大剪力:V=0.6×2.674×0.8=1.283kN；鋼管的截面面積矩查表得A=489.000mm2；鋼管受剪應力計算值τ=2×1283.328/489.000=5.249N/mm2；鋼管抗剪強度設計值[τ]=120N/mm2；鋼管的受剪應力計算值5.249N/mm2小于鋼管抗剪強度設計值120N/mm2,滿足要求!鋼管撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:q=2.104+0.124=2.228kN/m；鋼管最大撓度計算值ω=0.677×2.228×8004/(100×206000×12.19×104)=0.246mm；鋼管的最大允許撓度[ω]=0.800×1000/250=3.200mm；鋼管的最大撓度計算值ω=0.246mm小于鋼管的最大允許撓度[ω]=3.2mm，滿足要求！3.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24.000+1.500)×1.500=38.250kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2=0.350kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m2)：q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；q=1.2×(38.250+0.350)+1.4×4.500=52.620kN/m2；梁底支撐根數為n，立桿梁跨度方向間距為a，梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側模板傳給鋼管的集中力為N。當n=2時：當n＞2時：計算簡圖(kN)支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管彎矩圖(kN.m)經過連續梁的計算得到：支座反力RA=RB=1.189kN，中間支座最大反力Rmax=10.892；最大彎矩Mmax=0.329kN.m；最大撓度計算值Vmax=0.148mm；支撐鋼管的最大應力σ=0.329×106/5080=64.672N/mm2；支撐鋼管的抗壓設計強度[f]=205.0N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值64.672N/mm2小于支撐鋼管的抗壓設計強度205.0N/mm2,滿足要求!八、梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。九、扣件抗滑移的計算:按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取12.80kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到R=10.892kN；R<12.80kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!十、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式1.梁兩側立桿穩定性驗算:其中N--立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力：N1=1.189kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.149×10.63=1.899kN；樓板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(0.50/2+(1.00-0.55)/2)×0.80×0.35=0.160kN；樓板鋼筋混凝土自重荷載:N4=1.2×(0.50/2+(1.00-0.55)/2)×0.80×0.120×(1.50+24.00)=1.395kN；N=1.189+1.899+0.16+1.395=4.643kN；φ--軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i查表得到；i--計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.58；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；如果完全參照《扣件式規范》不考慮高支撐架，按下式計算lo=k1uh(1)k1--計算長度附加系數，取值為：1.155；u--計算長度系數，參照《扣件式規范》表，u=1.7；上式的計算結果：立桿計算長度Lo=k1uh=1.155×1.7×0.8=1.571m；Lo/i=1570.8/15.8=99；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ=0.595；鋼管立桿受壓應力計算值；σ=4643.211/(0.595×489)=15.959N/mm2；鋼管立桿穩定性計算σ=15.959N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo=k1k2(h+2a)(2)k1--計算長度附加系數按照表1取值1.243；k2--計算長度附加系數，h+2a=1.4按照表2取值1.036；上式的計算結果：立桿計算長度Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1.036×(0.8+0.3×2)=1.803m；Lo/i=1802.847/15.8=114；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ=0.489；鋼管立桿受壓應力計算值；σ=4643.211/(0.489×489)=19.418N/mm2；鋼管立桿穩定性計算σ=19.418N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算:其中N--立桿的軸心壓力設計值，它包括：梁底支撐最大支座反力：N1=10.892kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.149×(10.63-1.5)=1.899kN；N=10.892+1.899=12.523kN；φ--軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i查表得到；i--計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.58；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；如果完全參照《扣件式規范》不考慮高支撐架，按下式計算lo=k1uh(1)k1--計算長度附加系數，取值為：1.243；u--計算長度系數，參照《扣件式規范》表，u=1.7；上式的計算結果：立桿計算長度Lo=k1uh=1.243×1.7×0.8=1.69m；Lo/i=1690.48/15.8=107；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ=0.537；鋼管立桿受壓應力計算值；σ=12522.866/(0.537×489)=47.689N/mm2；鋼管立桿穩定性計算σ=47.689N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo=k1k2(h+2a)(2)k1--計算長度附加系數按照表1取值1.243；k2--計算長度附加系數，h+2a=1.4按照表2取值1.036；上式的計算結果：立桿計算長度Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1.036×(0.8+0.3×2)=1.803m；Lo/i=1802.847/15.8=114；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ=0.4