PAGEPAGE1北京某幼兒園框架結構設計摘要本文為北京某幼兒園用樓結構設計計算書。該樓建筑面積約為1634.2m2左右，根據建筑設計、抗震方面等的要求，確定合理的結構方案和結構布置方案，確定框架、樓面、屋面的形式。本設計只選取兩榀主框架——橫向5軸、縱向H軸以及一層頂板進行設計及配筋計算。首先根據框架布局確定各構件尺寸，然后進行重力荷載代表值、側移剛度的計算。在此基礎上利用頂點位移法求出自振周期，進而按底部剪力法計算水平地震荷載作用下大小，求出在水平荷載作用下的結構內力（彎矩、剪力、軸力）。然后計算豎向荷載作用下的結構內力（在內力計算中，恒載、活載采用彎矩二次分配法，水平荷載采用D值法進行計算），之后進行內力組合，找出最不利的一組內力，進行構件配筋計算。樓板采用彈性理論設計。最后，依據計算結果，結合相應的結構構造要求，繪制結構施工圖，寫出相應的設計說明。關鍵詞：框架結構設計抗震設計 悄B梁E污I薦J劣I女N撒G潔州K椅I群N駕D是E修R攜G帳A腳R臉T停E嬌N符要F能R才A夕M叉E怒W港O饞R尖K腳草O細F身偏A滋批S火T廳R倡U跡C開T賭U壞R憑A芳L萬員D翠E侵S皮I擱G狡N補A蹤b凳s襖t工r悲a果c有t誦T霉h炊i沸s好議p棄a皆p陰e碗r紡知d棍e郊s此i竭g梯n扁造f垃o木r屋儉o寄n繳e助燦B自e承i秒j撕i紐n茄g沈晚k幫i露n諷d旨e窗r海g溜a郊r席t蜘e喇n其.秩墳E筑v恢e閘n黑院a站r亂e魚a炊啊a偵r蔬o旗u稈n斃d盾豆1伙6召3及4呢.梁2更m撒2學,蛾被a鋪c遙c偉o速r借d束i務n晴g丘甚t墾o貸單a袋r景c梁h姑i刑t私e澆c栽t歡u類r目a念l趟緞d拐e鉗s爹i編g賢n丹,爪餐a興n豈d比香o麥t皆h漂e跌r車責a誦s辦p蓄e捷c味t禁s量提o膜f嶄敬t歸h忍e倡永s擋e盞i減s鼠m思i概c從磚r耽e螞q半u憂i蔽r木e咸m冷e澡n峰t腫s丈,戶宏a傻或r蝕a抬t抓i樂o逃n除a誰l釘者l淚a村y貌o搶u朝t衰雀a險n臺d肉載s梢t依r掃u霜c藝t扮u蘋r淡e繪蜜o亮f娘便t橫h課e發頑s緊t耽r猛u欠c踐t袍u氣r夕e賤保o紐f些撞t趣h損e顏貪p快r閉o拴g棉r夢a叫m間做t文o繁擠d里e怪t符e乎r蹈m遞i促n萌e式瞞t藏h綁e撈插f偶r阿a秘m面e秩w膀o僻r酸k撇,被騎f立l抓o冊o鄰r編,下棵r報o鉗o植f紀喘f鼻o傅r絡m跨s恒.毀妖T遵h弟e典殺d醉e退s聚i騎g界n挎挑c員h器o最s鄰e螞n遙襪o產n允l艷y噸流t旨w亮o弱功h奇i艇g按h勁款l煤a谷t休e桿r演a帖l遲岡m籍a后i偷n福賠f櫻r花a郵m擇e獄英-怒-送話5損-耳a獎x詞i剃s釘.橋誓H僚-陽a態x吵i好s羽幣a監n翼d護坑v啦e雖r軌t例i朵c削a倉l籮涉r每e惜i羞n消f義o外r豎c好e善m疑e桃n施t斷蝦l阻a他y占e迎r霸先o源f核伶r邀o進o恨f亮反d招e態s芳i孕g聯n拌狐a材n憂d隸閣c婦a國l譜c關u崗l如a參t呀i嚷o闖n聾.亭聾F伙i常r膨s烘t糕,竭軋a津c譯c饞o塵r亡d羊i棉n橡g螺畏t鋼o悲顧e蹄s仰t攤a遣b求l呈i截s間h業箏t齡h點e典潑f濫r象a玩m碰e偷w叮o衛r修k帖找f街o視r科遼t銀h拘e筑火d兆i跨s出t刊r細i牢b彎u雪t子i仔o內n宵長o箭f細絹c煎o扇m紙p懷o室n稻e豎n叨t劫沈s爺i悼z翠e貌佩a加n胃d墻細t暫h仗e喇n飼艙p傳r傭o仇c鈔e橋e逗d泉糟t兆o毒什t丘h玻e憂德c鴨a袍l媽c蓬u猾l榨a屑t箭i丑o耽n候聽o室f飄晃g孕r熄a密v情i蓮t劍y繪達l溝o另a召d四隸r福e蹈p瞞r癢e領s茶e乳n狐t約a麻t吃i偵v章e趁s哭.徒睡L娛a筆t占e夏r賣a太l僅傘s子t定i繳f引f泄n烈e顛s宏s沿,豬宴I觀n適鍬t乒h尤i許s查僻m喊e酸t致h嗽o語d迅,械理b叨a征s尊e漿d烘乒o卻n濤鉛t治h桂e容救u慧s災e范著o吃f傍素t旺h虛e標錄a邀p通e好x府祥d藝i底s唐p甘l完a歌c橋e斷m話e短n井t巴庫f藍r峽o秧m奏效L嚷a現n伴播c蜜y灣c綿l慰e大僵t埋h火e相n亦灶c膀a鴉l煤c孫u犯l槍a嫩t鉛e斃d座付a涂c其c抱o野r話d攀i屯n有g征描t桌o秒啟t溉h舟e頌蓬l訪e松v計e煌l娘股o喚f泰譽t鉆h殃e裁貨b躁o蓄t垮t豆o屑m膀緊o樓f乒靜t永h味e搏屑s測h互e喂a賠r艷永s擔i賊z柄e北拉u拌n何d蠟e趕r挽慎e此a鑰r杜t賢h臣q姜u樂a資k餡e旋齊l遺o掌a在d志i虧n料g類.匠雖o獨b鉆t伶a鐵i非n臂e膝d英奉a宴t板仍t踏h常e時耽l擺e坦v隊e會l棄青o危f佳管t影h挖e化燙s效t愿r但e秧s測s賄乳l撲o嘆a屑d字菊(質b踢e譽n訊d它i謎n堅g名,錯資s頑h惠e滲a亡r母,鞭披a梢x夫i產a涌l唱岔f泰o掙r嗎c銅e騾)房.柿段T簡h屢e蔑n補織c偽a戚l健c衡u愛l聾a知t靜e峽眼t繩h圍e晝蜓s送t框r柔e岡s鈴s弱脅o功f鋒脫t癢h雷e盟男v晝e鳳r怎t獅i體c誰a紫l塌畝l莫o貢a返d爸悄c逢a針l跪c掙u筐l宋a晚t今i漆o板n陜姥o主f影險i源n柔t裙e熟r悼n匪a母l墨疾f菌o羅r白c杏e脆s段供(中i花n拜專t詠h愛e宏圈i富n嚼t幼e眾r巷n嗎a蕉l牙辭f四o辟r卡c哥e局缺c因a浪l秘c待u商l養a西t睜i自o禮n廚,逝待t壓h寒e離銷d槳e組a希d忠籠a攪n損d尖姓l催i志v漆e賞恩l優o特a猛d倦榆c干a駐n穩劣b訓e暢溫c熊a云l牢c征u酷l讓a藝t聾e球d深嘉或b揭y疫笑D漆i案s課t殲r予i魔b丹u程t碰i錦o丹n撐讀M敘e奉t亦h劉o爽d賤.良宅l甲o仔a嬌d研蠢s悲t海a劈n貴d積a屑r稍d袖演m來e者t沙h計o抽d醫扯c使a省n啞振b云e牲直u做s服e醉d赴若f棄o路r灘贏c叛a糾l揀c泛u木l連a賢t養i哀n基g躁料D糧)盞,涉鼻a徐f嘗t蹤e瓣r語穗t臺h司e察壤c敏o摩m孫b坡i果n歉a毀t抓i塌o略n男蒸o掠f苦牽i刃n勇t畢e暈r島n甜a討l磁疾f悟o座r筑c裂e壽s爬,然素i嗎d嶄e載n奧t突i布f羨y黨裳t氧h陶e捏素m忘o議s揪t棉慘u知n嫩f難a仙v啄o沃r棕a著b鄭l米e染銹c蠻o首m這b篩i當n晴a主t嗚i揭o鍬n田畝o敗f詳飼i眼n質t孔e舒r斬n慮a少l嫌寫f徑o窮r須c懇e節s驢魔o誓f跪汪a巨撲g狀r凳o棗u鮮p動斧o棚r島氏s認e受v拒e蝴r搖a鳳l刻匆g潑r乎o蒜u顧p柔s蛋.賤鴿T抗h皺e嬌n防壓r林e梁i餓n些f給o參r柱c酷e績d蘿腹c泉o諸m成p葡o勞n腿e常n碗t陽s爪,壇少t朗h視e愧侄c蜓o緞m罪p石o難n欺e銀n迅t份s擋騙a絨c磁c桌o此r射d亞i音n亡g府西t汽o捐主a啦杠f蹄o屢r炸m璃u卡l羽a寺軟b計a辦s采e傍d治餃o予n岔擊t賭h鐮e瀉鳥c雜o愈r粘r凳e粘s俯p囑o盤n塘d纏i位n騰g付快n握o砍r芹m呀s褲潮g叉e堤n巨e帖r可a低t餓e味d鼓,光咱A嶺d緊o拖p佛t倡翻a列拆f父l仗e乖x猾i仙b淘l愈e陪吸f定l圾o戒o弟r昌千d詢e玻s脈i癢g申n書襪t倉h白e捷o蠢r川y棒.綠F封i講n速a幫l灑l如y籃,項馳a恨c句c肉o勢r層d炕i撒n猴g罵例t徑o央匙t剩h惡e捐塌c園a正l鋒c牙u臟l遍a仇t魔e挪d懲古r日e越s猜u股l律t畢s抽.青浴S榴t撇r發u源c鏟t胸u瑞r脾a繩l舅凡c悟o豎m君b膜i販n凳e壟s幕,波鎖c步o撫n庭s屢t恒r民u扭c紅t粥i唇o艇n來斤p網l各a細n慘s迫看d針r登a殲w悔n述慕s埋t遣r醉u破c肯t餡u此r姻e副甘a兄n神d濤代w動r寧i屑t虧e祖軟t捆h幣e沖錦c踏o啟r舊r干e熟s律p納o補n未d便i翁n蘇g抬跳d絮e灰s創i筐g叨n抬戶s肥h從o藥w怎s投.腎Keywords:frames,structuraldesign,anti-seismicdesign目錄前言…………………1第一章 工程概況…………………2第二章結構布置及計算簡圖……………………22.1結構布置………………………22.2計算簡圖的確定………………3第三章重力荷載計算……………43.1屋面及樓面荷載標準值………43.2梁、柱、門、窗、墻重力荷載計算…………53.3重力荷載代表值………………7第四章 框架側移剛度計算………84.1橫向框架側移剛度計算………84.2縱向框架側移剛度計算……………………13第五章橫向水平荷載作用下框架結構的內力和側移計算……175.1橫向水平地震作用下框架結構的內力和側移計算………175.1.1橫向自振周期計算………175.1.2橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算………………185.1.3橫向水平地震作用下的位移計算………205.1.4橫向水平地震作用下框架內力計算……205.2縱向水平地震作用下框架結構的內力和側移計算………225.2.1縱向自振周期計算………225.2.2縱向水平地震作用及樓層地震剪力計算………………235.2.3縱向水平地震作用下的位移計算………245.2.4縱向水平地震作用下框架內力計算……25第六章豎向荷載作用下框架結構的內力計算和內力組合……276.1 橫向框架內力計算…………276.1.1計算單元…………………276.1.2荷載計算…………………276.1.3梁內力計算………………316.2橫向框架梁內力組合………376.2.1結構抗震等級……………376.2.2框架梁內力組合…………376.3橫向框架柱內力組合………406.4縱向框架內力計算…………466.4.1計算單元…………………466.4.2荷載計算…………………476.4.3梁內力計算………………506.5縱向框架梁內力組合………566.5.1結構抗震等級……………566.5.2縱向框架梁內力組合……………………566.6縱向框架柱內力組合………56第7章截面設計…………………637.1框架梁………………………637.1.1橫向框架梁截面設計……………………637.1.2縱向框架梁截面設計……………………677.2框架柱………………………717.2.1柱剪跨比和軸壓比驗算…………………717.2.2柱正截面承載力計算……………………717.2.3柱斜截面受剪承載力計算………………747.3框架梁柱節點核芯區截面抗震驗算………76第八章 首層頂板設計及配筋……………………77結論………………83致謝………………84主要參考文獻……………………85聲明………………86翻譯………………87前言本畢業設計為北京市某幼兒園結構設計，采用的是框架結構體系。本工程結構設計和計算主要是依據《多層及高層建筑結構設計》、《混凝土結構設計規范》、《建筑結構荷載規范》、《建筑抗震設計規范》等講到的設計原理和相關的規范要求。畢業設計是學校教學計劃的最后一個重要環節，是學生綜合素質與工程實踐能力培養效果的全面檢驗，是衡量高等教育和辦學效益的重要評價內容，通過做畢業設計這個總結性作業，讓我們深刻理解多層建筑結構的受力性能、變形特點和設計原理，了解多層及高層建筑結構的組成和各種結構體系的布置特點、應用范圍；掌握多層及高層建筑結構計算簡圖的確定方法；掌握風荷載及地震作用的計算方法；掌握框架結構內力與位移計算的實用方法等。畢業設計是專業學習的總結性作業，是綜合性和實踐性極強的一個環節，是理論與實際相結合的訓練階段；是我們應用所學的基本理論、專業知識和基本技能進行建筑、結構等設計的重要實踐過程，畢業設計使理論知識更加系統、更加完整。同時，它培養我們的獨立工作能力（包括應用規范、手冊、查閱資料、設計計算、撰寫論文及科學研究等方面）和繪圖技能，并提高我們綜合分析、解決問題的能力。框架結構設計的計算工作量很大，在計算過程中以手算為主，輔以一些計算軟件的校正。由于自己水平有限，難免有不妥和疏忽之處，敬請各位老師批評指正。第一章工程概況本實體工程為北京市某幼兒園建筑，該建筑物為框架結構，地上三層，局部兩層。總建筑面積為1634平方米。基本風壓：0.45KN/m2抗震設防分類：丙類基本雪壓：0.40KN/m2地震設防烈度：八度抗震等級：二級結構安全等級：二級場地土類別：=2\*ROMANII類建筑耐伙等級：二級地震分組：第一組屋面防水等級：二級地震加速度植：0.20g設計使用年限：50年耐久等級：二級外墻及內墻除注明者外均采用容重不大于7.5KN/m3的加氣混凝土砌塊（外墻250厚，與外柱外皮齊平，內墻150厚）。采用天然地基，鋼筋混凝土獨立基礎，地梁頂標高-0.1m。屋面和樓面做法可采用原建筑設計方案，也可自行設計。混凝土強度等級采用：柱、梁C30，板C20。本工程依據現行的國家規范、規程、規定進行設計。第二章結構布置及計算簡圖2.1結構布置根據該房屋的使用功能和建筑設計的要求，其建筑平面、立面、剖面圖已知，主體結構共三層，首層層高為3.7m，其余層均為3.3m，局部為兩層，但第二層層高有所變化，為4.2m，其中突出屋面的塔樓為電梯機房和水箱間，層高為3.0m。填充外墻采用250mm厚加氣混凝土砌塊，填充內墻采用150mm厚加氣混凝土砌塊，門窗洞尺寸及類型見門窗表。樓蓋及屋蓋均采用現澆鋼筋混凝土結構，樓板厚度取120mm，梁截面高度按梁跨度的1/12-1/8估算，由此估算的梁的截面尺寸如下表，表中還給出了各層梁柱和板的混凝土強度等級，其設計強度C30(fc=14.3N/mm2,ft=1.43N/mm2),C20(fc=14.3N/mm2,ft=1.43N/mm2).層次混凝土強度等級橫梁（bh）縱梁（bh）次梁（bh）AC跨其余1~3C30300600300700300700300450柱截面尺寸的確定：由查表可得，該框架結構的抗震等級為二級，其軸壓比限值為[μ]=0.8，各層的重力荷載代表值近似取12KN/m2，由圖可知邊柱及中柱的負載面積分別為（取最大負載面積考慮）：中間柱63005400，邊柱：63003200，所以第一層柱截面面積為：邊柱：AC≥=54981.80mm2中柱：AC≥=89213.20mm2如果取柱截面為正方形，則邊柱和中柱的截面高度分別為234.48mm和298.69mm，根據以上計算結果并綜合考慮其它因素，本設計柱截面尺寸取值為450mm450mm。2.2計算簡圖的確定第三章重力荷載計算3.1屋面及樓面的荷載標準值1.屋面及樓面的永久荷載標準值屋面（非上人）：10厚細石混凝土保護層220.01=0.22三氈四油防水層0.410厚1：2.5水泥沙漿找平層100.02=0.230厚1：6水泥焦渣找2%坡度100.03=0.3300厚聚苯乙烯泡沫塑料板保溫層0.50.3=0.15120厚鋼筋混凝土現制板250.12=3V型輕鋼龍骨吊頂0.25合計4.28樓面：（A）：地磚地面0.0250.6=0.015120厚鋼筋混凝土樓板250.12=3V型輕鋼龍骨吊頂0.25合計3.265（B）：復合木地板0.2120厚鋼筋混凝土樓板250.12=3V型輕鋼龍骨吊頂0.25合計3.45（C）：水磨石0.650.3=0.195120厚鋼筋混凝土樓板250.12=3V型輕鋼龍骨吊頂0.25合計3.4452.屋面及樓面的可變荷載標準值：不上人屋面均布活荷載標準值0.5樓面活荷載標準值2.0屋面雪荷載標準值3.2梁、柱、門、窗、墻重力荷載計算：梁、柱可以根據截面尺寸、材料容重及粉刷等計算出單位長度上的重力荷載；對墻、門、窗等可計算出單位面積上的重力荷載。具體計算過程從略，計算結果見表3.1。表3.1梁、柱重力荷載代表值層次構件EQ/m/m/mn/KN/KN1橫梁0.300.60/0.70251.054.725/5.5134.9232667.642691.59縱梁0.300.60251.054.7254.3530629.37次梁0.300.45251.053.5445.4228538.16柱0.450.45251.105.5693.742856.422橫梁0.300.60/0.70251.054.725/5.5133.4229467.322274.51縱梁0.300.60251.054.7254.1128533.69次梁0.300.45251.053.5445.2826486.60柱0.450.45251.105.5693.3/4.239786.903橫梁0.300.60251.054.7253.5116265.781197.26縱梁0.300.60251.054.7252.9719266.49次梁0.300.45251.053.5444.1414205.55柱0.450.45251.105.5693.326459.44注：1）表中為考慮梁、柱的粉刷重力荷載而對其重力荷載的增大系數；值表示單位長度構件重力荷載；為構件數量。2）梁長度取凈長平均值；柱長度取層高外墻為250厚加氣混凝土砌塊，外墻面貼瓷磚（）；內墻面為20厚水泥沙漿，則外墻單位墻面重力荷載為：內墻為150厚加氣混凝土砌塊，兩側分釉面磚和乳膠漆墻面，則內墻單位墻面重力荷載為：兩側都為釉面磚：一側磚一側漆：兩側都為乳膠漆：木門單位面積重力荷載為0.2；鋁合金窗單位面積重力荷載取0.4。3.3重力荷載代表值集中于各樓層標高處的重力荷載代表值=樓面恒載+1/2均布活載＋縱、橫、次梁自重＋樓面上、下各半層的柱及縱、橫墻體自重。其中屋面為恒載＋1/2雪荷載。以三層為例說明的計算過程，其它層從略，結果見圖3.1。樓面恒載：｛（14.025+0.24）（9.9+6.6+0.12）+（3.9+2.1+5.1+2.1+0.12）(4.8+0.24)+(5.1+2.1+0.24)(2.7+0.24)｝4.28=1395.67KN屋面雪荷載：326.10.4＝130.44KN外墻重（包括門窗重）:216.772.22+69.210.4+7.380.2=510.39KN內墻重（包括門窗重）:32.49+30.12+72.141.06+3.2+3.49＝146.15KN電梯井：390.92KN三層重力荷載代表值合計3193.8682KN圖3.1各質點重力荷載代表值第四章框架側移剛度計算4.1橫向框架側移剛度計算梁的線剛度計算結果見表4.1；柱的線剛度計算過程見表4.2。，=/b×h=300600/300700表4.1橫梁線剛度EQ計算表軸線·EQEQ·EQEQ·EQEQA-B66002.4553.6824.909A-C84003.0634.5946.125C-D27006912B-D45003.65.47.2D-E66002.4553.6824.909E-F72002.253.3754.5F-G48003.3755.0636.75F-H64002.5313.7975.063G-J38004.2636.3958.526H-K44003.6825.5237.364J-K21007.71411.5715.429K-L30005.48.110.8J-L51003.1674.7656.353D-F138001.1741.7612.348表4.2柱線剛度EQ計算表層次b×h·EQEQ137000.3422.773233000.3423.10942000.3422.443333000.3423.109柱的側移剛度按式，式中系數由下表所列公式計算。位置邊柱中柱一般層底層以底層邊柱A-4和中柱B-4為例說明計算過程，其它計算結果見表4.3、表4.4、表4.5。A-4：=B-4：=表4.3一層框架柱側移剛度值（）柱D柱DA-41.3280.54913344F-21.8260.60814779A-101.6570.59014341F-31.8260.60814779D-41.9470.62015070F-62.4340.66216091D-71.3280.54913344K-2/K-32.6560.67816480F-71.2170.53412980K-65.5640.81219737F-11.3690.55513490B-54.3670.76418570K-11.9920.62415167E-8/E-93.3930.72217550L-82.9210.69516893F-84.0570.75218279L-101.7180.59714511F-91.6230.58614244B-43.2750.71617404H-2/H-34.4810.76918692E-72.5450.67016286J-88.6390.85920880F-102.4610.66416140J-67.8570.84820612G-104.1190.75518352G-64.7400.77718886H-13.3610.72017501G-85.5090.819445J-104.0120.75018230C-85.4540.79919421K-88.4850.85720831C-105.9840.81219737A-51.5900.58214147D-85.0160.78619105D-52.5960.67416374D-91.3280.54913344A-82.2090.64415654D-103.8810.74518109表4.4二層柱側移剛度值（）柱D柱DA-41.5070.4307146F-62.1710.52017815A-101.8800.4858060F-91.4470.42014389D-42.2100.5258725K-2/K-32.3630.54218568D-71.5070.4307146K-64.9630.71324427F-71.0860.35212059B-54.9570.71311849F-11.2210.37912984E-8/E-93.0260.60220624G-102.6510.57019528F-83.6190.64422063K-11.7760.47016102H-2/H-33.9970.66622816K-85.6450.73825283C-86.1910.75612464B-43.7180.65010802C-105.5640.7361232E-72.2700.53218226D-85.6930.7401298F-102.1950.52317917D-92.0090.5018326H-12.9980.56019185D-104.4050.68811434A-52.0090.5018326G-64.280.67923262A-82.5070.5569240G-84.5710.69623844D-52.9470.5969905J-67.0200.77826653F-2/F-31.6280.44915382J-86.7410.77126414表4.5三層框架柱側移剛度D（）柱D柱DF-11.210.37912984K-2/K-32.3630.54218568F-101.9120.48916753K-64.9630.71324427G-101.6280.44915382H-2/H-33.9970.6662816K-83.7220.65022268C-84.9380.71211833K-11.7760.47016102C-104.6240.69811600H-12.980.56019185D-84.6890.70111650F-2/F-31.6280.44915382D-104.0440.66911118F-62.1710.52017815G-64.280.67923262F-70.5430.2147331G-84.9130.71124358F-82.8950.59120247J-67.020.7782653F-91.8090.47516273J-85.7790.74325454G-91.4470.14214389表4.6橫向框架層間側移剛度EQ（）層次123691449612884462616/=691449/612884=1.13〉0.7，故該框架為規則框架。4.2縱向框架側移剛度計算計算方法同橫向，計算結果見表4.7,表4.8,表4.9,表4.10,表4.11。其中b×h=300600，=，。表4.7縱梁線剛度EQ計算表軸線·EQEQ·EQEQ·EQEQ①-②39004.1546.2318.308②-③60002.74.055.4③-⑥66002.4553.6824.909⑥-⑦39004.1546.2318.308⑦-⑧21007.71411.57115.429⑥-⑧60002.74.055.4⑧-⑨51003.1764.7656.353⑨-⑩21007.71411.57115.429⑧-⑩72002.253.3754.5④-⑤30005.48.110.8⑤-⑦45003.65.47.2⑤-⑧66002.4553.6824.909表4.8一層框架柱側移剛度值（）柱D柱DA-4/D-42.9210.69516893E-92.2910.6515799A-101.2170.53412980G-101.6230.56814244F-104.1730.75718400H-12.960.70017015F-1/K-12.2470.64715726H-31.9470.62015070L-8/L-101.2170.53412980J-101.6230.58614244K-81.4610.56713782E-87.8550.84820613A-54.2490.76018473H-24.9430.78419057A-82.5450.67016286J-83.0830.70517136D-54.8680.78218998J-61.4600.56613758D-77.5110.84220466G-61.4600.56613758F-85.8910.81019689G-83.0830.70517136F-92.8550.84820613D-87.2820.83820369F-2/K-23.7080.73717919C-86.7810.82920150F-3/K-32.7880.68716692D-95.8910.81019689F-63.5750.73117768D-104.7130.75718400F-77.8110.84720588C-101.2170.54312980K-62.7880.68716692E-75.5640.80219494B-4/B-53.8950.74618133表4.9二層框架柱側移剛度值（）柱D柱DA-4/D-43.3160.62410370E-92.0430.50517301A-101.3810.4086781G-101.1940.37412813F-104.9630.71324427H-12.6720.57219596F-1/K-12.0040.50017129H-31.7370.46515930K-81.3030.39413498E-87.0060.77826653A-54.8230.70711750H-24.4090.68823570A-82.8890.5919822J-82.0260.50317232D-55.5260.73412198J-61.3030.39410380D-78.5260.81013461G-61.3030.39410380F-87.0060.77826653G-82.5690.56224312F-97.0060.77826653D-88.2660.80513378F-2/K-23.3070.62321343C-81.3810.4086781F-3/K-37.7320.79427202D-96.6870.77012797F-63.1880.61421035D-104.7360.70311683F-76.9670.77726619C-101.3810.4086781K-62.4870.55418979E-74.9630.71324427B-4/B-54.4210.68911450表4.10三層框架柱側移剛度D（）柱D柱DF-1/K-12.0040.50017129K-3/K-67.7320.79427202F-10/G-103.7220.65022268H-12.6720.57219596K-81.3030.39410380H-31.7370.46515930F-23.3070.62321343G-95.5240.73425146F-37.7320.79427202H-24.4090.68823570F-63.1880.61421035C-8/C-10/D-101.0860.35212059F-75.7260.74125386G-6/J-6/J-81.3030.39410380F-8/F-95.5240.73425146G-82.8350.58620076K-23.3070.62321343D-83.5670.64121960表4.11縱向框架層間側移剛度EQ（）層次123701257640878503774/=701257/640878=1.1〉0.7，故該框架為規則框架。第5章橫向水平荷載作用下框架結構的內力和側移計算5.1橫向水平地震作用下框架結構的內力和側移計算5.1.1橫向自振周期計算結構頂點假想側移有式，，計算。式中為集中在層樓面處的重力荷載代表值；為把集中在各層樓面處的重力荷載代表值視為水平荷載而得的第層的層間剪力；為第層的層間側移剛度；、分別為第、層的層間側移；為同層內框架柱的總數。計算結果見表5.1。表5.1結構頂點的假想側移計算層次///（）/EQ/EQ33193.863193.864626166.942.425193.828387.6861288413.735.516677.8715065.5569144921.821.8計算基本自振周期：取，5.1.2橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算該工程結構高度不超過40，質量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切型為主，故可用底部剪力法計算水平地震作用。結構總水平地震作用標準值：因所以不用考慮頂部附加水平地震作用。各質點的水平地震作用按式計算，各樓層地震剪力按式計算，具體計算結果見表5.2表5.2各質點橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算表層次/EQ//K·EQEQ//310.33193.8732896.840.35972.58972.5827.05193.8236356.710.391083.732056.3113.76677.8724708.120.2672.492778.80各質點水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布見圖5.1。5.1.3橫向水平地震作用下的位移計算水平地震作用下框架結構的層間位移和頂點位移分別按式，計算，表中還計算了各層的層間彈性位移角，計算過程見表5.3。表5.3橫向水平地震作用下的位移驗算層次//（）/EQ/EQ/EQ=3972.584626162.109.4833001/157122056.316128843.367.3833001/98212778.86914494.024.0237001/920由上表可見最大層間彈性位移角發生在第一層，其值為1/920〈1/550，滿足要求。5.1.4橫向水平地震作用下框架內力計算以⑤號軸線橫向框架內力計算為例，說明計算方法。框架柱剪力及彎矩分別按式，和計算，其中取自表4.3，取自表4.6，層間剪力取自表5.2。各柱反彎點高度比按式確定，其中由表查的。為上、下層梁線剛度變化時需考慮，、上、下層層高變化時需考慮。具體計算過程及結果見表5.4。表5.4橫向框架各層柱端彎矩及剪力計算表層次/EQ//（）柱A-5柱B-5柱D-524.22056.31612884832627.932.010.4552.7964.521184939.764.960.4575.1591.85990533.232.950.4562.876.7613.72778.86914491414756.851.590.55115.6994.661857074.364.370.55151.87123.811637465.82.60.55133.9109.56表5.5橫向框架梁端彎矩、剪力及柱軸力計算表層次A-B跨梁B-D跨梁柱軸力柱A-5柱B-5柱D-5264.5237.246.615.4254.6176.764.529.19-15.42-13.7729.191147.4580.666.634.56118.30172.364.564.59-49.98-43.893.78注：1）柱軸力中的負號表示拉力，當為左震作用時，左側兩根柱為拉力，對應的右側兩根柱為壓力。2）表中單位為，單位為，單位為，單位為。梁端彎矩、剪力急柱軸力分別按式，，，計算。其中梁線剛度取自表4.1，具體計算過程見表5.5。水平地震作用下框架的彎矩圖，梁端剪力圖及柱軸力圖見圖5.25.2縱向水平地震作用下框架結構的內力和側移計算5.2.1縱向自振周期計算計算過程同橫向框架，利用公式，，計算結果見下表5.6表5.6結構頂點的假想側移計算層次///（）/EQ/EQ33193.863193.865037740.3440.9125193.828387.6864087813.0934.5716677.8715065.5570125721.4821.48計算基本自振周期：取，5.2.2縱向水平地震作用及樓層地震剪力計算計算過程同橫向框架，不用考慮頂部附加水平地震作用。各質點的水平地震作用按式計算，各樓層地震剪力按式計算，具體計算結果見表5.7表5.7各質點橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算表層次/EQ//K·EQEQ//310.33193.8732896.840.351008.451008.4527.05193.8236356.710.391123.702132.1513.76677.8724708.120.26749.132881.28各質點水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度分布：見圖5.35.2.3縱向水平地震作用下的位移計算計算過程同前分別按式，，，計算過程見表5.8。表5.8縱向水平地震作用下的位移驗算層次//（）/EQ/EQ/EQ=31008.455037742.009.4433001/165022132.156408783.337.4433001/99112771.287012574.114.1137001/900由上表可見最大層間彈性位移角發生在第一層，其值為1/900〈1/550，滿足要求。5.2.4縱向水平地震作用下框架內力計算以號軸線橫向框架內力計算為例，計算方法同前。框架柱剪力及彎矩分別按式，和計算，具體計算過程及結果見表5.9。梁端彎矩、剪力急柱軸力分別按式，，，計算。其中梁線剛度取自表4.7，具體計算過程見表5.10。縱向水平地震作用下框架的彎矩圖，梁端剪力圖及柱軸力圖見圖5.4表5.9縱向框架各層柱端彎矩及剪力計算表層次/EQ//（）柱H-1柱H-2柱H-333.31008.455037741959639.232.6720.4558.2671.202375047.184.40.4773.1882.521593031.891.70.4446.358.9323.32132.156408781959665.192.6720.5107.56107.562357078.424.40.5129.4129.41593053.01.70.4985.789.213.72881.287012571701569.912.9960.55142.27116.401905778.34.90.55159.34130.371507061.921.90.61139.7589.35表5.10縱向框架各層梁端彎矩、剪力及柱軸力計算表層次①-②跨梁②-③跨梁柱軸力柱H-1柱H-2柱H-3371.2050.013.931.0832.5159.936.015.24-31.0815.8415.242165.82122.783.974.079.8135.56.035.88-105.0853.9651.121223.96157.443.997.79102.33175.056.046.23-202.87105.5297.35注：1）柱軸力中的負號表示拉力，當為左震作用時，左側兩根柱為拉力，對應的右側兩根柱為壓力。2）表中單位為，單位為，單位為，單位為。第六章豎向荷載作用下框架結構的內力計算橫向框架內力計算6.1.1計算單元取⑤號軸線橫向框架進行計算，計算單元寬度取為3.75，如下圖6.1所示。圖6.1橫向框架計算單元荷載計算1）恒載計算在圖6.2中，代表橫梁自重，為均布荷載形式。對于第2層：圖6.2各層粱上作用的恒載，，，代表房間和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載，由圖6.1所示幾何關系可得、、分別為由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的恒載，它包括梁自重、樓板重和女兒墻等的重力荷載，、為縱向次梁作用在主梁上的集中力，計算如下：=（以后略）集中力矩：=縱向次梁作用在主梁上的集中力：=3.544×（1.5+2.25）=13.29=3.544×2.25=7.974對于第1層：=31.298+17.719+1.059×3.3×3.6=61.598==13.29=25.842）活荷載計算：活荷載作用下個層框架梁上的荷載分布圖如圖6.3所示。對于2層：圖6.3各層粱上作用的活載=在屋面雪荷載作用下：=1.46=2.93=對于1層=7.31=14.63=將以上計算結果匯總，見表6.1和表6.2。表6.1橫向框架恒載匯總表層次//24.7254.7256.429.6336.70837.240.54814.2125.796.69218.5378.5375.187.7649.3838.20833.43815.1625.7815.18表6.2橫向框架活荷載匯總表層次//20.75（0.6）1.125（1）7.31（1.46）14.63（2.93）7.31（1.46）0.55（0.11）0.55（0.11）134.57.3114.637.310.550.556.1.3梁內力計算梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分配法計算。恒載作用下彎矩計算過程如圖6.4，所得彎矩圖如圖6.5，活載作用下彎矩計算過程如圖6.6，所得彎矩圖如圖6.7。梁端剪力為梁上豎向荷載引起的剪力可利用公式；；計算得。柱軸力可由梁端剪力和節點集中力疊加得到。計算柱底軸力還需要考慮柱的自重，如表6.3和表6.4所列 圖6.4橫向框架恒載作用下彎矩的二次分配圖6.5橫向框架恒載作用下的彎矩圖（單位：）圖6.6橫向框架活載作用下彎矩二次分配圖6.7橫向框架活荷載作用下的彎矩圖（單位：）（括號內為雪載）表6.3恒載作用下梁端剪力及柱軸力（）層次荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力AB跨BD跨AB跨BD跨AB跨BD跨A柱B柱D柱252.9141.93-4.197.048.7257.118.9334.9392.08115.47155.05178.4478.29101.68158.2644.44-3.686.2554.5861.9450.6938.19226.08246.68352.67373.27195.9216.5表6.4活載作用下梁端剪力及柱軸力（）（注：表中括號數值為屋面作用雪荷載、其它樓面作用活荷載對應的內力。向上為正。）層次荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力AB跨BD跨AB跨BD跨AB跨BD跨A柱B柱D柱===24.36（3.7）2.39（2.03）-0.3（0.02）0.43（0.03）4.06（3.72）4.66（3.68）2.82（2.06）1.96（2.00）11.37（5.18）22.11（8.67）9.2（3.46）117.449.56-1.563.3715.881912.936.1934.5668.6722.776.2橫向框架梁內力組合6.2.1結構抗震等級結構的抗震等級可根據結構類型、地震烈度、房屋高度等因素確定。查相應的規范知本工程的框架為二級抗震等級。6.2.2框架梁內力組合本工程考慮了三種內力組合，即，，及。此外，對于本工程，這種內力組合與考慮地震作用的組合相比一般較小，對結構設計不起控制作用，故不考慮。各層梁的內力組合結果見表6.5，表6.5中、兩列中梁端彎矩為經過調幅后的彎矩（調幅系數取0.8）。以第一層跨梁考慮地震作用的組合為例，說明各內力的組合方法。對支座負彎矩按相應的組合情況進行計算，求跨間最大正彎矩時，可根據梁端彎矩組合及梁上荷載設計值，由平衡條件確定。以一層AB跨有地震作用的組合為例說明跨中彎矩及剪力計算過程：AB跨梁上荷載設計值：左震所以則x可由求得。由此可得x=1.641，所以右震：說明則剪力計算：AB凈跨左震：同理右震：則6.3橫向框架柱內力組合取每層柱頂和柱底兩個控制截面進行組合。組合結果及柱端彎矩設計值得調整見下表。注意考慮地震作用效應的組合中，取屋面為雪荷載時的內力進行組合。橫向架A柱彎矩和軸力組合結果見表6.6；橫向框架A柱剪力組合結果見表6.7；橫向框架A柱柱端組合彎矩設計值的調整見表6.8。同理B柱，D柱分別見表6.9，表6.10，表6.11，表6.12，表6.13，表6.14。表6.8橫向框架A柱柱端組合彎矩設計值的調整層次21截面柱頂柱底柱頂柱底92.4168.95130.01160.89101.81122.86285.61305.39表6.5框架梁內力組合表層次截面位置內力1.35+1.2+1.4→←二層A-30.89-3.3864.5233.59-92.23-48.47-41.875.848.724.0615.4234.7368.8169.8464.15B左-53-4.9737.24-86.25-13.63-76.52-70.5657.14.6615.4268.5338.4681.7575.05B右-34.72-2.7754.6120.75-85.74-49.65-45.5574.7848.932.8229.1919.183.6168.8862.67D-9.54-1.2176.76-83.9865.72-14.09-13.1534.931.9629.1968.894.3849.1244.66跨間78.4767.3251.4354.8323.3477.9660.7759.28一層A-40.49-10.9147.45102.42-185.12-65.57-63.85112.6954.5815.8834.5625.59101.9689.5787.73B左-59.9-19.1480.66-141.1716.12-100-98.6861.941934.56111.0634.68102.62100.93B右-38.25-14.49118.374.4-156.29-66.13-66.19117.6650.6912.9364.59-13.08129.6781.3778.93D-15.75-2.34172.36-183.28152.83-23.16-22.1838.196.1964.59113.49-29.2757.7554.49跨間124.53169.151.8653.2281.22174.7931.9419.72注：1）、分別為AB跨、BD跨的跨間正彎矩；以下部受拉為正，以向上為正；一項中括號內的數值表示屋面作用雪荷載對應的內力。2）表格最后一列；彎矩時，剪力時。表6.6橫向框架A柱彎矩和軸力組合層次截面內力1.35+1.2+1.4→←2柱頂EQ24.4023.759（3.58）64.52-39.3486.4836.7134.5486.48-39.3436.7192.0811.37（8.67）15.4271.74101.81135.68126.37101.8171.74135.68柱底-21.216-6.585（-5.34）52.7629.94-73.02-35.23-34.68-73.0229.94-35.23115.4711.37（8.67）15.4292.79122.86167.25154.48122.8692.79167.251柱頂EQ14.2396.48994.66-81.66115.2425.7226.18115.24-81.6625.72226.0834.5649.98181.65285.61339.77319.68285.61181.65339.77柱底-7.12-3.245115.69111.92-128.71-12.857-13.09-128.71111.92-12.857246.6834.5649.98201.43305.39367.58344.4305.39201.43367.58注：1）表中以左側受拉為正，單位；以受壓為正，單位；一項中括號內的數值表示屋面作用雪荷載、其它樓面作用活載對應的內力。2）取；表6.7橫向框架A柱剪力組合表層次1.35+1.2+1.4→←2-10.86-2.4627.9318.643.13-16.99-16.2952.061-5.78-2.6356.8555.58-70.06-10.44-10.62108.41注：1）表中以繞柱端順時針為正，單位。 2）其中取，表6.9橫向框架B柱彎矩和軸力組合層次截面內力1.35+1.2+1.4→←2柱頂EQ-28.637-2.283（-1.746）91.85-116.1263.12-40.42-36.83-116.12-116.12-40.42155.8522.11（8.67）13.77129.37156.22217.99198.2129.37129.37217.99柱底15.9413.193（2.762）75.1588.65-57.8924.2822.9988.6588.6524.28178.4422.11（8.67）13.77150.42177.27249.56226.27150.42150.42249.561柱頂EQ-5.339-2.624123.81-134.94122.59-9.83-10.08-134.94-134.94-9.83352.6768.6743.8320.48411.58544.77519.34320.48320.48544.77柱底2.671.312151.87161.03-154.864.925.04161.03161.034.92373.2768.6743.8340.26431.326572.58544.06340.26340.26572.58注：1）表中以左側受拉為正，單位；以受壓為正，單位；一項中括號內的數值表示屋面作用雪荷載、其它樓面作用活載對應的內力。2）取；表6.10橫向框架B柱剪力組合表層次1.35+1.2+1.4→←210.611.3139.7655.43-32.4515.6314.5786.8112.171.0774.6385.2379.714.04.10161.47注：1）表中以繞柱端順時針為正，單位。 2）其中取，表6.12橫向框架D柱彎矩和軸力組合層次截面內力1.35+1.2+1.4→←2柱頂EQ-5.233-0.959（-0.996）76.76-79.9269.76-8.06-7.67-79.9269.67-8.0678.299.27（3.46）29.19100.2243.3109.1598.79100.2243.3109.15柱底3.4751.226（1.863）62.865.06-57.416.556.7865.06-57.416.55101.689.27（3.46）29.19121.2764.35140.73126.86121.2764.35140.731柱頂EQ-1.032-1.149109.56-115.39112.49-2.54-2.85-115.39112.49-115.39195.922.7793.78294.799.64287.24266.96294.799.64294.7柱底0.5160.575133.9139.98-138.531.271.42139.98-138.531.27216.522.7793.78314.88119.42315.05291.68314.48119.42315.05注：1）表中以左側受拉為正，單位；以受壓為正，單位；一項中括號內的數值表示屋面作用雪荷載、其它樓面作用活載對應的內力。2）取；表6.13橫向框架D柱剪力組合表層次1.35+1.2+1.4→←22.070.5233.2339.1-34.343.323.2146.610.420.4765.873.38-72.041.041.16119.63注：1）表中以繞柱端順時針為正，單位。 2）其中取，表6.11橫向框架B柱柱端組合彎矩設計值的調整層次21截面柱頂柱底柱頂柱底181.4987.61231.98201.29129.37150.42320.48340.26表6.14橫向框架D柱柱端組合彎矩設計值的調整層次21截面柱頂柱底柱頂柱底98.1746.27146.02174.98100.22121.27294.70314.486.4縱向框架內力計算6.4.1計算單元計算過程同橫向框架，取H號軸線橫向框架進行計算，如下圖6.8所示。圖6.8縱向框架計算單元6.4.2荷載計算1）恒載計算在圖6.9中，代表橫梁自重，為均布荷載形式。對于第3層：F2F1圖6.9各層粱上作用的恒載，，，代表房間和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載，由圖6.1所示幾何關系可得、、分別為由邊橫梁、中橫梁直接傳給柱的恒載，它包括梁自重、樓板重和女兒墻等的重力荷載，、為橫向次梁作用在主梁上的集中力，計算如下：集中力矩：=橫向次梁作用在主梁上的集中力：=3.544×2.2=7.8=3.544×5.4=19.14對于第2層：（1層計算結果同2層）=96.33=15.07=26.412）活荷載計算：活荷載作用下個層框架梁上的荷載分布圖如圖6.10所示。對于3層：圖6.10各層粱上作用的活載=3.37=7.910.5=4.55=在雪荷載作用下：=2.69=6.33=3.64=0.2對于2層（1層計算結果同2層）=13.46=31.65=18.19=1.01將以上計算結果匯總，見表6.15和表6.16。表6.15縱向框架恒載匯總表層次/34.7254.7258.3512.849.4274.5687.7258.776.92-10.219.5727.087.086.7310.357.5983.2770.0960.568.81-11.7819.8117.087.086.7310.357.5983.2770.0960.568.81-11.7819.81表6.16縱向框架活荷載匯總表層次/30.98（0.78）1.5（1.2）1.1（0.88）3.37（2.69）7.91（6.33）4.55（3.64）0.25（0.2）23.964.413.4631.6518.191.0113.964.413.4631.6518.191.016.4.3梁內力計算計算方法同橫向框架，梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分配法計算。恒載作用下彎矩計算過程如圖6.11，所得彎矩圖如圖6.12，活載作用下彎矩計算過程如圖6.13，所得彎矩圖如圖6.14。梁端剪力為梁上豎向荷載引起的剪力可利用公式；；計算得。柱軸力可由梁端剪力和節點集中力疊加得到。計算柱底軸力還需要考慮柱的自重，如表6.17和表6.18所列。圖6.11恒載作用下縱向框架彎矩二次分配圖6.12恒載作用下縱向框架彎矩圖（單位：）圖6.13活載作用下縱向框架彎矩二次分配圖6.14活載作用下縱向框架彎矩圖（單位：）表6.17恒載作用下梁端剪力及柱軸力（）層次荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力①②跨②③跨①-②跨②-③跨①-②跨②-③跨①柱②柱③柱325.552.71-11.583.8513.9237.0856.5648.8688.48111.15181.36204.03107.63130.3226.9352.29-8.240.5918.6935.1752.8851.7213.11235.78362.17384.84242.56265.23126.9352.29-6.631.1820.333.5653.4751.11339.35362.02541.96564.63376.9399.57表6.18活載作用下梁端剪力及柱軸力（）注：表中括號數值為屋面作用雪荷載、其它樓面作用活荷載對應的內力。向上為正。層次荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力①-②跨②-③跨①-②跨②-③跨①-②跨②-③跨①柱②柱③柱===31.91（1.52）4.34（3.47）-0.82（0.61）0.31（0.2）1.09（0.91）2.73（2.13）4.65（3.67）4.03（3.27）4.46（3.6）15.29（12.2）8.58（6.9）27.6117.36-3.230.594.3810.8417.9516.7722.375.7343.5417.6117.36-3.361.184.2510.9718.5416.1840.01136.8977.916.5縱向框架梁內力組合6.5.1結構抗震等級結構的抗震等級可根據結構類型、地震烈度、房屋高度等因素確定。查相應的規范知本工程的框架為二級抗震等級。6.5.2縱向框架梁內力組合組合過程同橫向框架，本工程考慮了三種內力組合，即，，及。此外，對于本工程，這種內力組合與考慮地震作用的組合相比一般較小，對結構設計不起控制作用，故不考慮。各層梁的內力組合結果見表6.19，表6.19中、兩列中梁端彎矩為經過調幅后的彎矩（調幅系數取0.8）。6.6縱向框架柱內力組合取每層柱頂和柱底兩個控制截面進行組合。組合結果及柱端彎矩設計值得調整見下表。注意考慮地震作用效應的組合中，取屋面為雪荷載時的內力進行組合。縱向架①柱彎矩和軸力組合結果見表6.20；縱向框架①柱剪力組合結果見表6.21；縱向框架①柱柱端組合彎矩設計值的調整見表6.22。同理②柱，③柱分別見表6.23，表6.24，表6.25，表6.26，表6.27，表6.28。表6.22橫向框架柱①柱端組合彎矩設計值的調整層次321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底96.2873.93143.78143.97154.32185.11111.56132.34324.57346.34555.97577.73表6.19縱向框架梁內力組合表層次截面位置內力1.35+1.2+1.4→←一層①-15.42-1.7223.96203.72-233.04-22.52-20.89169.0520.34.2597.79-80.17123.2331.6630.31②左-35.74-12.2157.44-191.16115.85-60.45-59.9733.5610.9797.79139.18-64.2256.2855.63②右-42.5-17.43102.3353.39-145.58-74.18-75.4117.5453.4718.4546.2312.15108.3190.7290.12③-56.84-10.89175.05-208.77132.58-60.74-59.5851.1116.1846.23104.918.7585.1883.98跨間206.16122.1261.36138.93二層①-8.44-1.82165.82153.26-170.09-13.21-12.68139.1218.694.3870.4-53.17-93.2629.6128.56②左-34.14-11.9122.78-155.7983.63-57.99-57.6335.1710.8470.4112.18-34.2458.3257.38②右-43.54-17.4879.830.75-124.86-76.26-76.26103.2652.8817.9535.8822.0796.789.3488.59③-40.7-11.58135.5-173.9590.27-66.53-65.0551.716.7735.8894.9920.3786.5785.52跨間154.6789.6438.697.25三層①-6.14-0.671.263.62-75.22-8.89-8.2179.9313.921.0931.08-18.4346.219.8818.23②左-42.26-3.1550.01-88.219.31-60.2-55.1237.082.7331.0869.234.5852.7948.32②右-45.98-4.6832.51-11.79-75.19-66.75-61.7371.5656.564.6515.2440.6872.3881.0174.38③-27.5-3.2258.93-83.6631.26-40.35-37.5148.864.0315.2464.6932.9969.9964.27跨間64.5916.9<035.63注：1）、分別為AB跨、BD跨的跨間正彎矩；以下部受拉為正，以向上為正；一項中括號內的數值表示屋面作用雪荷載對應的內力。2）表格最后一列；彎矩時，剪力時。表6.20縱向框架①柱彎矩和軸力組合層次截面內力1.35+1.2+1.4→←3柱頂EQ0.750.5（0.48）71.2-68.5370.311.511.670.31-68.531.5188.484.5（3.6）31.0850.95111.56123.9112.42111.5650.95