附錄2普通受彎鋼構件穩定系數一、焊接工字形和軋制H型鋼等截面簡支梁焊接工字形和軋制H型鋼等截面簡支梁的整體穩定系數應按下式計算:4320yAhI14320yAhI1(Xt)11+y1Wx(4.4h丿2235附2-1）式中0――梁整體穩定等效彎矩系數，根據荷載的形式和作用位置按附表2-1選用;b九一一梁的側向長細比，九二l/i；yy1yl]――梁的側向計算長度，取受壓翼緣側向支承點間的距離；i――梁毛截面對y軸的回轉半徑；yA――梁的毛截面面積；h――梁的截面高度；W――梁受壓翼緣邊緣纖維的毛截面抵抗矩；x鋼材的屈服強度；截面不對稱影響系數：雙軸對稱焊接工字形截面（附圖2-1a、d）的耳=0；b單軸對稱焊接工字形截面：加強受壓翼緣（附圖2-1b）n二0.8（2a-1）,b加強受拉翼緣（附圖2-1c）的n—2a—1；bb咒一受壓翼緣與全截面側向慣性矩比值，，b咒一受壓翼緣與全截面側向慣性矩比值，，b 1—I+112y對?b進行修正'以9對?b進行修正'以9'代替

b附2-2）b附圖2-1焊接工字形和軋制H型鋼截面；、12――受壓翼緣和受拉翼緣對y軸的慣性矩。當按式（附2-1）計算得到的9>0.6時，應按式（附2-2）b9。b卩二1.07-0.282/9且W1.0b項次側向支承荷 載g=11/bh111適應范圍H型鋼和等截面焊接工字形簡支梁的系數0b附表2-1

GW2.0G>2.01跨中無側向支承均布荷載作用在上翼緣0.69+0.13G0.95圖3-1a、b、d的截面2下翼緣1.73-0.20G1.333集中荷載作用在上翼緣0.73+0.18G1.094下翼緣2.23-0.28G1.675跨度中點有一個側向支承點均布荷載作用在上翼緣1.15圖3-1中的所有截面6下翼緣1.407集中荷載作用在截面「上任意處1.758跨中有不少于兩個等距離側向支承點任意荷載作用在上翼緣1.209下翼緣1.4010梁端有彎矩，跨中無荷載作用1.75-1?05(M/M)+210?3(M/M)2且<2.3211.M1、M2為梁側向支承點間的端彎矩,M>耐2|。注：使梁產生同向曲率時取同號，反向曲率時取異號，且1.M1、M2為梁側向支承點間的端彎矩,M>耐2|。注：使梁產生同向曲率時取同號，反向曲率時取異號，且5、6內的數值采用。3?表中項次8、9的P，當集中荷載作用在側向支承點處時，取0.=1?°。bb4.荷載作用在上翼緣是指荷載作用點在翼緣表面，方向指向截面形心；荷載作用在下翼緣是指荷載作用點在翼緣表面，方向背向截面形心當a〉0.8和滿足以下情況時P應乘以系數：bb項次1,當GW1.0時，乘以0.95；項次3,當GW0.5時，乘以0.90；當0.5<GW1.0時，乘以0.95.式（附2-1）也可用于等截面鉚接（或高強度螺栓連接）簡支梁，其受壓翼緣厚度t包1括翼緣角鋼厚度在內。二、軋制普通工字鋼簡支梁軋制普通工字鋼簡支梁的整體穩定系數按附表2-2選用，如計算得到的9>0.6時，應b按式（附2-2）對9進行修正，以9'代替9。bbb三、普通軋制槽鋼簡支梁普通軋制槽鋼簡支梁的整體穩定系數，不論荷載的形式和荷載作用在截面上的位置均可按式（附2-3）計算，如計算得到的9>0.6時，應按式（附2-2）對9進行修正，以9'bbb代替9。9b570bt9b570bt235"TT?丁1y附2-3)式中b、t、h——分別為槽鋼截面的寬度、翼緣厚度和截面高度。普通軋制工字鋼簡支梁的穩定系數9 附表2-2項次荷載情況工字鋼型號b自由長度l1（m）2345678910

集上10?202.001.300.990.800.680.580.530.480.431中翼22?322.401.481.090.860.720.620.540.490.45跨荷緣36?632.801.601.070.830.680.560.500.450.40中載無作下10?203.101.951.341.010.820.690.630.570.522側用翼22?405.502.801.841.371.070.860.730.640.56向于緣45?637.303.602.301.621.200.960.800.690.60支均上10?201.701.120.840.680.570.500.450.410.373承布翼22?402.101.300.930.730.600.510.450.400.36點的荷緣45?632.601.450.970.730.590.500.440.380.35口J梁載作下10?202.501.551.080.830.680.560.520.470.424用翼22?404.002.201.451.100.850.700.600.520.46于緣45?635.602.801.801.250.950.780.650.550.49跨中有側向支承點10?202.201.391.010.790.660.570.520.470.425的梁（荷載作用在22?403.001.801.240.960.760.650.560.490.43截面高度位置）45?634.002.201.381.010.800.660.560.490.43注：1.項次1、2指一個或少數幾個集中荷載位于跨中附近，其它情況應按項次3、4采用。2.表中的值適用于Q235鋼，對其它鋼號，表中數值應乘以235/f。by四、雙軸對稱工字形等截面（含H型鋼）懸臂梁雙軸對稱工字形等截面（含H型鋼）懸臂梁的整體穩定系數，可按式（附2-1）計算，但式中的系數卩應按附表2-3查取，計算梁的側向長細比時梁的側向計算長度人取懸臂梁b1的懸臂長度。如計算得到的9>0.6時，應按式（附2-2）對甲進行修正，以卩代替9。bbbb雙軸對稱工字形等截面（含H型鋼）懸臂梁的系數卩 附表2-3項次荷載形式bg=11/bh0.60WgW1.24 1.24<gW1.961.96<gW3.101自由端一個集中上翼緣0.21+0.67g0.72+0.26g1.17+0.03g2荷載作用在下翼緣2.94—0.65g2.64—0.40g2.15—0.15g3均布荷載作用在上翼緣0.62+0.82g1.25+0.31g1.66+0.10g注：本表是按支端為固定的情況確定的，當用于由鄰跨延伸出來的伸臂梁時，應在構造上采取措施加強支承處的抗扭能力。五、受彎構件整體穩定系數的近似計算均勻彎曲的受彎構件，當九W120f235/f時，其整體穩定系數9可按以下近似公ywy ，式計算：工字形截面（含H型鋼）：雙軸對稱時附2-4)九2 f附2-4)9=1.07一y-y

b 44000235單軸對稱時附2-5)W 九2f附2-5)9=1.07— 1x ?y?—b 2（a+0.1）Ah14000235bT形截面（彎矩作用在對稱軸平面，繞x軸）：1）彎矩使翼緣受壓時雙角鋼T形截面P=1-0.0017—f/235 （附2-6）b y'y部分T型鋼和雙板件組合T形截面P=1-0.0022九f/235 （附2-