關于勁性鋼骨結構節點第1頁，課件共34頁，創作于2023年2月框架梁柱節點核心區是結構受力的關鍵部位，設計時應保證傳力明確，安全可靠，施工方便。節點核心區不允許有過大的局部變形。在鋼骨混凝土結構中，梁柱節點包括下列幾種形式：第2頁，課件共34頁，創作于2023年2月鋼骨混凝土梁-鋼骨混凝土柱的連接；鋼梁-鋼骨混凝土柱的連接；鋼骨鋼筋混凝土梁-混凝土柱的連接。第3頁，課件共34頁，創作于2023年2月鋼骨混凝土梁-鋼骨混凝土柱的節點第4頁，課件共34頁，創作于2023年2月第5頁，課件共34頁，創作于2023年2月型鋼混凝土框架梁柱節點電算型鋼混凝土框架梁柱節點電算要點1.鋼骨混凝土梁承受跨中彎矩較大時（梁上集中力作用在梁跨中附近）。計算（電算）采用分三段，左（無鋼骨）——中（有工字型鋼骨）——右（無鋼骨），工字型鋼骨僅考慮承受跨中彎矩，支座處僅腹板伸進柱內（爪子），起構造作用。支座處的彎矩和剪力全部由鋼筋混凝土梁承受。第6頁，課件共34頁，創作于2023年2月第7頁，課件共34頁，創作于2023年2月第8頁，課件共34頁，創作于2023年2月2.當梁上集中荷載靠近支座時（轉換柱在支座附近），鋼骨混凝土可分為二種情況2.1）支座處：剪力大、彎矩小：計算：型鋼按左（無翼緣，有腹板）——中（有工字型鋼骨）——右（無翼緣，有腹板）構造：鋼腹板參與抗剪，鋼筋（箍）共同承擔支座剪力，腹板進入鄰跨鋼筋混凝土梁中>1/4梁的跨度。梁端至鋼骨截斷處以外2倍梁高范圍內鋼筋混凝土梁箍筋加密。第9頁，課件共34頁，創作于2023年2月2.2）支座處：剪力大、彎矩大：整梁采用同樣的計算模式，工字形鋼骨全部伸入柱內，柱中預埋鋼骨。第10頁，課件共34頁，創作于2023年2月鋼骨鋼筋混凝土梁-混凝土柱的節點當型鋼梁僅以承受彎矩時的構造當型鋼梁承受彎矩和剪力的構造第11頁，課件共34頁，創作于2023年2月節點區鋼骨部分的連接構造應與鋼結構的節點連接要求相一致。在柱鋼骨內梁翼緣水平位置處應設置加勁肋，其構造應便于混凝土澆灌，并保證混凝土密實，柱中鋼骨和主筋的布置應為梁中主筋貫穿留出通道第12頁，課件共34頁，創作于2023年2月梁中主筋不應穿過柱鋼骨翼緣，也不得與柱鋼骨直接焊接。鋼骨腹板部分設置鋼筋貫穿孔時，截面缺損率不應超過腹板面積20%。現在的構造是梁中主筋不再穿柱鋼骨腹板，而用套筒連接，套筒按梁內鋼筋截面尺寸選用，焊在柱鋼骨翼緣上。見圖第13頁，課件共34頁，創作于2023年2月第14頁，課件共34頁，創作于2023年2月第15頁，課件共34頁，創作于2023年2月第16頁，課件共34頁，創作于2023年2月工程介紹鵬利海景公寓——現名海景壹號每平方米11.006萬元，超過湯臣一品的10.6萬元/平方米，成為滬上第一高價樓盤。共有5棟超高層住宅，分為一、二、三、四、五號樓，其中一、二號樓為37層，三、四號樓為31層，五號樓為36層。本工程超高層住宅結構均采用鋼筋混凝土框支剪力墻結構型式，一、二、五號樓屬B級高度的高層建筑。其中一、二、五號樓和三、四號樓高度分別為120米98.4米。一～五號樓底層為大堂及通道，二層以上為住宅，在6米至7米標高處設框支轉換層。結構轉換形式為梁式轉換。轉換層框支柱為型鋼混凝土柱，框支大梁為2.2米高型鋼混凝土大梁。轉換層樓板最小板厚200mm，轉換層梁底加鋼筋混凝土板吊頂，其最小板厚為180mm，以加強框支轉換層的整體剛度，在轉換層以上二層為加強層，樓板厚不小于150mm。樓屋蓋采用現澆梁板形式。底部剪力墻加強區至轉換層以上二層。本工程五幢超高層住宅及二幢會所位于同一大底板上。詳見總平面布置圖。第17頁，課件共34頁，創作于2023年2月第18頁，課件共34頁，創作于2023年2月地震相關參數:本工程抗震設防烈度為7度，地基無液化問題，場地類別為上海地區IV類。設計基本地震加速度為0.10g，設計地震分組為第一組，特征周期0.9s。本工程各單體均屬于丙類建筑，安全等級為二級，設計使用年限為50年，高層住宅抗震等級詳見附表。第19頁，課件共34頁，創作于2023年2月框支框架是特一級底部加強部位剪力墻是一級非底部加強部位剪力墻是一級第20頁，課件共34頁，創作于2023年2月超限情況說明高度超限：在本工程中，B級高度鋼筋混凝土高層建筑的最大適用高度為120m。平面不規則：突出長度l/Bmax大于0.35。豎向抗側力構件不連續：一～五號樓部分抗震剪力墻的內力由水平轉換大梁向下傳遞。第21頁，課件共34頁，創作于2023年2月結構超限處理措施：計算分析：根據超限情況說明，本大樓平面和豎向均存在不規則情況，因此在計算分析時采用了兩個符合結構力學模型的計算程序：一個是高層建筑結構空間有限元分析與設計軟件SATWE，它采用可以較好地反映其實際受力狀態的殼元來模擬剪力墻和樓板，根據本樓特點，樓板采用局部開洞，分塊無限剛帶彈性聯接板帶的假定，地震力計算時考慮耦聯扭轉和偶然偏心的影響,采用高階振型。第22頁，課件共34頁，創作于2023年2月另一個是ETABS高層建筑結構分析與設計軟件，它采用細分墻單元和多邊形樓板單元，它們的面內剛度和面外剛度分別由平面應力膜和彎曲板進行模擬，可以很好地體現剪力墻和樓板的真實變形及受力狀態。第23頁，課件共34頁，創作于2023年2月除用SATWE對結構進行了0度和90度驗算外，一、二號樓結構布置中有大于15度的抗側力構件，因此還進行了與水平方向成15度方向的整體分析。兩種程序的計算結果基本一致，各層的位移、剛度均無突變，未發現明顯的薄弱層第24頁，課件共34頁，創作于2023年2月根據《高規》第3.3.4條由于結構豎向不規則，應進行彈性時程分析驗算，為此，特選用上海建筑抗震設計規程提供的三條地震波SHW1、SHW2、SHW4，地震加速度峰值為35（gal），建筑結構阻尼比為0.05，地震波持續時間為30～35（s），時距為0.02（s）。第25頁，課件共34頁，創作于2023年2月經分析結構體系無明顯薄弱層，最小的時程曲線所得的結構底部剪力，X向由SHW1地震波產生，Y向SHWR2地震波產生，但均不小于由CQC法求得的底部剪力的65%，三條時程曲線計算所得的底部剪力的平均值均大于由CQC法求得的底部剪力的80%（見表4），彈性時程計算滿足規范要求。第26頁，課件共34頁，創作于2023年2月針對超限，本工程抗震加強措施：1.為滿足框支柱軸壓比0.6和提高框支框架的延性及受剪承載力，將框支框架設計為十型型鋼鋼筋混凝土柱和Ⅰ型型鋼混凝土梁。2.增強底部框支轉換層及轉換層以上兩層的樓板厚度。增強落地剪力墻的厚度，以加強結構平面的整體性，滿足上下剛度比。第27頁，課件共34頁，創作于2023年2月3.加強樓板的剛度，外凸平面、樓梯和電梯的樓板厚度適當加強，并采用雙面雙向配筋。4.外凸平面剪刀樓梯梯段板間增設鋼筋混凝土墻，并加強樓梯板與同邊剪力墻的連接。第28頁，課件共34頁，創作于2023年2月5.按計算加強部分短肢剪力墻的配筋率，按特一級構造配置鋼筋。6.結合五號公寓高層結構的地震影響，對地下室大頂板作為嵌固平面計算進行復核。并加強頂板厚度，適當提高