目錄TOC\o"1-3"\h\uHYPERLINK\l_Toc208201.編制依據及原則1HYPERLINK\l_Toc119311.1編制依據1HYPERLINK\l_Toc135191.2編制原則1HYPERLINK\l_Toc32722.工程概況1HYPERLINK\l_Toc140992.1索塔工程概況1HYPERLINK\l_Toc30112.2主要工程數量2HYPERLINK\l_Toc52292.3自然特征3HYPERLINK\l_Toc86852.3.1地形地貌3HYPERLINK\l_Toc40682.3.2氣象情況3HYPERLINK\l_Toc71202.3.3地質水文4HYPERLINK\l_Toc273952.4交通運輸情況7HYPERLINK\l_Toc18402.5沿線水源、電源、燃料等可利用資源的情況7HYPERLINK\l_Toc115943.總體施工計劃7HYPERLINK\l_Toc172273.1總體施工安排8HYPERLINK\l_Toc185453.2施工進度計劃編制原則8HYPERLINK\l_Toc85393.3主要階段工期8HYPERLINK\l_Toc36464.施工方案綜述8HYPERLINK\l_Toc277954.1總體施工方案8HYPERLINK\l_Toc204934.2超高索塔大跨度上橫梁施工方案比選9HYPERLINK\l_Toc86715.索塔施工方案12HYPERLINK\l_Toc42475.1索塔設計情況12HYPERLINK\l_Toc197405.1.1塔柱設計12HYPERLINK\l_Toc76695.1.2橫梁設計12HYPERLINK\l_Toc304325.1.3鋼錨梁設計12HYPERLINK\l_Toc63835.2索塔施工關鍵技術及重難點16HYPERLINK\l_Toc275735.2.1索塔施工設備布置16HYPERLINK\l_Toc110565.2.2索塔施工測量監控16HYPERLINK\l_Toc92925.2.3鋼錨梁施工17HYPERLINK\l_Toc136915.2.4超高索塔大跨度上橫梁施工17HYPERLINK\l_Toc253035.2.5索塔高性能混凝土施工17HYPERLINK\l_Toc298845.2.6下橫梁施工17HYPERLINK\l_Toc315055.2.7索塔錨固區施工17HYPERLINK\l_Toc220745.2.8施工組織難度大18HYPERLINK\l_Toc250915.3索塔施工關鍵設備的選型及布置18HYPERLINK\l_Toc183705.3.1塔吊選型及布置18HYPERLINK\l_Toc137735.3.2電梯的布置和選型21HYPERLINK\l_Toc231075.3.3混凝土輸送方案23HYPERLINK\l_Toc316935.3.4液壓自爬模系統24HYPERLINK\l_Toc67505.4索塔施工工藝流程43HYPERLINK\l_Toc259345.5塔柱施工方案48HYPERLINK\l_Toc163845.5.1塔柱施工分節48HYPERLINK\l_Toc120575.5.2下塔柱施工50HYPERLINK\l_Toc38925.5.3下橫梁施工50HYPERLINK\l_Toc96985.5.4中塔柱節段施工58HYPERLINK\l_Toc162065.5.5中塔柱被動橫撐設計59HYPERLINK\l_Toc49515.5.6上橫梁施工62HYPERLINK\l_Toc195255.5.7鋼錨梁施工72HYPERLINK\l_Toc1415.5.8塔柱鋼筋工程83HYPERLINK\l_Toc30525.5.9勁性骨架施工84HYPERLINK\l_Toc247915.5.10塔柱混凝土工程84HYPERLINK\l_Toc281435.5.11索塔預應力工程85HYPERLINK\l_Toc41712塔柱外觀質量控制措施87HYPERLINK\l_Toc175983塔柱裂縫控制措施89HYPERLINK\l_Toc111384成品保護92HYPERLINK\l_Toc99336.施工測量方案93HYPERLINK\l_Toc128926.1施工測量概述93HYPERLINK\l_Toc130066.2編制依據93HYPERLINK\l_Toc137686.3斜拉橋控制網建立93HYPERLINK\l_Toc58496.4高程控制網觀測與平差94HYPERLINK\l_Toc43196.4.1斜拉橋高程控制網建立94HYPERLINK\l_Toc311226.4.2光學測微法測量方法95HYPERLINK\l_Toc286336.5索塔施工測量96HYPERLINK\l_Toc76356.5.1索塔施工測量概況96HYPERLINK\l_Toc152666.5.2索塔施工測量質量標準96HYPERLINK\l_Toc72776.5.3測量方法97HYPERLINK\l_Toc304886.5.4索塔周日變形規律測量97HYPERLINK\l_Toc114956.5.5索塔索道管精密定位測量97HYPERLINK\l_Toc172097.主要設備表99HYPERLINK\l_Toc321198.冬季、雨季施工安排100HYPERLINK\l_Toc107008.1冬季施工安排及質量保證措施100HYPERLINK\l_Toc234348.1.1冬季施工安排100HYPERLINK\l_Toc89858.1.2冬季施工質量保證措施100HYPERLINK\l_Toc173178.2雨季施工安排及質量保證措施101HYPERLINK\l_Toc166958.2.1雨季施工安排101HYPERLINK\l_Toc13648.2.2雨季施工質量保證措施101HYPERLINK\l_Toc131048.3夏季施工安排及質量保證措施102HYPERLINK\l_Toc268698.3.1夏季施工安排102HYPERLINK\l_Toc163338.3.2夏季施工質量保證措施102HYPERLINK\l_Toc287309質量保證措施102HYPERLINK\l_Toc101789.1質量管理目標102HYPERLINK\l_Toc122099.2工程質量保證體系102HYPERLINK\l_Toc126689.2.1質量管理組織機構 102HYPERLINK\l_Toc122249.2.2質量保證體系框圖 103HYPERLINK\l_Toc309069.3質量保證措施103HYPERLINK\l_Toc98389.3.1加強質量意識，健全規章制度 103HYPERLINK\l_Toc183289.3.2原材料質量控制措施 104HYPERLINK\l_Toc227139.3.3嚴把采購、進場使用檢驗關 104HYPERLINK\l_Toc115639.3.4強化施工管理，確保工程質量 104HYPERLINK\l_Toc1004910安全保證措施104HYPERLINK\l_Toc2609510.1安全目標104HYPERLINK\l_Toc1063010.2安全管理組織機構104HYPERLINK\l_Toc320710.3安全生產保證體系105HYPERLINK\l_Toc515510.3.1安全保障人員的配備 106HYPERLINK\l_Toc3216410.3.2安全保障人員的職責范圍 106HYPERLINK\l_Toc1883710.4安全保證措施108HYPERLINK\l_Toc2869110.4.1建立健全安全生產保證體系 108HYPERLINK\l_Toc1295310.4.2加強宣傳教育工作，強化全員安全意識 108HYPERLINK\l_Toc261910.4.3加強對公司約束性條款相關內容的執行 110HYPERLINK\l_Toc874410.4.4索塔施工安全措施 112HYPERLINK\l_Toc1858311.可能出現的應急事故及其處理措施118HYPERLINK\l_Toc2728411.1施工風險分析118HYPERLINK\l_Toc2584011.2主要對策118HYPERLINK\l_Toc1340011.2.1組織機構的反應程序118HYPERLINK\l_Toc1135411.2.2設置通訊及救助網絡系統118HYPERLINK\l_Toc2779711.2.3施工突發事故預警應急預案118HYPERLINK\l_Toc2516511.2.4工期緊張的風險防范措施及對策118HYPERLINK\l_Toc418511.2.5機械設備的風險防范措施及對策119HYPERLINK\l_Toc33311.2.6大臨設施的風險防范措施及對策119HYPERLINK\l_Toc79011.2.7材料、預制構件供應緊張的風險防范措施及對策119HYPERLINK\l_Toc2815511.2.8夜間、冬季、雨季的風險防范措施及對策119HYPERLINK\l_Toc2099111.2.9電力供應風險對策120HYPERLINK\l_Toc602311.2.10測量、監控、檢測方面的風險評估對策120HYPERLINK\l_Toc490211.2.11高空作業的風險防范措施120HYPERLINK\l_Toc636111.3施工預案120HYPERLINK\l_Toc1804911.3.1防汛預案120HYPERLINK\l_Toc1841711.3.2防暴雨預案121HYPERLINK\l_Toc417911.3.3防火災預案121HYPERLINK\l_Toc1978711.3.4高空作業安全預案122HYPERLINK\l_Toc806211.3.5吊裝施工工防墜落預預案122xx黃河公路大橋第第三合同段段索塔專項施工方方案1.編制依據及原則則1.1編制依依據（1）國家、交通部部現行設計計、施工規規范、規程程；質量檢檢驗標準及及驗收規范范等。（2）xx黃河公路大橋施施工圖。（3）招標文件及投投標合同。（4）高速公路施工工標準化技技術指南。（5）公路橋涵施工工技術規范范（JTG//TF550-20011）（6）公路工程質量量檢驗評定定標準(JTGGF80//1-20004)。（7）我國的法律、法法規及當地地政府有關關方面的具具體規定。（8）集團公司的施施工技術能能力、機械械設備能力力及相關工工程的施工工經驗。（9）集團公司裝備備、技術、資資金、勞力力和物資儲儲備等方面面的綜合實實力。（10）依據GB/TT190001-20008質量標準準體系、GB/TT240001-20004環境管理理體系和GB/T280001-22011職業健康康安全標準準建立的質質量、環境境和職業健健康管理體體系。（11）施工現場調查查獲得的有有關資料、數數據以及現現場實際情情況。1.2編制原原則（1）施工方案力求求采用先進進的、可靠靠的工藝、材材料、設備備，達到技技術先進，力力求工藝成成熟，具有有較強的可可操作性。（2）根據xx黃河河公路大橋橋的設計成成果、施工工方案，結結合橋址的的地質、水水文、氣象象條件以及及工程規模模、技術特特點、工期期要求、工工程造價等等多方面比比選的基礎礎上確定。（3）在保證工程質質量的前提提下，確保保計劃工期期。2.工程概況2.1索塔工工程概況xx黃河公路大橋路路線起自黃黃河右岸xx市xx區xx村南xx路上，止止于xx路與國道309線平交口口處，主橋橋橋型為雙雙塔雙索面面鋼-混組合梁梁斜拉橋，全全長840m，孔跨布布置為：40++175++410++175++40m，第三標標段承擔xx側主橋施施工任務，起起訖里程K1+7744～K2+1164。xx黃河公路路大橋是山山東省委省省政府“一圈一帶”發展戰略略的重要基基礎設施工工程，大橋橋結構設計計新穎，建建設規模宏宏大，建成成后將成為為黃河流域域單跨最大大的橋。xx黃河公路大橋主主橋共設兩兩個索塔，中中心距離410m，中間一一跨跨越黃黃河，xx側索塔位位于河灘上上，xx側索塔承承臺位于主主河槽內，索索塔設計形形式為Ｈ型型塔，全高高138m，索塔端端拉索錨固固區采用內內置式鋼錨錨箱結構。2.2主要工程程數量表2.2-1主要工程程數量表主塔下塔柱HRB400鋼鋼筋t234.1344C50混凝土m31581.244下橫梁HRB400鋼鋼筋t139.1622C50混凝土m3897.2預應力鋼絞線t48.45515-25錨具具套68SBG-1155Y塑料波紋紋管m1692.4中塔柱HRB400鋼鋼筋t761.5800C50混凝土m34381.566預應力鋼絞線t9.96215-9錨具套136SBG-75YY塑料波紋紋管m910.1拉索預埋管t11.0上橫梁HRB400鋼鋼筋t121.2177C50混凝土m3622.4預應力鋼絞線t31.46915-19錨具具套64SBG-1000Y塑料波紋紋管m1459.5上塔柱HRB400鋼鋼筋t72.064C50混凝土m3557.88索塔勁性骨架L125×1225×100t82.264L75×75××7t79.537Φ22鋼筋t2.575鋼錨梁Q370qD鋼鋼材t279.7522Q345qD鋼鋼材t57.31110.9級高強強螺栓M24套243210.9級高強強螺栓M22套1200Φ22×200剪剪力釘個94722.3自然特特征2.3.1地地形地貌xx黃河公路大橋主主橋位于黃黃河下游xx段北店子子浮橋上游游500m，地理坐坐標為東經經116°°46′~1166°48′，北緯36°442′附近。橋位所在區域均均地貌單元元為黃河沖沖積平原與與山前沖積積傾斜平原原疊交地帶帶，局部微微地貌單元元系黃河河河床，南岸岸淤背區外外全部為稻稻田及麥田田，北岸淤淤背區外以以麥田、魚魚塘為主。原原始地形較較平坦，但但因受黃河河河流淤積積及人工筑筑堤的共同同作用，形形成中間高高、南北兩兩側低的地地形。其中中，堤內河河漫灘地面面標高在28.993m~332.055m(黃海高程程，下同)，黃河北北堤外的農農田標高一一般在24.00m~277.0m。黃河北北大堤的堤堤頂標高約約為38.001m~339.099m，黃河南南大堤堤頂頂標高約為為36.88m~399.96mm，黃河南南岸城區的的地面標高高一般在26.00m。2.3.2氣氣象情況橋位所處區域為為山東中部部腹地，位位于我國東東部暖溫帶帶亞濕潤大大陸性季風風氣候區，受受海洋氣候候影響較小小，區域內內具有明顯顯的大陸性性氣候特征征，一年四四季分明，春春季氣溫回回升快，風風多雨少，氣氣候干燥；；夏季高溫溫多雨，雨雨量充沛集集中，雨熱熱同期，常常有大風暴暴雨、冰雹雹、雷擊災災害性天氣氣，易造成成短時內澇澇；冬季寒寒冷干燥，雨雨雪量減少少。（1）氣溫xx市年平均氣溫114.3℃，1月最冷月月平均氣溫溫-4.4℃~-0..8℃；七月最最熱月平均均氣溫25.0℃~27..4℃。極端最最高氣溫42.5℃，極端最最低氣溫-19..7℃。xx縣年平均氣溫113.4℃，1月最冷月月平均氣溫溫-2.3℃；七月最最熱月平均均氣溫27℃。極端最最高氣溫41.2℃，極端最最低氣溫-22℃。（2）降水橋位所處區域降降水受季風風影響明顯顯，降水量量分布不均均勻，平均均降水量在在600mmm左右。降降水量分布布的特點是是高度集中中，7、8兩月份降降水最多，占占全年降水水量的55%。（3）霜、冰凍一般以日最低氣氣溫低于2℃作為霜凍凍期指標。≤2℃的初、終終日為初、終終霜凍期，其其間隔日數數為無霜期期。xx地區平均均初霜期為為10月3日，終霜霜期一般在在4月13日，無霜霜期平均198天。xx地區平均均初霜期為為11月1日，終霜霜期一般在在3月27日，無霜霜期平均217天。（4）風橋位所在區域，地地處暖溫帶帶季風氣候候區，季風風環流是影影響區域的的重要因素素，冬季在在亞洲大陸陸上空形成成了內蒙高高壓，沿線線地帶被極極地或極地地變性大陸陸氣團所控控制，不斷斷受到來自自西伯利亞亞干冷空氣氣團的侵襲襲，盛行西西北風、北北風、東北北風，這是是冬季干冷冷，天氣晴晴朗，降水水少的原因因所在。夏夏季由于受受熱帶、副副熱帶海洋洋氣團所左左右，使冬冬季的西北北季風由夏夏季的東南南季風所代代替，因此此盛行西南南、南和東東南風，這這是夏季濕濕熱多雨，多多雷暴的根根本原因。春春秋兩季是是過渡季節節，風向多多變。由于于風向和季季節同步變變化，造成成了冬冷夏夏熱明顯、四四季雨量不不均的特點點。橋位所所在區域年年極大風速速為33.33m/s((發生在1951年7月21日)，風向W，最大月月平均風速速為16.33m/s，最小月月平均風速速為1.0mm/s。（5）濕度橋位所在區域屬屬亞濕潤地地帶，年平平均相對濕濕度64~666%，春季平平均相對濕濕度較小，在60%左右，夏季平均相對濕度較大，在80%左右。2.3.3地質質水文（1）地質條件整個xx西北部及xx縣縣區域從地地質構造形形式看處于于魯西旋卷卷構造體系系與魯北帚帚狀構造。擬擬建橋位區區域位于魯魯西北帚狀狀構造之濟濟陽拗陷帶帶南側，與與魯西隆起起區之泰山山－沂山隆隆起相連，兩兩者在地貌貌上構成南南部剝蝕中中低山與北北部沖擊平平原接壤，在在構造上南南部則為產產狀平緩的的寒武奧陶陶系山脈與與北部隱伏伏的石炭二二疊系階梯梯狀斷層斜斜坡帶相連連。由于魯魯西旋卷構構造體系的的控制，伴伴生的斷裂裂十分發育育，有與配配套的德張張性斷裂，也也有與其斜斜交的兩組組扭斷面，其其中尤其以以旋卷構造造外旋層中中的張烈的的發育最為為典型，這這些斷裂自自西向東規規模較大的的有：長清清斷裂、千千佛山斷裂裂、文祖斷斷裂、白泉泉莊--五色崖斷斷裂，金山山--姚家峪斷斷裂、淄和和斷裂和上上午井斷裂裂。這些斷斷裂在大地地區域構造造中歸屬魯魯西旋卷構構造體系中中外旋卷層層的伴生構構造，屬于于序次較低低的構造。主橋橋址表層為為第四系全全新統（Q4）沖積層層、洪積層層、殘積坡坡積層、湖湖積層；第第三系上更更新統（Q3）洪積層層、洞穴堆堆積層；第第二系中更更新統（Q2）洪積層層、殘積坡坡積層、洞洞穴堆積層層；下更新新統（Q1）河湖相相堆積層，另另夾雜2~3層鈣質膠膠結松砂巖巖。整個橋橋址處地形形地貌類型型單一，整整體底層結結構相對簡簡單，分布布連續，厚厚度穩定，力力學特性均均勻，穩定定性較好。該工程所涉及地地層多為第第四系地層層，具體如如下：①全新統（Q4）沖積層：沿各河河系分布。為為河床、河河漫灘相的的砂礫層，厚厚度約3.0~~10.00m。洪積層：分布于于泰山、徂徂徠山等山山前地帶。黃黃褐色黏質質砂土、砂砂夾巨礫，厚厚度約5.0~~10.00m。沖積洪積層：分分布于北部部的平原地地區。灰黃黃、黃褐色色黏質砂土土夾粉、細細砂及礫石石透鏡體，含含少量鈣質質結晶，厚厚度約5.0~~20.00m。殘積坡積層：廣廣布于區內內的山坡和和山麓地帶帶。黃褐色色黏土、砂砂質黏土或或黏質砂土土夾巖石碎碎塊，厚度度約1.0~~2.0mm。湖積層：分布于于北部平原原的白云湖湖、麻達湖湖一帶。黑黑灰色淤泥泥、淤泥質質砂質黏土土及粉砂，含含腐殖質及及腹足類化化石，厚度度約3.0~~6.0mm。②上更新統（Q33）沖積洪積層：主主要分布于于北部的平平原地區及及泰山、徂徂徠山蒙山山、尼山等等山脈間的的北西—南東向山山間盆地中中。以淺黃黃、棕黃色色黏質砂土土及粉砂層層為主，間間夾砂質黏黏土及中細細砂或砂礫礫層，含大大量鈣質及及鐵錳質結結核。洪積層：分布于于泰山等山山前地帶。黃黃褐、黃棕棕色黏質砂砂土夾大量量砂礫石透透鏡體及鈣鈣質結核，厚厚度約10.00~30..0m。坡積洪積層：廣廣布于山前前地帶。黃黃褐、黃棕棕色黃土狀狀黏質砂土土、砂質黏黏土夾巖石石碎塊及砂砂礫巖，厚厚度約5.0~~10.00m。洞穴堆積層：分分布于沂源源、新泰一一帶。沂源源洞穴堆積積剖面為:a、紅黃色黏質砂砂土夾大量量石灰巖碎碎塊，厚度度約4.0m；b、黃、紅黃色黏黏質砂土及及灰黃、灰灰紅、灰黑黑色灰燼層層，厚度約約2.6m；c、風化的石灰巖巖碎屑層，厚厚度約1.0m；d、黃、褐黃色黏黏質砂土夾夾黑色灰燼燼層，產哺哺乳類。③中更新統（Q22）沖積洪積層：主主要分布于于北部的平平原地區及及泰山等山山脈間的山山間盆地中中。平原地地區以紅棕棕、黃棕色色黏質砂土土及砂質黏黏土為主，夾夾有砂、砂砂礫石層及及鈣質結核核，山間盆盆地為棕紅紅色黃土狀狀黏質砂土土夾礫石層層，厚度約約5.0~~70.00m。洪積層：分布于于泰山、章章丘一帶。紅紅色黏土、砂砂質黏土、礫礫石透鏡體體及鈣質結結核，厚度度約10.00~20..0m。殘積坡積層：廣廣布于山前前地帶。紅紅色黏土或或砂質黏土土夾巖石碎碎塊及鈣質質結構，下下部含多量量碎塊或礫礫石，局部部地段被鈣鈣質膠結成成礫巖，厚厚度約2.0~~6.0mm。洞穴堆積層：分分布于萊蕪蕪一帶。由由棕紅色砂砂質黏土組組成，多為為裂隙堆積積型，厚度度>10m。④下更新統（Q11）河湖相堆積：主主要分布于于北部平原原地區，南南部蒙陰、郯郯城一帶也也有零星分分布。由灰灰綠、黃綠綠、黃棕及及棕紅色砂砂質黏土、黏黏質砂土夾夾黏土、中中粗砂及砂砂礫石等組組成，另夾夾2~3層厚0.2m左右的鈣鈣質膠結松松砂巖，厚厚度大于120m。冰磧層：分布于于泰山東麓麓。紫紅色色泥礫，黏黏土膠結，緊緊密。礫石石大小不等等，形狀不不一，排列列無序，礫礫徑一般為為0.3~~0.5ccm，最大可可超過1.5m；成分主主要為花崗崗巖，具磨磨光面及擦擦痕。（2）水文條件橋址區地表水主主要為黃河河水，兩岸岸水溝、魚魚塘等有少少量水。由由于黃河水水流攜帶泥泥沙量大，水水質較渾濁濁，橋址區區地表河水水對混凝土土無侵蝕性性。地下水水主要以潛潛水形式存存在于粉土土、細、粉粉、中砂層層中，它直直接受大氣氣降水或地地表水的補補給，以蒸蒸發或向下下滲透的形形式排泄，其其水位、水水量不穩定定，主要受受季節和黃黃河水位的的控制。河床底標高在224.6~~27.77m，目前水水位高程約約28.55m，根據河河床兩岸最最高沖刷線線印跡推算算近幾年最最高水位高高程31.55m。小浪底水庫運用用后，黃河河下游各河河段縱橫斷斷面得到相相應調整。2006年汛后與與小浪底水水庫運用前前相比，各各河段沿程程均有所減減小，說明明橫斷面趨趨于窄深，其其中艾山-濼口河段段減小幅度度較大。橋橋位處斷面面河槽內橋橋墩最低沖沖刷標高為為7.7m。根據黃河主管部部門要求，橋橋位河段設設防流量為為110000m3/s，2014年橋位上上下游附近近xx黃河各站站防洪水位位見表2.3-1所示。表2.3-120144年橋位上上下游附近近xx黃河各站站防洪水位位李家岸2.4交通運輸輸情況xx黃河公路大橋主主橋橫跨黃黃河大堤，下下游約6.1公里為xx高速黃河河大橋，下下游約12.3公里為xxxx黃河大橋橋，可供車車輛及行人人通過，沿沿線交通方方便，場內采用用施工便道道運輸。2.5沿線水源源、電源、燃燃料等可利利用資源的的情況主橋沿線河流密密布，經過過水質化驗驗，黃河兩兩岸地下水水水質滿足足設計及規規范要求，攪拌站生產用水可直接采用對混凝土結構物無腐蝕性的地下水作為拌合用水，在蓄水池兩側共設置2口90m水井，敷設水管引至蓄水池后使用。工程施工用電與與xx縣xx鎮電力部部門協商，由由我方對現現場勘察選選址，xx鎮電力部部門架設高高壓電力線線路引至施施工工地，再再用變壓器器分配。根根據施工設設備負荷計計算，施工工場地需3臺400KKVA變壓器，同同時配1臺250KKW發電機備備用。xx油料市場比較豐豐富，主要要是中石油油、中石化化，還有部部分私營公公司。2.6當地建建筑材料的的分布情況況（1）河砂、石子施工所用砂石材材料主要分分布于長清清、歷城、章章丘的山地地丘陵區的的水系當中中，大、小小河流河床床及沖溝中中賦存大量量經過自然然分選沉積積作用的各各種河砂，品品質優良、性性能良好，能能夠滿足本本工程生產產需要。（2）水泥水泥主要分布在在xx南部和長長清，xx市山水水水泥廠、歷歷城區尹陳陳村東方紅紅水泥廠均均可生產32.55R、42.55R、52.55R號水泥，儲儲量豐富，可可滿足工程程施工需求求。已在青青銀線xx繞城高速速公路使用用，效果較較好。3.總體施工計劃3.1總體施施工安排塔柱高138mm，分27個節段施施工；上下下橫梁各分分兩次澆筑筑。計劃于于2015年6月20日開始索索塔施工，2016年2月29日完成索索塔上橫梁梁澆筑，共共計9個月。計計劃投入塔塔吊2臺，施工工電梯2臺，泵車1臺，液壓壓爬模系統統2套，施工工人員60名。3.2施工進進度計劃編編制原則（1）滿足設計文件要要求的施工工次序；（2）充分考慮氣象水水文條件對對施工各環環節的影響響，合理確確定有效工工作天數；；（3）合理安排進度，將將自然條件件影響降低低到最低程程度，以降降低施工風風險。3.3主要階階段工期表3.3-1主要階段段工期表工程項目開始時間結束時間索塔結構下塔柱2015年6月月20日2015年7月月15日下橫梁2015年7月月20日2015年8月月25日中塔柱2015年7月月15日2015年122月31日上橫梁2016年1月月1日2016年2月月29日上塔柱2016年1月月1日2016年2月月5日4.施工方案綜述4.1總體施施工方案xx黃河公路大橋主主塔采用H型索塔，索索塔總高138m，主要包包括：上塔塔柱、中塔塔柱、下塔塔柱及上、下下橫梁，混混凝土強度度為C50。索塔采采用單箱單單室空心箱箱型截面，塔塔內斜拉索索的錨固結結構為內置置鋼錨梁系系統，拉索索錨固區設設置環向預預應力。節節段鋼錨梁梁大體分兩兩種型號，SM1~SSM3鋼錨梁順順橋向長度度5.3m，SM4~SSM16鋼錨梁順順橋向長度度5.5m。單個鋼鋼錨梁最大大凈重量約約7.8t。下塔柱第1、22節為索塔塔起步段，采采用翻模施施工，外模模采用爬模模模板，內內模采用大大塊鋼模加加工。模板板均采用塔塔吊安裝，內內外側模通通過拉桿對對拉加固，內內箱模板之之間設置型型鋼頂撐。下下橫梁采用用鋼管立柱柱+型鋼桁架架施工；中中塔柱全部部采用液壓壓自爬模施施工，塔柱柱在一定高高度設塔柱柱間鋼管橫橫撐，保證證塔柱合龍龍前的穩定定，消除由由于偏心受受荷所產生生的附加應應力，同時時調整塔柱柱整體線形形；上塔柱柱采用液壓壓自爬模施施工，塔吊吊提升安裝裝鋼錨箱。上上橫梁施工工過程中，以以型鋼桁架架（主體結結構與下橫橫梁相同）為為主要承重重構件，采采用無落地地支架法施施工。索塔在施工過程程設專業監監控組，已已索塔整體體線形、塔塔頂偏位、控控制截面應應力為主要要監控對象象，掌握動動態分析趨趨勢并及時時反饋，保保證索塔施施工穩定和和垂直精度度。兩塔柱分別安裝裝一臺塔吊吊及一部施施工電梯，作作為垂直提提升作業和和工作人員員通道。斜拉索采用履帶帶吊整體提提升上橋面面放置于放放索盤上，并并利用塔吊吊及塔頂卷卷揚機配合合完成塔端端掛設。橋橋面卷揚機機牽引梁端端錨頭至前前端梁，中中部每隔一一段距離設設置一個放放索小車，完完成橋面展展開。橋面面卷揚機、連連續千斤頂頂、軟硬組組合牽引梁梁端錨頭入入索套管錨錨固，最后后進行張拉拉、調索。4.2超高索索塔大跨度度上橫梁施施工方案比比選索塔上橫梁長337m，距原地地面高度為為120m，上、下下橫梁間距距達99.44m，混凝土土總方量為為622..4m3；大跨度度、超高混混凝土上橫橫梁施工難難度、安全全風險極大大，混凝土土澆筑可能能導致兩側側塔柱偏位位，影響成成塔后索塔塔線形及內內力。根據現場實際施施工條件，并并結合類似似工程施工工經驗，擬擬定2種施工方方案，從技技術、安全全、經濟、工工期等方面面，分別將將上橫梁施施工方案進進行對比分分析。方案一、普通通落地支架架法施工在上下橫梁之間間安裝大直直徑鋼管立立柱，作為為上橫梁澆澆筑臨時承承重系統。立立柱采用直直徑530mmm、壁厚10mm鋼管，橫橫橋向布設設4根，順橋橋向布設4根，共計16根，單根根鋼管凈高高度達96.667m。鋼管立立柱底端支支立于下橫橫梁上，沿沿高度方向向每10m設置一道道橫向連接接系與塔肢肢相連，立立柱頂端順順橋向布設設HW4000×4000mm型鋼分配配梁，并安安裝卸載砂砂箱。分配配梁頂部安安裝單層加加強型貝雷雷梁，兩端端制作異形形貝雷梁順順接。貝雷雷梁頂部安安裝分配梁梁及模板系系統。見下下圖。圖4-1普通通落地支架架法施工上上橫梁方案二、無落落地支架法法施工上橫梁無落地支支架系統主主要由下部部施工操作作平臺及上上部主承重重系統兩部部分組成。施施工操作平平臺主要由由牛腿托架架、縱向分分配梁、貝貝雷片橫梁梁及鋼模系系統組成。索塔施工過程中，在設計位置預埋剛性牛腿、鋼桁架上下弦桿、提升支架預埋件，待預埋件與爬模爬架施工空間無干擾后，用塔吊輔助吊裝穿心式千斤頂到支撐牛腿上安裝就位，每個牛腿上安裝一臺50T千斤頂。將鋼絞線穿入千斤頂的穿心孔，鋼絞線總長度要大于總起升高度。將在地面加工完成的鋼桁架整體吊裝至下橫梁頂端，并擺放至指定位置；同時增加橫向連接系，將兩片鋼桁架連成整體。鋼桁架起吊錨固點設置在支撐千斤頂的正下方，起吊點采用鋼板加工，穿入鋼絞線并用夾具錨固，吊點周圍局部進行加固。索塔頂部千斤頂頂整體起升升2片鋼桁架架至指定高高度，并焊焊接牛腿臨臨時安放。利利用塔吊整整體提升在在地面加工工完成的剛剛性牛腿，并并放置于鋼鋼桁架下方方，將鋼桁桁架與剛性性牛腿焊接接成整體，形形成剛性牛牛腿桁架系系統。整體體提升剛性性牛腿桁架架系統至設設計位置，并并與塔身預預埋牛腿焊焊接。重復復上述步驟驟，完成整整個托架系系統；托架架系統完成成后再貝雷雷片頂安裝裝縱向分配配梁及鋼模模，兩側設設置安全護護欄，形成成施工操作作平臺，見見下圖。圖4-2無落落地支架法法施工上橫橫梁方案比選①普通落地支架單單根主承重重鋼管長度度達到96.667m，超長鋼鋼管立柱安安裝垂直度度及整體穩穩定性難以以控制，結結合塔高、梁梁寬、風大大的客觀條條件，采用用普通落地地支架施工工風險較大大。②普通落地支架法法施工，鋼鋼管立柱加加工及安裝裝周期均較較長，安裝裝過程中，長長期占用塔塔吊，影響響塔肢主體體結構施工工，后期拆拆除工作量量巨大。③采用無落地支架架法施工，減減少鋼管立立柱投入合合計300t，同時，主主承重鋼桁桁梁將兩塔塔肢連成一一體，防止止混凝土澆澆筑過程中中造成塔肢肢偏位，影影響索塔施施工質量。從安全可靠性、工工期可控性性、技術可可行性及經經濟合理性性等方面，對對兩種上橫橫梁施工方方案的差異異性比選分分析如下表表：表4-1方案案比選分析析表方案編號因因素方案安全可靠性工期可控性技術可行性經濟合理性1普通落地支架差一般一般一般2無落地支架一般良良良綜合比較，選用用方案二為為本橋超高高索塔大跨跨度上橫梁梁施工方法法。5.索塔施工方案5.1索塔設設計情況索塔采用H型混混凝土索塔塔，塔柱底底面高程為為27.663m，塔頂高高程為165..63m，索塔總總高度為138..0m。索塔主主要包括上上、中、下下塔柱，上上、下橫梁梁以及各類類附屬設施施（索塔內內爬梯、避避雷針、航航空障礙燈燈、養護設設備及安全全護欄等）。xx側索塔整體位于于主河槽中中。塔柱橫橫橋向內側側豎直，凈凈間距為37m，外側呈呈小角度內內傾狀態。本本橋索塔設設計具有“中間長，兩兩頭短”的特點，即即上、下塔塔柱長度較較短，分別別為17.55m、21.11m；而中塔塔柱單懸臂臂長度達99.44m。下、上上塔柱為普普通鋼筋混混凝土結構構，中塔柱柱、下橫梁梁、上橫梁梁為預應力力混凝土結結構，錨固固形式為鋼鋼錨梁。塔柱設計計塔柱結構主要分分為上、中中、下塔柱柱，上塔柱柱順橋向寬寬7.5m，中塔柱柱寬7.5~~8.2667m，下塔柱柱寬8.2667~8..97m，在標高71.773m以上，塔塔柱保持豎豎直，以下下塔柱沿高高度方向傾傾斜率為1:60。上塔柱柱橫橋向寬寬4.0~~4.355m，中塔柱柱寬4.355~6.3338m，下塔柱柱寬6.3338~6..76m，塔柱內內側呈豎直直狀態，外外側內傾，斜斜率為：1:50。中、上上塔柱拉索索錨固面壁壁厚為100ccm，其余均均為90cm；下塔柱柱壁厚均為為15cm，塔柱底底部設2m高實心段段。5.1.2橫橫梁設計上、中塔柱連接接處設有上上橫梁，長長37m，采用單單箱單室的的預應力混混凝土結構構，截面尺尺寸為：7.1××4.5mm。上橫梁梁頂部標高高為：152..63m，頂、底底、腹板厚厚度均為0.8m。橫梁采采用φ15.22-19鋼絞線，全全梁共布設設32束。中、下塔柱連接接處設有下下橫梁，采采用單箱單單室截面，橫橫梁長37m，寬7.5m，高5m。下橫梁梁頂部標高高為：48.773m，頂、底底板厚為0.8m，腹板壁壁厚為1.0m。橫梁采采用φ15.22-25鋼絞線，全全梁共布設設34束。5.1.3鋼錨錨梁設計斜拉索塔端錨固固處設置鋼鋼錨梁，單單個索塔設設16對斜拉索索，錨固在在鋼錨梁上上。鋼錨梁梁采用箱型型結構，由由錨墊板、支支撐板、加加勁板、側側拉板、頂頂板、底板板、橫隔板板構成。斜斜拉索張拉拉過程中，拉拉索錨頭作作用于錨墊墊板上，通通過錨下側側板和錨下下加勁板將將壓力傳遞遞給側拉板板，并通過過連接在塔塔柱內壁上上的鋼牛腿腿將鋼錨梁梁索承受的的壓力傳遞遞給橋塔。鋼錨梁梁端距塔塔壁10cm，并在鋼鋼錨梁梁端端頂部設有有限位鋼板板，且鋼錨錨梁每段在在縱向設有有8mm的自由活活動量以適適應自身的的彈性變形形。錨墊板板為主要承承壓構件，其其厚度為60mm。側拉板板是主要承承拉構件，其其板厚為36mm及40mm。為增加加鋼錨梁鋼鋼板的穩定定性，側拉拉板外側和和焊有高度度為20~330mm的豎向加加勁肋，且且在側拉板板中間設置置七道橫隔隔板，板厚厚為20~330mm。鋼牛腿寬為7553~8882cm，高為70cm，牛腿頂頂面座板厚厚30mm，上設聚聚四氟乙烯烯板，鋼錨錨梁支撐在在聚四氟乙乙烯板上。鋼鋼牛腿與塔塔柱內壁預預埋鋼板焊焊接，預埋埋鋼板通過過剪力釘與與塔柱連接接。斜拉索索張拉時，鋼鋼牛腿與鋼鋼錨梁之間間的螺栓處處于放松狀狀態，可沿沿順橋向有有一定位移移；斜拉索索張拉完成成后，擰緊緊螺栓，將將鋼牛腿與與鋼錨梁固固定。索塔結構相關設設計圖如下下：圖5.1-1索塔構造造圖圖5.1-2鋼錨箱構構造圖圖5.1-3索塔典型型截面構造造圖（尺寸寸單位：ccm）5.2索塔施施工關鍵技技術及重難難點xx黃河公路大橋HH形索塔最最大高度為為138..0m，施工精精度要求高高，高塔施施工控制、索索塔混凝土土耐久性、混混凝土的泵泵送施工，鋼鋼錨梁的加加工與安裝裝精度以及及超高大跨度度上橫梁施施工質量等等是索塔施施工的關鍵鍵問題。針針對塔高、風風大、質量量要求高、工工期緊的特特點，xx黃河公路路大橋主橋橋索塔施工工需解決以以下關鍵技技術和施工工難點。5.2.1索塔施工工設備布置置塔柱節段最大高高度為1338.0mm，H型索塔塔塔柱施工和和上塔柱鋼鋼錨梁安裝，需需要克服高高空作業、大大風等不利利因素影響響，克服超超高程混凝凝土輸送和和鋼筋吊裝裝可能出現現的各種問問題。因此此，索塔施施工時大型型起重設備備及混凝土土泵送設備備的選型和和布置方式式尤為關鍵鍵。5.2.2索塔施工工測量監控控在日照、溫差、風風荷載等復復雜環境因因素的影響響下，索塔塔精細化施施工測量控控制難度大大。索塔施施工過程中中需要綜合合應用多種種測量手段段，運用高高效的施工工監控工藝藝，確保索索塔施工精精度。鋼錨梁施工本橋索塔索導管管與鋼錨梁梁為兩分離離式結構，鋼鋼錨梁不同同步安裝及及混凝土澆澆筑可能產產生的預埋埋件偏位等等影響，降降低鋼錨梁梁安裝精度度。索導管管頂、底口口三維坐標標定位精度度要求高、難難度大，其其安裝質量量將直接影影響后期斜斜拉索掛設設施工，是是施工控制制的重、難難點。5.2.4超高高索塔大跨跨度上橫梁梁施工索塔上橫梁長337m，距原地地面高度為為120m，上、下下橫梁間距距達99.44m，混凝土土總方量為為622..4m3；大跨度度、超高混混凝土上橫橫梁施工難難度、安全全風險極大大，混凝土土澆筑可能能導致兩側側塔柱偏位位，影響成成塔后索塔塔線形及內內力。超高高H形索塔大大跨度上橫橫梁無法采采用傳統落落地式鋼管管支架施工工，結合現現場實際施施工條件，選擇合理的施工方法，確保上橫梁安全、高質量的施工是施工控制的重、難點。5.2.5索索塔高性能能混凝土施施工索塔C50砼的耐久久性、砼的的泵送施工工要求高；；高標號、高高性能混凝凝土的配合合比設計難難度大；其其保證超高高程砼的泵泵送要求，滿滿足砼的外外觀質量要要求，確定定砼的澆筑筑工藝是確確保索塔混混凝土施工工質量的關關鍵。5.2.6下橫橫梁施工下橫梁設計總方方量為8997.2m3，采用落地地式鋼管支支架法分層層施工。下橫橫梁跨度跨跨度達37m，塔柱底底部承臺橫橫向尺寸僅僅為18.99m，鋼管支支架底部支支立空間受受限。為滿滿足現場施施工條件，下下橫梁支架架主承重鋼鋼管立柱需需設計適當當傾角，盡盡量縮短兩兩支點間距距離，支架架的承載能能力及穩定定性是整個個橫梁施工工的關鍵。5.2.7索塔塔錨固區施施工索塔的斜拉索錨錨固是關系系到結構安安全的重要要部分，鋼鋼錨梁采用用工廠制作作、預拼，現現場安裝的的施工方法法。剪切連連接件是混混凝土與鋼鋼錨梁共同同受力的關關鍵構件。剪剪力釘與預預埋鋼板的的焊接質量量是本段控控制的重點點之一。斜拉索索力大，錨錨固點相對對集中，直直接導致塔柱的的索、梁錨錨固區應力力狀態復雜雜，錨固區區域環向預預應力的施施工質量關關系到錨固固區域是否否具有足夠夠水平向承承載能力和和抗裂安全全度，是塔塔身施工質質量的關鍵鍵。5.2.8施工工組織難度度大由于塔高、風大大、汛期長長、工期緊緊，特種設設備種類多多，預埋件件數量大，交交叉施工多多，質量要要求高；本本橋施工組組織安排難難度大。5.3索塔塔施工關鍵鍵設備的選選型及布置置5.3.1塔吊選型型及布置5.3.1.11塔吊選型型由于索塔橫向距距離較大，且且單個塔柱柱獨立構成成一個工作作面，根據據現場實際際施工需要要，在兩塔塔柱邊各安安裝一臺塔塔吊。在塔柱施工過過程中，主主要吊運鋼鋼筋、模板板、勁性骨骨架等小型型構件，考考慮最大吊吊重為中塔塔柱鋼錨梁梁，鋼錨梁梁為整體安安裝，單個個鋼錨梁連連同兩側預預埋鋼板最最大重量為為11.00t，選擇15m幅度處吊吊重不低于于12t即可滿足足。經調查查研究，選選用QTZZ160型塔吊為塔塔柱施工的的主要起重重設備，臂長50m，塔吊基基礎采用支支腿固定附附著式。QTZ1160塔吊吊的主要性性能參數見見下圖5.3--1。圖5.3-1QTZZ160型型塔吊技術術性能參數數圖主要技術參數見見下表所示示。表5.3-1QTTZ1600型塔吊整整機性能參參數表5.3.1.22塔吊布置置左右塔柱各布設設一臺塔吊吊，塔吊底底部支立于于索塔承臺臺上。由于于本橋索塔塔塔柱傾角角相對較小小，為在后期期給施工電電梯及液壓壓爬模操作作平臺預留留足夠安裝裝空間，同時時考慮塔吊吊附墻桿長長度及夾角角，塔吊安安裝于承臺臺一角，具體位置置見下圖所所示。圖5.3-2索塔塔吊平平面布置圖圖圖5.3-3索塔塔塔吊立面面布置圖5.3.2電電梯的布置置和選型本橋H型索凈高度達1138.mmm，兩塔柱柱凈間距為為37m，臨時施施工電梯是是高塔施工人人員上下的的主要交通通工具，根根據索塔施施工不同階階段，進行行電梯布置置。為保證證兩塔柱獨立立形成工作作面，擬在在塔身兩側側各布置一一臺SCQ200型電梯。下塔柱及下橫梁梁施工過程程中，考慮慮距原地面面高度較小小，施工人員員可通過臨臨時爬梯到到達施工作作業面。圖5.3-4下塔塔柱施工臨臨時爬梯布布置圖自中塔柱施工開開始，左右塔柱外外側各安裝裝一臺專用用施工電梯梯，通過電電梯直接達達到達液壓爬模模底層吊平平臺。施工工電梯布置置見下圖所所示。圖5.3-5臨時時施工電梯梯基礎平面面布置圖圖5.3-6臨時時施工電梯梯立面布置置圖電梯主要施工性性能如下表表：表5.3-2SCQQ200型施工電電梯技術性性能參數提升速度0～60m/minn（變頻）額定載重量（每每個吊籠）（kg/人數）2000kg/225人最大附墻間距9.0m吊籠外形尺寸長×寬×高（m）3.0×1.33×2.77（有駕駛駛室）電機功率3×7.5kww變頻調速速工作風速7級風（20mm/s）標準節規格（mm）立柱管中心距00.80××0.800，高度1.5008最大提升速度（m/miin）250額定安裝起升速速度（m/miin）0-40電壓380V/550HZ，三相五五線制，增增加接地保保護提升高度〉240m吊籠規格3.2×1.55×2.55m最最大成員12人圖5.3-7施工電梯梯安裝圖5.3.3混混凝土輸送送方案索塔混凝土的澆澆筑質量直直接影響塔塔柱砼的施施工質量，結合索塔的結構布置形式，經過多方案比較，同時根據我局在其他項目施工中的成功泵送經驗，最終確定選用一級砼泵送方案進行塔柱混凝土澆筑。根據塔柱砼泵送送高度的要要求，砼泵泵送設備選選擇一臺HBT880C-22118型高壓混混凝土泵（詳詳細技術參參數見表）。表5.3-3HBT880C-22118混凝土輸輸送泵主要要性能參數數技術參數HBT80C--21188理論混凝土輸送送量m3/hh80/48.88理論混凝土輸出出壓力MPPa10.8/188主油缸直徑×行行程㎜Φ160×21000主油泵排量cm3//r335柴油機功率KW132理論最大輸送距距離（125㎜）m1000（水平平）320（垂直）砼泵管的布置形形式應滿足足塔柱砼的的澆筑要求求。由于兩兩塔柱各自自獨立形成成工作面，為保證兩兩塔柱平行行作業互不不干擾，沿沿兩塔柱各各布置一套套砼泵管進進行塔柱砼砼施工。混凝土泵管選用用高壓泵管管，泵管直直徑為125mmm，單根長長度為3.0m，壁厚為8mm。泵管從從高壓托泵泵處接出，經經過水平管管路到達兩兩塔柱處，然然后泵管分分別沿兩塔塔柱上升到到塔柱砼施施工處。為為方便砼泵泵管的安裝裝、拆卸及及修理，采采用泵管布布置在塔柱柱外側的方方案，且布布置在靠近近電梯附墻墻的位置，并并沿塔柱方方向每升高高4.5m設置一道道附墻，保保證泵管固固定牢固。5.3.4液壓自爬爬模系統5.3.4.11爬模裝置置系統(1)爬模體體系介紹該工程采用ZPPM-1000型液壓爬爬架系統。該該爬模體系系具有模板板、架子合合為一體，實實現與導軌軌相互爬升升的特點，操操作簡單、便便于支拆，可可提高工作作效率，混混凝土墻面面質量達到到清水混凝凝土效果。(2)技術參參數表5.3-4爬模模液壓系統統參數表公稱壓力油缸行程液壓泵站流量伸出速度工作推力雙缸同步誤差25Mpa225mm1.6L/miin5.13mm//s80KN≤20mm表5.3-5架體平臺臺尺寸參數數上平臺1.1m≤3.00KN//m2模板平臺1.1m≤0.75KN//m2主平臺2.7m≤1.5KN/mm2液壓操作平臺2.0m≤1.5KN/mm2吊平臺1.1m≤0.75KN//m2表5.3-6受力桿件件參數埋件系統抗拔力F=160KNN抗壓力F=299KNN承載螺栓材料10.9級高強強螺栓抗剪力F=128.77KN導軌梯檔材料Q235鋼承載力FV=265KKN承重插銷材料45號鋼承載力FV=477..28KNN(3)液壓體體系工藝原原理本橋H形索塔橫橋向及及順橋向沿沿高度均呈呈小角度傾傾斜狀態，采采用液壓爬爬模系統施施工，可大大幅提升施施工效率。爬爬模體系具具有模板、架架子合為一一體，實現現與導軌相相互爬升的的特點，操操作簡單、便便于支拆。液壓爬模的動力力來源是本本身自帶的的液壓頂升升系統，主主要包括液液壓油缸和和上、下換換向盒。爬爬模的頂升升運動是通通過液壓油油缸交替頂頂升對導軌軌和爬架來來實現。導導軌和爬模模架互不關關聯，二者者之間可進進行相對運運動。當爬爬模架工作作時，導軌軌和爬模架架都支撐在在埋件掛座座上，兩者者之間無相相對運動。退退模后立即即在已澆筑筑節段的爬爬錐上安裝裝掛座，并并調整上、下下換向盒棘棘爪方向頂頂升導軌。待待導軌頂升升就位至新新裝掛座上上后，操作作人員可轉轉至下平臺臺拆除位于于下平臺處處的掛座。待待解除爬模模架上所有有拉結之后后開始頂升升爬模架，爬爬升過程中中，導軌保保持不動，調調整上下棘棘爪方向后后啟動油缸缸，爬模架架就相對于于導軌運動動。液壓爬模特點：：（1）液壓爬模可整體體爬升，也也可單榀爬爬升，爬升升穩定性好好。（2）操作方便，安全全性高，可可節省大量量工時和材材料。（3）爬模架在施工現現場一次組組裝完成，安安裝到位后后，依靠自身身動力，完成整個個索塔施工工過程，大大大節約了了施工場地地。（4）液壓爬升過程平平穩、同步步、安全，結構施工工誤差小，糾糾偏簡單，施施工誤差可可逐層消除除。（5）爬升速度快，可可以提高工工程施工速速度。上、下下換向盒，是是爬架與導導軌之間進進行力傳遞遞的重要部部件，改變變換向盒的的棘爪方向向，實現提提升爬架或或導軌的功功能轉換。在在每爬一個個梯檔時，油油缸自行調調節，保證證同步爬升升。5.3.4.22模板配置置爬架采用ZPMM-1000液壓自爬爬模，模板板采用木梁梁膠合板模模板體系。液液壓自爬升升架體是從從德國引進進的先進提提升體系。該該豎向提升升模板體系系，施工操操作簡單，安安全性高，僅僅在第一次次爬升前需需要塔吊提提升導軌，爬爬升過程中中不需要塔塔吊配合。模板形式見下圖所示。圖5.3-8下塔柱模板及爬爬架布置圖圖整個索塔采用液液壓爬模施施工共分為為30個節段，單節節澆筑標準準高度為66.0m，模模板配置高高度6.22m，當前節節爬模安裝裝過程中，模板底部部下包上節節混凝土110cm。上、中、下下塔柱模板板及爬架平平面布置圖圖如下：圖5.3-9下塔柱模板及爬爬架布置圖圖圖5.3-10中塔柱模板及爬爬架布置圖圖圖5.3-11上塔柱柱模板及爬爬架布置圖圖5.3.4.33爬模裝置置構造(1)液壓爬爬模爬升系系統的組成成液壓自爬模體系系主要包括括：埋件部部分、導軌部部分、液壓系系統、桁架架部分，組組成如下圖圖：圖5.3-12液壓爬爬升系統構構造(1)埋件組成液壓自爬模體系系的埋件組組成包括：：埋件板、高高強螺桿、爬爬錐、受力力螺栓和埋埋件掛座等等。a.埋件板與高強螺螺桿埋件板與高強螺螺桿連接，能能使埋件具具有很好的的抗拉效果果，同時也也起到省料料和節省空空間的作用用，因為其其體積小，免免去了在支支模時埋件件碰鋼筋的的問題。埋埋件板大小小、拉桿長長度及直徑徑須按抗剪剪和抗拉設設計計算確確定。b.爬錐、安安裝螺栓爬錐和安裝螺栓栓用于埋件件板和高強強螺桿的定定位，砼澆澆筑前，爬爬錐通過安安裝螺栓固固定在面板板上。c.受力螺栓受力螺栓是埋件件組成部件中中的主要受受力部件，要要求經過調調質處理(達到Rc255-30))，并且經經過探傷，確確定無熱處處理裂紋和和其他原始始裂紋后才才允許發貨貨。d.埋件掛座埋件支座連接導導軌和主梁梁，它受到到施工活荷荷載、重力力荷載、風風荷載等荷荷載的聯合合作用，具具有強的抗抗垂直力、水水平力和彎彎矩作用。(2)導軌導軌是整個爬模模系統的爬爬升軌道，它它由工字鋼鋼15及一組梯梯檔(梯檔數量量依澆筑高高度而定)組焊而成成，梯檔間間距225mm，供上下下軛的棘爪爪將載荷傳傳遞到導軌軌，進而傳傳遞到埋件件系統上。(3)液壓部分如下圖所示，液液壓部分包包括：液壓壓泵、油缸缸、上、下下換向盒四四部分。a.液壓泵和油缸液壓泵和油缸向向整個爬模模系統提供供升降動力力。b.上、下換向盒上、下換向盒，是是爬架與導導軌之間進進行力傳遞遞的重要部部件，改變變換向盒的的棘爪方向向,實現提升升爬模或導導軌的功能能轉換。圖5.3-13液壓動力力系統示意意圖5.3.4.44主要節點點(1)直墻模模板拼縫節節點如下圖，直墻木木梁模板通通過芯帶進進行連接，模模板與模板板之間直接接拼縫時，采采用拼縫一一的做法，當當模板與模模板之間不不能拼在一一起時，則則增加拼縫縫模板，用用芯帶壓住住拼縫模板板，按拼縫縫二做法。圖5.3-14拼拼縫處理示示意圖(2)拉桿處理理方法施工時砼側壓力力完全由對對拉螺桿承承受，局部部對拉桿件件不能拉通通的部位將將其內部焊焊接鋼筋進進行對拉。當拉桿無法對拉時，采用錐形接頭使在混凝土內的一端與鋼筋焊接，另一端與錐形接頭絲扣連接，當混凝土澆筑成型時，錐形接頭拆除繼續倒用，而混凝土內的拉桿不在倒用。圖5.3-15拉拉桿處理方方法示意圖圖5.3.4.55爬模主要要施工方法法當混凝土強度達達到6MPa時，可以以松動對拉拉螺桿一到到兩扣，當當混凝土強強度達到10MPPa時可以進進行拆模。拆拆模時先卸卸下拉桿螺螺母，抽出出拉桿，堆堆放在適當當位置；卸卸下芯帶，將將模板后移移；如模板板內有定位位的埋件系系統，應先先拆卸安裝裝螺栓。(1)現場模模板制作①模板的組成模板體系由面板板、H20木工字梁梁、橫向背背楞和專用用連接件組組成；膠合合板與木工工字梁采用用自攻螺絲絲和地板釘釘正面連接接，木工字字梁與橫向向背楞采用用連接爪連連接，在每每塊模板兩兩側對稱設設置兩個吊吊鉤。兩塊塊模板之間間采用芯帶帶連接，用用芯帶銷固固定，從而而保證模板板的整體性性，使模板板受力更加加合理、可可靠。木梁梁直模板為為裝卸式模模板，拼裝裝方便，在在一定的范范圍和程度度上能拼裝裝成各種大大小的模板板。序號名稱效果圖1吊鉤2豎肋3橫肋4連接爪5芯帶6芯帶插捎和墊板板7拼縫背楞②模板拼裝拼裝平臺此工程模板正面面打自攻螺螺釘，要求求平臺高度度200--400mmm，可選用“工”字鋼，或或者槽鋼搭搭設平臺；；操作平臺臺大小根據據模板的大大小選擇拼拼裝場地。要要求操作平平臺搭設牢牢固、安全全、平穩，對對應的各構構件平行而而且確保在在同一水平平面上，對對角線長度度保持一致致。放置背楞按照圖紙所示間間距把背楞楞排放在搭搭設平臺上上，在背楞楞上畫上定定位線，拉拉準對角線線，讓任意意兩條背楞楞構成的長長方形對角角線相等。木梁組裝按圖紙尺寸，先先在背楞兩兩端各放一一根木工字字梁，畫上上定位線，拉拉準對角線線，讓兩根根木梁構成成的長方形形對角線相相等，然后后用連接爪爪固定。這這兩根木工工字梁的同同一端連上上一根細線線，作為基基準線，其其他木梁都都對齊這根根基準線排排放，并保保證與兩邊邊的木梁平平行，把每每根木梁用用連接爪固固定。在固固定連接爪爪的時候，將將要裝吊鉤鉤的木梁兩兩側都要用用連接爪。鋪設面板把面板先按照圖圖紙裁好鋪鋪到木工字字梁上，尺尺寸有誤差差時，用手手工刨把尺尺寸找好。將將第一塊面面板四角打打引孔，鋼鋼釘定位（不不要釘太深深）。將此此面板引孔孔定位，打打引孔。將將引孔前端端擴大2－3mm。用電鉆鉆打自攻螺螺釘。將4角處鋼釘釘拆下，打打自攻螺釘釘。鋪第二二面板，將將接縫處抹抹玻璃膠，粘粘合，拼縫縫緊湊。以后步驟重復以以上步進行行操作。面板全部鋪好后后，將板面面擦干凈，去去除塵土，將將面板表面面水分擦干干，將調好好的原子灰灰抹于面板板螺釘處，刮刮平。安裝裝端頭木方方，如果面面板超過了了木梁的長長度尺寸，就就要根據需需要尺寸臨臨時增添端端頭木方。端端頭木方的的作用是：：增加模板板頂部的整整體剛度，防防止混凝土土污染模板板背面，最最重要是防防止起吊時時木梁跟面面板間發生生位移。打對拉螺桿或埋埋件孔根據圖紙模板拉拉桿孔的大大小，給手手電鉆裝好好相應的開開孔器。按按圖紙孔位位，用墨斗斗彈好線，確確定孔在模模板上的位位置，要求求孔的上下下、左右位位置偏差在在2㎜以內。注注意，保證證電鉆與模模板面垂直直，打好的的孔無偏斜斜現象。每每個孔的內內壁、孔沿沿上刷好兩兩遍油漆，防防止模板滲滲水膨脹。這這樣，模板板的拼裝就就完成了。用用油漆毛筆筆按圖號標標明每塊模模板，防止止模板過多多，混亂使使用。③模板的堆放組裝完成的模板板，需要有有規律的堆堆放在一起起。首先，選選用一塊平平坦、堅實實的場地，確確保模板堆堆放時不會會發生傾斜斜。將第一一塊模板面面朝上并保保持離開地地面凈高300mmm以上，背背楞朝下放放置平穩，確確保水平，不不能有晃動動余量。然然后在面板板上放置2-3根長條木木方（一般般間距為2米），木木條長度與與模板長邊邊相近即可可，接著放放第三塊模模板，一般般5、6塊為一堆堆。注意保保護面板，防防止受雨淋淋和暴曬，儲儲存期超過過一周的應應用帆布遮遮蓋起來。(2)架體安安裝①架體組裝a．承重三腳架組組裝組裝承重三腳架架，如下圖圖：圖5.3-16承重三腳腳架組裝示示意圖b．后移裝置組裝裝后移裝置組裝見見下圖：圖5.3-17后移裝置置組裝示意意圖c．后移桁架組裝裝圖5.3-18后后移桁架組組裝示意圖圖②安裝流程安裝承重三腳架架裝組裝好的承重重三腳架掛掛到附墻掛掛座上，如如下圖所示示：將承重重插銷插在在埋件掛座座上，吊承承重三腳架架就位，然然后將安裝裝插銷插好好。調整承重三腳架架的垂直度度，之后用用鋼管與承承重三腳架架立桿連接接，使其處處于穩定狀狀態。圖5.3-19承重三腳腳架安裝圖圖安裝主平臺梁主平臺梁為槽鋼鋼，它與承承重三腳架架通過銷子子連接，如如下圖：圖5.3-20主平平臺梁安裝裝圖安裝后移裝置及及主平臺板板安裝后移裝置時時，需保證證后移裝置置軸向與墻墻面垂直，后后移裝置與與主平臺梁梁通過專用用連接件連連接，后移移裝置安裝裝完后，安安裝護攔鋼鋼管，如下下圖所示。主平臺板采用550mm厚木板。圖5.3-21后后移裝置及及主平臺板板安裝圖安裝后移桁架及及圍護鋼管管先安裝后移桁架架，隨后安安裝圍護鋼鋼管，如圖圖：圖5.3-22后后移桁架及及圍護鋼管管安裝圖鋪設后移桁架平平臺板平臺梁為槽鋼，平平臺板采用用50mm厚木板。安裝液壓控制平平臺吊架液壓控制平臺吊吊架安裝如如下圖，吊吊桿與主平平臺梁連接接。圖5.3-23液壓壓控制平臺臺吊架圖安裝液壓控制平平臺護攔及及鋪設液壓壓控制平臺臺板安裝液壓油路液壓件安裝見下下圖，液壓壓油路安裝裝完成后，需需要進行調調試，調試試由專人指指導進行。圖5.3-24液壓壓油路示意意圖安裝導軌及首次次爬升導軌安裝如下圖圖所示，先先將導軌插插入與承重重三腳架連連接的掛座座間，導軌軌下降到一一定的高度度后，安裝裝上一層掛掛座，通過過液壓系統統回頂導軌軌，使導軌軌掛在上層層掛座上，安安裝完后，進進行首次爬爬模爬升。圖5.3-25導軌軌安裝示意意圖安裝吊平臺吊架架（與液壓壓控制平臺臺吊架相同同）安裝平臺護攔及及鋪設吊平平臺板（與與安裝液壓壓控制平臺臺護攔及鋪鋪設液壓控控制平臺板板相同，但但下面需設設防墜安全全網。(3)埋件系系統安裝a.埋件安裝裝預埋件埋設正確確與否，對對整個爬模模安裝至關關重要。在爬錐與高強螺螺桿連接處處，應涂抹抹黃油；在在爬錐表面面處均勻涂涂抹黃油，便便于埋件拆拆除。預埋件固定在模模板上，而而不是固定定在鋼筋上上，這有利利于確保埋埋件的埋設設位置，如如下圖所示示：通過安安裝螺栓，將將埋件固定定在模板上上，待墻體體混凝土澆澆筑完后，取取出安裝螺螺栓，埋件件仍留在墻墻體內。圖5.3-26埋件件固定示意意圖預埋件埋設時，為為避免與墻墻體鋼筋發發生沖突，在在綁扎墻體體鋼筋時，就就應考慮鋼鋼筋要避開開預埋件位位置，如果果立筋與埋埋件位置有有沖突，需需在綁筋時時，調整立立筋位置，也也可在預埋埋件位置斷斷筋，并采采取相應加加固措施。b．安裝埋件掛座座混凝土澆筑完并并達到10MPPa后，安裝裝埋件座及及埋件掛座座，如下圖圖。圖5.3-27埋件件掛座示意意圖圖5.3-28爬模施工工流程圖a.預埋件安安裝，將爬爬錐用承載載螺栓固定定在模板上上，爬錐孔孔內抹黃油油后擰緊高高強螺桿，保保證混凝土土不能流進進爬錐螺紋紋內。埋件件板擰在高高強螺桿的的另一端。錐錐面向模板板，和爬錐錐成反方向向。b.埋件如和和鋼筋有沖沖突時，將將鋼筋適當當移位處理理后進行合合模。c.提升導軌軌，請將上上下換向盒盒內的換向向裝置調整整為同時向向上。換向裝置置上端頂住住導軌。d.升架體時時上下換向向盒同時調調整為向下下，下端頂頂住導軌（爬爬升或提導導軌液壓控控制臺有專專人操作，每每榀架子設設專人看管管是否同步步，發現不不同步，可可調液壓閥閥門控制）。e.導軌提升升就位后拆拆除下層的的附墻裝置置及爬錐，周周轉使用。注注：附墻裝裝置及爬錐錐共3套，2套壓在導導軌下，1套周轉。澆筑完混凝土→后移模板板→提升導導軌→提升支架架→合模澆澆筑(6)爬模模裝置拆除除圖5.3-29爬模裝置置拆除示意意圖a、先將模板拆除除并吊下。b、拆除主平臺以以上的模板板桁架系統統，吊下。c、抽出導軌吊下下。d、拆除液壓裝置置及配電裝裝置并吊出出。e、操作人員位于于吊平臺上上將下層附附墻裝置及及爬錐拆除除。f、用塔吊吊下主主梁三腳架架和吊平臺臺，卸下附附墻裝置及及爬錐，并并修補好爬爬錐洞。5.4索塔塔施工工藝藝流程圖5.4-1索塔施工工工藝流程程圖表5.4-1