帶轉(zhuǎn)換層高層建筑結(jié)構(gòu)

分析

在高層建筑結(jié)構(gòu)的底部，當上部樓層部分豎向構(gòu)件（剪力墻、框架柱）不能直接連續(xù)貫通落地時，應(yīng)設(shè)置結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層，在結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層布置轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)構(gòu)件。當高層建筑上部樓層豎向結(jié)構(gòu)體系與下部樓層差異較大，或者下部樓層豎向結(jié)構(gòu)軸線距離擴大或上、下部結(jié)構(gòu)軸線錯位時，就必須在結(jié)構(gòu)改變的樓層布置轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)。底部大空間部分框支剪力墻結(jié)構(gòu)，上部為剪力墻結(jié)構(gòu)，底部數(shù)層為落地剪力墻或筒體和支承上部剪力墻的框架組成的協(xié)同工作結(jié)構(gòu)體系。這種結(jié)構(gòu)類型由于底部有較大空間，能適用于許多建筑功能的要求，廣泛用于底部是商店、餐廳、車庫、機房等用途，上部為住宅、公寓、飯店等高層建筑。一、轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)的計算模型

高規(guī)10.1.2條文說明，帶轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)，抗震設(shè)計時應(yīng)采用至少兩個不同力學(xué)模型的結(jié)構(gòu)分析軟件進行整體計算。高規(guī)10.1.5條，復(fù)雜高層建筑結(jié)構(gòu)中的受力復(fù)雜部位，宜進行應(yīng)力分析，并按應(yīng)力進行配筋設(shè)計校核。1.1梁托柱的轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)

這類轉(zhuǎn)換層的計算模型，可以仍采用

桿模型。如結(jié)構(gòu)中較多軸線采用梁托柱的傳力形式，則該結(jié)構(gòu)也應(yīng)該定義為“復(fù)雜高層”，托柱梁應(yīng)按框支梁設(shè)計及構(gòu)造控制，當轉(zhuǎn)換層在3層及3層以上時，框支柱的抗震等級應(yīng)提高1級；在特殊構(gòu)件定義中應(yīng)把與托柱梁相連的柱定義為框支柱，以便內(nèi)力調(diào)整。1.2框支剪力墻轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)

高規(guī)10.2.10條，轉(zhuǎn)換層上部的豎向抗側(cè)力構(gòu)件（墻、柱）宜直接落在轉(zhuǎn)換層主結(jié)構(gòu)上。當結(jié)構(gòu)豎向布置復(fù)雜，框支主梁承托剪力墻并承托轉(zhuǎn)換次梁及其上剪力墻時，應(yīng)進行應(yīng)力分析，按應(yīng)力校核配筋，并加強配筋構(gòu)造措施。B級高度框支剪力墻高層建筑的結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層，不宜采用框支主、次梁方案。框支剪力墻結(jié)構(gòu)宜采用墻元（殼元）模型，如SATWE、PMSAP等。框支托梁的構(gòu)造應(yīng)按高規(guī)的相應(yīng)要求控制，如托梁上的洞口布置、托梁的腰筋配置等等；框支柱、托梁均應(yīng)在特殊構(gòu)件中單獨定義，否則程序不會按框支柱、托梁進行設(shè)計控制。可以用FEQ對主梁托墻的框支榀進行二次應(yīng)力分析，F(xiàn)EQ可以按高規(guī)的要求進行加強部位的應(yīng)力配筋。次梁托墻的轉(zhuǎn)換榀則無法進行平面應(yīng)力分析。“高規(guī)””10.2.1條，非非抗震設(shè)設(shè)計和6度抗震震設(shè)計可可采用；；7、8度抗震震設(shè)計的的地下室室轉(zhuǎn)換構(gòu)構(gòu)件可采采用厚板板。厚板轉(zhuǎn)換換層結(jié)構(gòu)構(gòu)，目前前缺乏完完善的分分析方法法，應(yīng)盡盡量避免免采用。。整體計算算時厚板板一定要要考慮厚厚板面外外的變形形，這樣樣才能把把上部結(jié)結(jié)構(gòu)、厚厚板、下下部結(jié)構(gòu)構(gòu)的變形形、傳力力等計算算合理，，由于厚厚板上下下傳力的的特殊性性，厚板板面外變變形的正正確考慮慮，決定定了計算算結(jié)果的的正確性性。厚板板平面內(nèi)內(nèi)可以按按無限剛剛考慮。。1.3厚板轉(zhuǎn)換換結(jié)構(gòu)在用SATWE、PMSAP進行結(jié)結(jié)構(gòu)的整整體分析析時，應(yīng)應(yīng)使厚板板上下結(jié)結(jié)構(gòu)的軸軸線在厚厚板這層層同時畫畫出，并并在軸線線上布置置100*100的虛虛梁，當當虛梁所所圍成的的房間較較大時還還應(yīng)增加加虛梁，，人工地地細分厚厚板單元元。最后后在分析析時厚板板必須定定義為彈彈性樓板板（可以以用“彈彈性板3”面面內(nèi)無限限剛，面面外有剛剛度）。。此外厚板板本身的的細部分分析，可可以借助助二次分分析程序序SLABCAD完成成，其中中板的配配筋、沖沖切、應(yīng)應(yīng)力驗算算等均包包含在內(nèi)內(nèi)。SATWE厚板板的分析析與結(jié)構(gòu)構(gòu)整體分分析是分分開的，，在整體體分析中中考慮板板的變形形是為了了結(jié)構(gòu)中中除厚板板以外構(gòu)構(gòu)件分析析的準確確性。PMSAP則是是板與其其它構(gòu)件件一起分分析、配配筋。支撐厚板板的柱均均應(yīng)定義義為框支支柱。1.4超大梁轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)構(gòu)一般這種超大大梁占有一層層的高度（剪剪力墻），分分析模型與構(gòu)構(gòu)件的配筋模模型難以統(tǒng)一一，所以采用用兩次分析用用不同的計算算模型來分別別解決。1）梁所在的一層層仍按一層結(jié)結(jié)構(gòu)輸入，大大梁按剪力墻墻定義，此時時可以正確分分析整體結(jié)構(gòu)構(gòu)及構(gòu)件內(nèi)力力，除大梁（（用剪力墻輸輸入）的配筋筋不能用以外外，其余構(gòu)件件的配筋均能能參考采用；；2）把大梁作為一一層輸入，即即兩層合并為為一層，大梁梁則按梁定義義，層高為兩兩層之和，這這種計算模型型僅用于考察察、計算大托托梁受力、配配筋，其余構(gòu)構(gòu)件及結(jié)構(gòu)整整體分析的結(jié)結(jié)果可以不用用。層高的增加使使柱的計算長長度增加，此此時程序自動動考慮柱上端端的剛域，亦亦使結(jié)構(gòu)分析析準確。也可可以用FEQ進行二次分析析。1.5桁架轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)構(gòu)桁架轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)構(gòu)可由SATWE、、TAT、PMSAP輸入計算，其其分析的關(guān)鍵鍵是桁架上、、下層弦桿的的軸力，所以以在分析時一一定要把上、、下弦桿層的的樓板定義成成彈性樓板6或彈性膜，，以便計算出出上、下弦桿桿的軸力。當斜腹桿的布布置比較簡單單，只與上、、下樓層節(jié)點點相連，則用用SATWE、、TAT計算沒有問題題；如果斜腹腹桿布置復(fù)雜雜，用SATWE、、TAT計算時就需要要簡化。復(fù)雜連接的轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)可以以用SPASCAD建模，PMSAP計算。二、轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)構(gòu)的設(shè)計控制制2.1總體要求的條條文規(guī)定及軟軟件操作高規(guī)條文：1）表4.2.2-1和和表4.2.2—1關(guān)于于A、B級最大適用高高度的規(guī)定；；2）第10.2.2條8度不宜超超過3層；7度不宜超過過5層；框支支層層數(shù)規(guī)定定；3）第10.1.2條9度抗震設(shè)設(shè)計，不應(yīng)采采用帶轉(zhuǎn)換層層結(jié)構(gòu)；4）按表4.8.2和表表4.8.3，正確填寫寫結(jié)構(gòu)構(gòu)件的的抗震等級；；5）第10.2.3條，底部帶轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)換層的高層層建筑結(jié)構(gòu)布布置有關(guān)規(guī)定定。設(shè)定‘底部帶帶轉(zhuǎn)換層高層層

建筑結(jié)構(gòu)構(gòu)’注意：SATWE、、TAT和PMSAP目前將‘底部部帶轉(zhuǎn)換層高高層建筑結(jié)構(gòu)構(gòu)’包含在‘‘復(fù)雜高層結(jié)結(jié)構(gòu)’中，沒沒有細分。lSATWE①進入菜單《1.接PM生成SATWE數(shù)據(jù)》→《1.分析與設(shè)計參參數(shù)補充定義義》→《總信信息》。②在‘結(jié)構(gòu)體系系’框中選取取‘復(fù)雜高層層結(jié)構(gòu)’即可可。在‘轉(zhuǎn)換層所所在層號’項項內(nèi)轉(zhuǎn)換層填填入所在的結(jié)結(jié)構(gòu)自然層號號。若有地下下室則包括地地下室層號在在內(nèi)。設(shè)定‘框架、、剪力墻的抗抗震等級’lSATWE①進入菜單《1.接PM生成SATWE數(shù)據(jù)》→《1.分析與設(shè)設(shè)計參數(shù)補充充定義》→《《地震信息》》。②在‘框架抗震震等級’項內(nèi)內(nèi)選擇抗震等等級。③在‘剪力墻抗抗震等級’項項內(nèi)選擇抗震震等級。關(guān)聯(lián)操作：抗震等級：用用戶若要細調(diào)調(diào)每根構(gòu)件的的抗震等級可可進行此項操操作。經(jīng)此操操作后的構(gòu)件件抗震等級不不會再自動提提高。計算軟件，對對以上內(nèi)容不不進行檢查和和糾錯。2.2剛度控制及軟軟件輸出1）位移比周周期比高規(guī)的4.3.5條規(guī)定定，樓層豎向向構(gòu)件的最大大水平位移和和層間位移，，A、B級高度高層建建筑均不宜大大于該樓層平平均值的1.2倍；A級高度高層建建筑不應(yīng)大于于該樓層平均均值的1.5倍，B級高度高層建建筑、混合結(jié)結(jié)構(gòu)高層建筑筑及復(fù)雜高層建筑筑，不應(yīng)大于該該樓層平均值值的1.4倍倍。高規(guī)的4.3.5條規(guī)定定，結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)為主的第一一周期Tt與平動為主的的第一周期T1之比，A級高度高層建建筑不應(yīng)大于于0.9；B級高度高層建建筑、混合結(jié)結(jié)構(gòu)高層建筑筑及復(fù)雜高層建筑筑不應(yīng)大于0.85。這是一般高層層建筑結(jié)構(gòu)，，要滿足的；；帶轉(zhuǎn)換層高高層建筑結(jié)構(gòu)構(gòu)也是如此。。2）轉(zhuǎn)換層上部部與下部結(jié)構(gòu)構(gòu)的側(cè)向剛度度比高規(guī)的10.2.3條2款，轉(zhuǎn)換上部部結(jié)構(gòu)與下部部結(jié)構(gòu)的側(cè)向向剛度比的計計算和限值，，應(yīng)符合附錄錄E的規(guī)定。結(jié)構(gòu)計算軟件件，按附錄E的計算方法，，計算了側(cè)剛剛比。高規(guī)附錄E中E.0.1是針對轉(zhuǎn)換層層位于1層的，采用轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)換層上、下下層結(jié)構(gòu)等效效剪切剛度比比算法，宜為1，限制非抗震震設(shè)計時不應(yīng)應(yīng)大于3，抗震設(shè)計時時不應(yīng)大于2。E.0.2是針對轉(zhuǎn)換層層位置大于1層的，采用轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)換層的上部部結(jié)構(gòu)與帶轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)換層的下層層結(jié)構(gòu)等效側(cè)側(cè)向剛度比算算法，宜為1，限制非抗震震設(shè)計時不應(yīng)應(yīng)大于2，抗震設(shè)計時時不應(yīng)大于1.3。當轉(zhuǎn)換層設(shè)置置在3層及3層以上時轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)換層本層側(cè)側(cè)向剛度不應(yīng)應(yīng)小于相鄰上上一層樓層側(cè)側(cè)向剛度的60%。上機操作：三種計算層側(cè)側(cè)向剛度的方方法方法1--高高規(guī)附錄E.0.1的剪切剛度：：Ki=GiAi/hi，適用于轉(zhuǎn)換層層位于1層的的剛度突變的的控制；方法2--高高規(guī)附錄E.0.2的方法剪彎剛剛度：Ki=1/Δi，適用于轉(zhuǎn)換層層位置大于1層的剛度突突變的控制；；方法3--地震剪力與地地震層間位移移的比：Ki=Vi/ΔUi，適用于轉(zhuǎn)換層層設(shè)置在3層及3層以上時轉(zhuǎn)換換層本層側(cè)向向剛度不應(yīng)小小于相鄰上一一層樓層側(cè)向向剛度的60%的控制。轉(zhuǎn)換層位于1層時用戶應(yīng)該該采用‘剪切切剛度’方法法計算層剛度度，當轉(zhuǎn)換層位置置大于1層用戶應(yīng)該采采用‘剪彎剛剛度’方法計計算層剛度，，轉(zhuǎn)換層設(shè)置在在3層及3層層以上時用戶戶還要采用‘‘地震剪力與與地震層間位位移的比’方方法再計算一一次層剛度，，從而進行轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)換層本層側(cè)側(cè)向剛度不應(yīng)應(yīng)小于相鄰上上一層樓層側(cè)側(cè)向剛度的60%的下限限控制。目前前程序未輸出出超下限的警警告提示。當轉(zhuǎn)換層設(shè)置置在3層及3層以上的結(jié)結(jié)構(gòu)要計算兩兩次，才能正正確地做好轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)換層上、下下剛度突變的的控制。結(jié)果說明：SATWE可在WMASS.OUT文件中查看==================================================高高位位轉(zhuǎn)換時轉(zhuǎn)換換層上部與下下部結(jié)構(gòu)的等等效側(cè)向剛度度比==================================================轉(zhuǎn)換層所在層層號=3轉(zhuǎn)換層下部結(jié)結(jié)構(gòu)起止層號號及高度=1，3，10.10轉(zhuǎn)換層上部結(jié)結(jié)構(gòu)起止層號號及高度=4，6，8.10X方向下部剛度度=0.2353E+08，X方向上部剛度度=0.2769E+08，X方向剛度比=0.9439Y方向下部剛度度=0.4338E+08，Y方向上部剛度度=0.3284E+08，Y方向剛度比=0.60722.3剪力墻底部加加強部位高規(guī)的10.2.4條，，剪力墻底部部加強部位的的高度可取框框支層加上框框支層以上兩兩層的高度及及墻肢總高度度的1/8二二者的較大值值。程序按此規(guī)定定，自動確定定剪力墻底部部加強部位，，并執(zhí)行與之之有關(guān)的相應(yīng)應(yīng)操作。WMSS.OUT文件中有輸出出：剪力墻底部加加強區(qū)信息.................................剪力墻底部加加強區(qū)層數(shù)IWF=5剪力墻底部加加強區(qū)高度(m)Z_STRENGTHEN=22.902.4抗震等級當轉(zhuǎn)換層位置置設(shè)置在3層層或3層以上上時，框支柱柱、位于底部部加強部位的的剪力墻抗震震等級宜按表表4.8.2和表4.8.3規(guī)規(guī)定提高一級級采用，已為為特一級可不不再提高。對凡是在整體體結(jié)構(gòu)抗震等等級中定義的的，程序自動動判斷，是否否復(fù)雜高層，，轉(zhuǎn)換層是否否在3層及以以上，而對框框支柱，底部部加強部位的的剪力墻的抗抗震等級提高高一級，對底部加強部部位的不落地地剪力墻的抗抗震等級不予予提高；對于在“特殊殊構(gòu)件”菜菜單中另行改改動了抗震等等級，則不做做調(diào)整。最終調(diào)整的結(jié)結(jié)果，可在配配筋文件中看看到，用戶可可進一步核實實。2.5薄弱樓層地震震剪力放大高規(guī)的10.2.6條條，帶轉(zhuǎn)換層層高層建筑結(jié)結(jié)構(gòu)，其薄弱弱層地震剪力力應(yīng)按高規(guī)的的5.1.14條規(guī)定乘乘以1.15增大系數(shù)。。程序依據(jù)5.1.14條條，檢查相鄰鄰層剛度比，，當樓層抗側(cè)側(cè)剛度小于其其上層70%，或小于其其上相鄰三層層側(cè)向剛度平平均值的80%，則將該該樓層構(gòu)件的的地震內(nèi)力乘乘以1.15。用戶可在在WMASS.OUT、TAT-M.OUT文件中看到薄薄弱層信息。。轉(zhuǎn)換層是豎向向抗側(cè)力構(gòu)件件不連續(xù)貫通通，按抗規(guī)表表3.4.2--2，屬屬豎向不規(guī)則則，該樓層地地震剪力應(yīng)乘乘1.15增增大系數(shù)。此項要點，軟軟件沒有自動動實現(xiàn)，用戶戶自行指定轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)換層為薄弱弱層，以便程程序?qū)υ搶拥牡牡卣鸺袅μ崽岣摺?.6樓層最小地震震剪力系數(shù)控控制高規(guī)的3.3.13條條，水平地震震作用計算時時，結(jié)構(gòu)各樓樓層對應(yīng)于地地震作用標準準值的剪力應(yīng)應(yīng)符合表3.3.13的的要求。樓層最小地震震剪力控制（抗震規(guī)范5.2.5，高規(guī)3.3.13）抗震驗算時，，結(jié)構(gòu)任一樓樓層的水平地地震剪力應(yīng)符符合下式要求求∶VEKi>λ(Gi+Gi+1+….+Gn)式中VEki—第i層對應(yīng)于水水平地震作作用標準值值的樓層剪剪力；λ---剪力系數(shù)，，不應(yīng)小于于下表規(guī)定定的樓層最最小地震剪剪力系數(shù)值值，對于豎豎向不規(guī)則則結(jié)構(gòu)的薄薄弱層，尚尚應(yīng)乘以1.15的的增大系數(shù)數(shù)；Gi---地震時結(jié)構(gòu)構(gòu)第i層的重力荷荷載代表值值。（結(jié)構(gòu)自重重標準值加加可變荷載載組合值））樓層最小地地震剪力系系數(shù)值類別別7度8度9度扭轉(zhuǎn)效應(yīng)明明顯或基本周期小小于3.5s0.016(0.024)0.032(0.048)0.064基本周期大大于5.0s0.012(0.018)0.024(0.032)0.040注∶1、基本周周期介于3.5s和5s之間的結(jié)構(gòu)構(gòu)，可插入入取值；2、括號內(nèi)內(nèi)數(shù)值分別別用于設(shè)計計基本地震震加速度為為0.15g和0.30g的地區(qū)。水平地震影影響系數(shù)最最大值αmax∶0.08（（0.12））0.16（0.24）0.32程序給出一一個控制開開關(guān)，由設(shè)設(shè)計人員決決定是否由由程序自動動進行調(diào)整整。若選中中∶由程序序自動進行行調(diào)整，則則程序?qū)Y(jié)結(jié)構(gòu)的每一一層剪重比比進行判斷斷，若小于于規(guī)范要求求，則相應(yīng)應(yīng)放大該層層的地震作作用效應(yīng)。。當結(jié)構(gòu)的地地震作用不不滿足規(guī)范范要求的最最小剪力系系數(shù)時，首首先要檢查查采用振型型分解反應(yīng)應(yīng)譜法選取取的振型個個數(shù)是否足足夠多；即即參與振動動的有效質(zhì)質(zhì)量是否滿滿足了大于于90%的的要求。不不滿足此要要求，可能能是一些高高振型的地地震貢獻沒沒被計算在在內(nèi)；還過過少，則反反映了結(jié)構(gòu)構(gòu)剛度和質(zhì)質(zhì)量可能存存在不合理理分布，嚴嚴格來說，，需要調(diào)整整結(jié)構(gòu)布置置以使其滿滿足最小剪剪力系數(shù)要要求。本參數(shù)打開開時程序自自動調(diào)整放放大地震作作用效應(yīng)以以使其滿足足最小剪力力系數(shù)要求求，此時用用戶仍應(yīng)知知道該結(jié)構(gòu)構(gòu)的方案可可能是存在在缺陷的。2.7框剪結(jié)構(gòu)、、框支結(jié)構(gòu)構(gòu)柱

地震震剪力調(diào)整整框剪結(jié)構(gòu)的的0.2Qo調(diào)整框架部分的的地震剪力力，不應(yīng)小小于結(jié)構(gòu)底底部總地震震剪力的20%和按按框—剪結(jié)結(jié)構(gòu)分析的的框架部分分各樓層地地震剪力中中最大值1.5倍二二者的較小小值。框支柱地震震作用下的的內(nèi)力調(diào)整整1）框支柱柱數(shù)目不多多于10根根時:當框框支層為1—2層時時各層每根根柱所受的的剪力應(yīng)至至少取基底底剪力的2%；2）當框支支層為3層層及3層以以上時，各各層每根柱柱所受的剪剪力應(yīng)至少少取基底剪剪力的3%。；3）框支柱柱數(shù)目多于于10根時時，當框支支層為1——2層時每每層框支柱柱所承受剪剪力之和應(yīng)應(yīng)取基底剪剪力20%；4）當框支支層為3層層及3層以以上時，每每層框支柱柱所承受剪剪力之和應(yīng)應(yīng)取基底剪剪力30%。框支柱剪力力調(diào)整后，，應(yīng)相應(yīng)調(diào)調(diào)整框支柱柱的彎矩及及柱端梁的的剪力、彎彎矩。框支柱地震震軸力增大大高規(guī)4.9.2、10.2.12條規(guī)規(guī)定規(guī)定，，框支柱在在特一級、、一、二級級抗震時，，地震作用用產(chǎn)生的軸軸力分別乘乘以增大系系數(shù)1.8、1.5、1.2。但在計計算軸壓比比時不考慮慮該增大系系數(shù)。框架梁的彎彎矩剪力SATWE、TAT、PMSAP在執(zhí)行本條條時，自動動對框支柱柱的彎矩剪剪力作調(diào)整整，由于調(diào)調(diào)整系數(shù)往往往很大，，為了避免免異常情況況，程序給給出一個控控制開關(guān)，，由設(shè)計人人員決定是是否對與框框支柱相連連的框架梁梁的彎矩剪剪力進行相相應(yīng)調(diào)整。。三、轉(zhuǎn)換結(jié)結(jié)構(gòu)的設(shè)計計內(nèi)力調(diào)整整框架柱、框支柱設(shè)計計內(nèi)力調(diào)整整系數(shù)框架柱、角角柱和框支支柱設(shè)計內(nèi)內(nèi)力調(diào)整框框架柱、角角柱和框支支柱設(shè)計內(nèi)內(nèi)力調(diào)整一般剪力墻墻結(jié)構(gòu)設(shè)計計內(nèi)力調(diào)整整系數(shù)帶轉(zhuǎn)換層結(jié)結(jié)構(gòu)剪力墻墻設(shè)計內(nèi)力力調(diào)整系數(shù)數(shù)框架梁、連連梁設(shè)計剪剪力調(diào)整系系數(shù)框支柱設(shè)計計軸力調(diào)整整工程例工程例∶∶E169，，22層，高度61.6m，底三層框支支，上部部19層剪剪力墻，，7度。。框支柱柱一級抗震震。框支柱柱軸力調(diào)整整系數(shù)1.5。考察第三層第15柱。。第三層(轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)換層)平面第三層框支柱（（柱號15)標標準內(nèi)力中中的軸力-------------------------------------------------N-C=15Node-i=463,Node-j=299,DL=3.700(m),Angle=0.000Shear-XShear-YAxialMx-BtmMy-BtmMx-TopMy-Top(1)-4.4-7.5161.3-6.9-4.520.811.8(2)-6.5-34.7-52.434.7-7.093.817.0(3)-2.4-1.785.71.3-2.45.26.6(4)-2.9-15.6-26.415.4-3.042.37.6(5)176.6-42.6-5148.032.1133.8125.5-519.6(6)34.7-4.8-1030.43.826.414.0-102.0------------------------------------------------第三層框支柱（第15柱）設(shè)計計軸力(第28種組合)計算∶1.2*(-5148.)+0.6*(-1030.4)+0.28*85.7+1.3*161.3*1.5=-6457.3第三層框支柱（第16柱）設(shè)計計軸力(第40種組合)計算∶1.0*(-4657.4)+0.5*(-798.8)+0.28*(-247.9)-1.3*(-468.2)*1.5=-4213.21.5系數(shù)只對地震作作用產(chǎn)生的軸力力進行放大框支托梁設(shè)計內(nèi)內(nèi)力調(diào)整工程例框支托梁彎矩、、剪力調(diào)整工工程例（第三層層）框支托梁地震剪剪力調(diào)整a、薄弱樓層1.15調(diào)整b、框剪0.2Q0調(diào)整c、高規(guī)10.2.6轉(zhuǎn)換換構(gòu)件地震內(nèi)力力（彎矩、剪剪力）增大1.8,1.5,1.25d、梁構(gòu)件剪力調(diào)整整本例中，第三三層框支托梁地震剪力的調(diào)整系數(shù)如下∶a、1.15；b、X向1.0，Y向1.0；c、1.5(一級抗震)；；d、剪力調(diào)整1.3。第31梁剪力力標準值∶（（右端剪力））N-B=31(Node-i=643,Node-j=644)DL=2.799(m)(1)63.6-74.9-49.50.05.40.00.00.0(2)-9.414.58.50.0-1.10.00.00.0(3)35.8-42.9-28.10.02.70.00.00.0(4)-5.78.65.10.0-0.60.00.00.0(5)570.1475.0376.2273.9167.958.2-55.0-171.9-292.40.0-266.6-277.0-287.4-297.8-308.1-318.5-328.9-339.3-349.725.0(6)113.092.771.950.528.56.0-17.1-40.7-64.90.0-57.1-58.7-60.4-62.0-63.6-65.2-66.8-68.4-70.04.7剪力設(shè)計值、、配箍Shear-509.-522.-536.-549.-562.-576.-589.-603.-616.Load(28)(28)(28)(28)(28)(28)(28)(28)(28)CaseAsv280.280.280.280.280.280.280.280.280.Rsv0.800.800.800.800.800.800.800.800.80梁右端剪力設(shè)計值計計算式∶（第28工工況）1.2*(-349.7)+0.6*(-70.)+(0.28*(-28.1)+1.3*(-49.5)*1.15*1.5)*1.3=-616.17薄弱層增大托托梁地震內(nèi)力力增大梁梁剪力調(diào)整整系數(shù)第39梁標準內(nèi)力∶（（右端彎矩））N-B=39(Node-i=470,Node-j=471)DL=2.950(m)(1)-11.3-152.7-48.60.0-1.40.00.00.0(2)11.816.22.80.03.20.00.00.0(3)-4.7-83.7-26.80.0-0.40.00.00.0(4)5.69.21.20.01.50.00.00.0(5)-73.2-8.951.6108.3161.2210.3255.6297.1334.80.0179.5169.2158.9148.6138.3128.0117.7107.497.13.2(6)-10.5-1.27.515.723.330.336.842.748.00.026.024.522.921.419.818.316.715.213.60.5彎矩設(shè)計值、、配筋N-B=39(I=470,J=471)(1)B*H(mm)=350*1150Lb=2.95Cover=30Nf=1-I--1--2--3--4--5--6--7--J-+M0.60.178.293.404.509.610.706.796.(kNm)Load(0)(37)(29)(29)(29)(29)(29)(29)(29)CaseBtm1690.1373.1373.1373.1373.1415.1695.1961.2213.Ast%Steel0.420.340.340.340.340.350.420.490.55梁右端彎矩設(shè)計值計計算式∶1.2*(334.8)+0.6*(48.0)-0.28*(-83.7)-1.3*(-152.7)*1.15*1.5=796.42剪力墻設(shè)設(shè)計內(nèi)力調(diào)整工程例工程例:DM_PS，36層，轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)換層結(jié)結(jié)構(gòu)。底6層框框支，，設(shè)防烈烈度7度，，二類場場地土。。結(jié)構(gòu)總高高114.1m,滿足B類高度（（120m）。。底部加強強區(qū)，底底下8層，，剪力墻墻抗震等等級特一級。。第7墻墻板，第第28工況，，1--6層層設(shè)計彎彎矩。。第7墻墻板，第第40工況，，1--6層層設(shè)計彎彎矩。。位于底部部加強部部位內(nèi)的的非落地地剪力墻墻的內(nèi)力力調(diào)整，，取非加加強部位位剪力墻墻調(diào)整系系數(shù)進行行放大。。在底部加加強部位位內(nèi)，墻墻體不連連續(xù)，上上層墻體體找不到到底部墻墻體彎矩矩設(shè)計計值，取取非加強強部位剪剪力墻調(diào)調(diào)整系數(shù)數(shù)進行放放大。四、轉(zhuǎn)換換結(jié)構(gòu)的的二次分分析4.1高精度平平面有限限元分析析FEQFEQ主要針對對框支剪剪力墻結(jié)結(jié)構(gòu)中框框支榀的的二次分分析，當當次梁承承托剪力力墻時，，不能用用FEQ分析。所所以應(yīng)注注意以下下幾點：：（1）只能分析析主梁承承托的框框支榀；；（2）在截取計計算榀時時，最好好全軸線線截取，，以減少少與整體體分析時時的誤差差；（3）在截取層層數(shù)時，，只能截截取框支支層上部部不超過過4層。。因為在在整體分分析時，，框支托托梁的豎豎向剛度度要遠小小于落地地墻的軸軸向剛度度，豎向向荷載按按剛度分分配后，，使托梁梁承擔的的荷載遠遠小于托托梁上部部的總荷荷載，所所以取轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)換梁上上部3-4層，，計算得得到的托托梁的內(nèi)內(nèi)力才有有參考價價值；（4）轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)的整體體分析，應(yīng)選用墻墻元、殼元模