2012年度技術土建工程

專業技術資格考試

建筑業工程專業

《建筑結構專業知識》

考前復習指導2013年12月

重點掌握1、單筋矩形截面、雙筋矩形截面、T型截面受彎構件正截面、斜截面承載力及配筋計算；2、對稱配筋大偏心、小偏心受壓構件承載力及配筋計算；3、砌體結構受壓構件承載力計算及高厚比驗算；4、鋼結構連接（焊接連接、螺栓連接）計算；5、主動土壓力計算以及偏心荷載作用下基礎底面尺寸確定。一、建筑結構概率極限狀態設計法

（一）結構的可靠性結構在規定的時間內，在規定的條件下，完成預定功能（安全性、適用性、耐久性）的能力。

結構在規定的設計使用年限內應滿足下列功能要求:

1在正常施工和正常使用時能承受可能出現的各種作用

2在正常使用時具有良好的工作性能

3在正常維護下具有足夠的耐久性能

4在設計規定的偶然事件發生時及發生后仍能保持必需的整體穩定性結構可靠度可采用以概率理論為基礎的極限狀態設計方法分析確定考例關于設計基準期和設計使用年限的概念，下列敘述錯誤的是（）A.可靠度指結構在規定的時間內，在規定的條件下完成預定功能的概率，其中，規定的時間指設計基準期。B.設計使用年限是設計規定的結構或構件不需要進行大修即可按其預定的目的使用的年限。C.設計基準期是為確定可變作用及與時間有關的材料性能等取值而選用的時間參數，設計基準期為50年。D.設計使用年限按1、2、3、4類分別采用5年、25年、50年和100年。參考《建筑結構可靠度設計統一標準》（二）結構的極限狀態極限狀態可分為下列兩類：

1承載能力極限狀態：這種極限狀態對應于結構或結構構件達到最大承載能力或不適于繼續承載的變形。當結構或結構構件出現下列狀態之一時，應認為超過了承載能力極限狀態：

1)整個結構或結構的一部分作為剛體失去平衡(如傾覆等)；

2)結構構件或連接因超過材料強度而破壞(包括疲勞破壞)，或因過度變形而不適于繼續承載；

3)結構轉變為機動體系；

4)結構或結構構件喪失穩定(如壓屈等)；

5)地基喪失承載能力而破壞(如失穩等)。一、建筑結構概率極限狀態設計法

2正常使用極限狀態：這種極限狀態對應于結構或結構構件達到正常使用或耐久性能的某項規定限值。當結構或結構構件出現下列狀態之一時，應認為超過了正常使用極限狀態:1)影響正常使用或外觀的變形；2)影響正常使用或耐久性能的局部損壞(包括裂縫,混凝土剝落,鋼筋外露和銹蝕

)；3)影響正常使用的振動；4)影響正常使用的其他特定狀態；一、建筑結構概率極限狀態設計法

一、建筑結構概率極限狀態設計法（三）結構的可靠度結構在規定的時間內，在規定的條件下完成預定功能的概率。結構的功能要求包括安全性、適用性、耐久性。結構構件的可靠度宜采用可靠指標來度量。

結構構件承載能力極限狀態下的可靠指標

結構構件正常使用極限狀態的可靠指標，根據其可逆程度宜取0～1.5。

破壞類型

安全等級

一級

二級

三級

延性破壞3.73.22.7

脆性破壞4.23.73.2（四）、混凝土的耐久性1、建筑物的耐久等級共分為四級：一級，耐久年限100年以上；二級，耐久年限50~100年；三級，耐久年限25~50年；四級，耐久年限15年以下。2、混凝土抵抗環境介質作用下保持形狀質量和適用性的能力稱為混凝土耐久性。通常檢測耐久性包括抗滲性、抗凍性、抗碳化性、抗侵蝕性等。一、建筑結構概率極限狀態設計法

（一）荷載的分類

結構上的荷載可分為下列三類:

1永久荷載，例如結構自重、土壓力、預應力等。

2可變荷載，例如樓面活荷載、屋面活荷載和積灰荷載、吊車荷載、風荷載、雪荷載等。

3偶然荷載，例如爆炸力、撞擊力等。二、建筑結構荷載

（二）、荷載的代表值建筑結構設計時，對不同荷載應采用不同的代表值。對永久荷載應采用標準值作為代表值。對可變荷載應根據設計要求采用標準值、組合值、頻遇值或準永久值作為代表值。對偶然荷載應按建筑結構使用的特點確定其代表值。組合值：對可變荷載，使組合后的荷載效應在設計基準期內的超越概率，能與該荷載單獨出現時的相應概率趨于一致的荷載值；或使組合后的結構具有統一規定的可靠指標的荷載值。頻遇值：對可變荷載，在設計基準期內，其超越的總時間為規定的較小比率或超越頻率為規定頻率的荷載值。準永久值：對可變荷載，在設計基準期內，其超越的總時間約為設計基準期一半的荷載值。二、建筑結構荷載

（三）、荷荷載的效應應組合建筑結構設設計應根據據使用過程程中在結構構上可能同同時出現的的荷載，按按承載能力力極限狀態態和正常使使用極限狀狀態分別進進行荷載(效應)組合，并應應取各自的的最不利的的效應。對于承載能力極極限狀態，應按荷載載效應的基本組合或或偶然組合合進行荷載效效應組合，，并應采用用下列設計計表達式進進行設計:二、建筑結結構荷載對于正常使用極極限狀態，應根據不不同的設計計要求，采采用荷載的的標準組合、、頻遇組合或準準永久組合合，并應按下下列設計表表達式進行行設計:C—結構或結構構構件達到到正常使用用要求的規規定限值，，例如變形形、裂縫、、振幅、加速度、應應力等的限限值。二、建筑結結構荷載1、對于基本本組合，荷載效應應組合的設設計值S應從下列組組合值中取取最不利值值確定:1)由可變荷載效效應控制的組合合:2)由永久荷載效效應控制的組合合:二、建筑結結構荷載基本組合的的荷載分項系系數，應按下列列規定采用用:1永久荷載的的分項系數數:1)當其效應對對結構不利利時：對由由可變荷載載效應控制制的組合，，應取1.2；對由永久久荷載效應應控制的組組合，應取取1.35；2)當其效應對對結構有利利時：一般般情況下應應取1.0；2可變荷載的的分項系數數:一般情況下下應取1.4；對標準值值大于4KN/m2的工業房屋屋樓面結構構的活荷載載應取1.3。當可變荷荷載效應對對結構構件件的承載能能力有利時時，應取1.0。3對結構的傾傾覆、滑移移或漂浮驗驗算，荷載的分項項系數應按按有關的結結構設計規規范采用。。二、建筑結結構荷載二、建筑結結構荷載2、對于標準準組合，荷載效應應組合的設設計值S應按下式采采用：3、對于準永永久組合，荷載效應應組合的設設計值S應按下式采采用：《建筑地基基基礎設計規規范》3.0.4：按地基承載力力確定基礎底底面積應按按正常使用用極限狀態態下荷載效效應的標準組合；計算地基變形時，應按正正常使用極極限狀態下下荷載效應應的準永久組合合；在計算基基礎或支擋擋結構內力力、確定配筋時，上部結結構傳來的的荷載效應應組合和相相應的基底底反力，應應按承載能能力極限狀狀態下荷載載效應的基本組合，采用相應應的分項系系數。《鋼結構設計計規范》3.1.4：按承載能力力極限狀態態設計鋼結結構時，應應考慮荷載載效應的基基本組合，，必要時尚尚應考慮荷荷載效應的的偶然組合合。按正常使用用極限狀態態設計鋼結結構時，應應考慮荷載載效應的標標準組合，，對鋼與混混凝土組合合梁，尚應應考慮準永永久組合。。二、建筑結結構荷載1.下列關于永永久荷載分分項系數的的取值的敘敘述，錯誤誤的是（））。A．可變荷載控控制下，取取1.2；B．永久荷載載控制下，，取取1.35；C．永久荷載載對結構有有利時，取取1.0；D．為保證安安全，永久久荷載的分分項系數取取值不能小小于1.0。2.正常使用極極限狀態下下，荷載效效應組合包包括（））。A.基本組合B..標準組合C.頻遇組合D.準永久組合合3.下列破壞現現象中，屬屬于不滿足足正常使用用極限狀態態的是（））。。A.雨篷發生傾傾覆破壞B..擋土墻發生生滑移現象象C.屋面板變形形裂縫而漏漏水D.鋼筋銹蝕考例（一）基礎礎知識1、鋼筋的種種類(1)熱軋鋼筋強度等級代號鋼種符號fyHPB235Q235（低碳鋼）210HRB33520MnSi（低合金鋼）300HRB40020MnSiV,20MnSiNb,20MnTi（低合金鋼）360RRB400K20MnSi（低合金鋼）360常用熱軋鋼鋼筋的種類類、代表符符號和強度度設計值RRB400是余熱處理鋼筋。余熱熱處理鋼筋筋是將屈服服強度相當當于HRB335的鋼筋在軋軋制后穿水水冷卻，然然后利用芯芯部的余熱熱對鋼筋表表面的淬水水硬殼回火火處理而成成的變形鋼鋼筋。三、混凝土土結構（2）中、高強鋼絲絲和鋼絞線（3）熱處理鋼筋筋是將強度很高高的熱軋鋼筋筋經過加熱、、淬火和口火火等調質工藝藝處理而制成成。三、混凝土結結構2、鋼筋的力學學性能應力——應變曲線三、混凝土結結構幾點注意：熱軋鋼筋具有明顯的屈屈服點和屈服服臺階；熱軋鋼筋性能能的主要指標標為：屈服點點、抗拉強度度、伸長率和和冷彎性能；；中、高強鋼絲絲和鋼絞線和和熱處理鋼筋筋均無明顯的屈屈眼點和屈服服臺階，對應于殘余余應變為0.2％的應力，稱稱之為無明顯顯屈服點鋼筋筋的條件屈服服點。鋼筋的強度標準值用于正常使用用極限狀態的的驗算，設計值用于承載能力力極限狀態的的計算。冷拉鋼筋仍具有明明顯的屈服點點，冷拔鋼筋沒有明顯顯的屈服點。。冷拔可以同同時提高鋼筋筋的抗拉強度度和抗壓強度度。3、混凝土強度度(1)立方體抗壓強強度fcu,k－混凝土強度度的基本代表表值《規范》規定以邊長為150mm的立方體在20±3℃的溫度和相對對濕度在90％以上的潮濕濕空氣中養護護28d，依照標準試試驗方法測得得的具有95％保證率的抗抗壓強度(以N／mm2計)作為混凝土的的強度等級，，并用符號fcu,k表示。標準試驗方法法不加潤滑劑劑，當用邊長為200mm和100mm的試塊時，所所得數值要分分別乘以換算算系數1.05和0.95混凝土強度等等級一般可劃劃分為：C15，C20，C25，C30，C35，C40，C45，C50，C55，C60，C65，C70，C75，C80。三、混凝土結結構（2）軸心抗壓強強度fck我國采用150mm××150mm×300mm棱柱體作為軸軸心抗壓強度度的標準試件件。（3）混凝土的抗抗拉強度ftk混凝土的抗拉拉強ftk比抗壓強度低低得多。一般般只有抗壓強強度的5％～10％。三、混凝土結結構4、混凝土的變變形(1)混凝土的彈性性模量、變形形模量①初始彈模：通過原點受受壓混凝土σ-ε曲線切線的斜斜率為混凝土土的初始彈性性模量E0。但是它的穩穩定數值不易易從試驗中測測得。②割線彈模：在σ-ε曲線的彈性階階段取某點，，做其與原點點0的割線，其斜斜率為割線彈彈模，不精確確。三、混凝土結結構三、混凝土結結構kcc0cecp0h③實用彈模Ec：目前我國《規范》彈性模量Ec值是用下列列方法確定定的：采用用棱柱體試試件，取應應力上限為為0.5fc重復加載5～10次。由于混凝土土的塑性性性質每次卸卸為零時，，存在有殘殘余變形。。但隨荷載載多次重復復，殘余變變形逐漸減減小，重復加荷5～10次后，變形形趨于穩定定，混凝土土的σ-ε曲線接近于于直線，該直線的的斜率為混混凝土的彈彈性模量。。三、混凝土土結構5、混凝土的的徐變混凝土在長長期荷載作作用下，在在荷載(應力)不變的情況況下，變形形(應變)隨時間而不不斷增長的的現象。影響徐變的的因素：a.混凝土應力力條件是影影響徐變的的非常重要要因素b.加荷時混凝凝土的齡期期c.混凝土的組組成和配合合比d.骨料e.構件形狀及及尺寸f.養護及使用用條件下的的溫濕度三、混凝土土結構6、受力鋼筋筋的錨固長長度α－鋼筋的外形形系數，光光面鋼筋取取0.16，帶肋鋼筋筋取0.14.7、鋼筋的搭搭接長度三、混凝土土結構接頭面積百分率（%）25501001.21.41.61．下列鋼筋筋中屬于軟軟鋼的是（（））。。A．冷拉鋼筋筋B．熱處理鋼筋筋C．鋼絞線D．冷拔鋼筋筋2.受壓構件在在荷載長期期作用下，，其截面上上鋼筋和混混凝土的應應力會（））。A.鋼筋應力增增加B.鋼筋應力減減小C.混凝土應力力增加D.混凝土應力力減小3.混凝土的徐徐變與初應應力和加載載齡期的關關系是（））。A.初應力小加加載齡期小小則徐變小小B.初應力大加加載齡期小小則徐變小小C.初應力大加加載齡期小小則徐變大大D.初應力大加加載齡期大大則徐變小小4.混凝土的彈彈性模量是是指（））。A.原點彈性模模量B.切線模量C.割線模量D.變形模量考例（一）受彎彎構件1、受彎構件件正截面破破壞形態（1）少筋破壞（ρ＜ρmin），構件承承載能力很很低，只要要其一開裂裂，裂縫就就急速開展展.裂縫截面處處的拉力全全部由鋼筋筋承受，，鋼筋由于于突然增大大的應力而而屈服，構構件立即發發生破壞。。這種破壞壞具有明顯顯的脆性性質。（2）適筋破壞（ρmin≤ρ≤ρmax構件的破壞壞首先是由由于受拉區區縱向受力力鋼筋屈服服.然后受壓區區混凝土被被壓碎，鋼鋼筋和混凝凝土的強度度都得到充充分利用。。這種破壞壞前有明顯顯的塑性變變形和裂縫縫預兆.破壞不是突突然發生的的，呈塑性性質。三、混凝土土結構（3）超筋破壞（ρ＞ρmax）構件的破破壞是由于于受壓區的的混凝土被被壓碎而引引起，受拉拉區縱向受受力鋼筋不不屈服，在在破壞前雖雖然也有一一定的變形形和裂縫預預兆.但不象適筋筋破壞那樣樣明顯，而而且當混凝凝土壓碎時時，破壞在在然發生，，鋼筋的強強度得不到到充分利用用，破壞帶帶有脆性性質。三、混凝土土結構2、適筋受彎彎構件截面面受力的三三階段（1）第一階段——未裂階段當荷載很小小時，截面面上應力與與應變成正正比，應力力分布為直直線稱為第第Ｉ階段。。當荷載不斷斷增大時，，受拉區混混凝土出現現塑性變形形，受拉區區應力圖形形呈曲線。。當荷載增增大到某一一數值時，，受拉區邊邊緣的混凝凝土達其實實際的抗拉拉強度和拉拉極限應變變值、截面面處在開裂裂前的臨界界狀態，這這種受力狀狀態稱為第第Ｉa階段．（2）第二階段——從截面開裂裂到受拉區區縱向受力力鋼筋開始始屈服的階階段截面受力達達Ｉa階段后，荷荷載只要稍稍許增加截截面立即開開裂，當荷荷載增加到到某一數值值時，受拉拉區縱向受受力鋼筋開開始屈服，，這種特定定的受力狀狀態稱為Ⅱa階段。3、第三階段——破壞階段受拉區縱向向受力鋼筋筋屈服后，，在荷載幾幾乎保持不不變的情況況下，裂縫縫進一步急急劇開展，，受壓區混混凝土出現現縱向裂縫縫，混凝土土被完全壓壓碎，截面面發生破壞壞，這種特特定的受力力狀態稱為為第Ⅲa階段。截面抗裂驗算是建立在第第Ⅰa階段的基礎礎之上，構構件使用階階段的變形形和裂縫寬寬度的驗算算是建立在在第階Ⅱ段的基礎之上，，而截面的承載力計算則是建立在第Ⅲa階段的基礎之上上的。三、混凝土結構構或單筋矩形截面受彎構構件正截面承載載力計算DDDMuMuMuAsfyAsfyAsfy實際應力圖理想應力圖計算應力圖xcxcx基本計算公式的的適用條件（1）為了防止將構構件設計成少筋筋構件，要求ρ≥ρmin。ρmin取0.2％和45ft／fy（％）中的較大大值。（2）為了防止將構構件設計成超筋筋構件，要求構構件截面的相對對受壓區高度ξ不得超過其相對對界限受壓區高高度，即ξ(=X/h0)≤ξb(=xb/h0)建筑工程受彎構構件有屈服點鋼鋼筋配筋是的ξb值鋼筋種類≤C50C55C60C65C70C75C80HPB2350.6140.6060.5940.5840.5750.5650.555HRB3350.5500.5410.5310.5220.5120.5030.493HRB400和RRB4000.5180.5080.4990.4900.4810.4720.463截面設計：截面校核：As=?bh,fc,fy,M已知：求：bh,fc,fy,As已知：Mu=?求：基本公式的應用用算例1、已知矩形梁截截面尺寸，，彎矩設計值為為，，混凝土土強度等級為C30，鋼筋采用HRB335級，求所需受拉拉鋼筋截面面積積。答案：驗算適用條件2、已知矩形梁截截面尺寸，，混凝土強強度等級為C30，縱向受拉鋼筋筋為320，HRB400級鋼筋，環境類類別為一類。求求此梁所能承受受的彎矩。雙筋矩形截面受彎構構件正截面承載載力計算1.計算公式及適用用條件AsfyMAsfys=0.002MAsfyAsfyAsAs(a)(b)(c)(d)α1fccu=0.0033sα1fcbasash0xx由計算圖式平衡條條件可建立基本計計算公式:公式的適用條件：：b2as'x條件b仍是保證受拉鋼筋筋屈服,而2as'x是保證受壓鋼筋As'達到抗壓強度設計計值fy'。情況I:已知,M,bh,fc,fy,fy'

求As及As'解:驗算是否能用單筋筋:Mmax=α1fcbh02b(10.5b)當M>Mmax且其他條件不能改改變時,用雙筋筋。雙筋用鋼量較大,故h0=has(50~60mm)利用基本公式求解解:兩個方程,三個未未知數,無無法求解解。截面尺寸及及材料強度度已定,先應充分發發揮混凝土土的作用,不足部分才才用受壓鋼鋼筋As來補充。令x=xb=bh0這樣才能使使As+As最省。將上式代入入求得:將As代入求得As:情況II:已知M,bh,fc,fy,

fy及As',求As：T形截面受彎彎構件正截截面承載力力計算T型及倒L形截面受彎彎構件翼緣緣計算寬度度bf按計算跨度l0考慮按梁(肋)凈距Sn考慮考慮情況當hf/h0

0.1當0.1>hf/h00.05當hf/h0<0.05T型截面倒L形截面肋形梁(板)獨立梁肋形梁(板)b+Sn––––––b+12hf–––b+12hfb+6hfb+5hfb+12hfbb+5hf按翼緣高

度hf考慮基本公式與與適用條件件T形截面根據據其中性軸軸的位置不不同分為兩兩種類型。。第一類T形截面：中和軸在翼翼緣高度范范圍內,即即xhf(圖a)第二類T形截面：中和軸在梁梁助內部通通過,即即x>hf(圖b)(a)(b)hfhbfbfxhfxbbASASh????此時的平衡衡狀態可以以作為第一一,二類T形截面的判判別條件：：兩類T型截面的界界限狀態是是x=hfhfh0–hf/2fcbfhb???x=hf中和軸判別條件：：截面復核時時:截面設計時時:第一類T形截面的計計算公式:與bf'h的矩形截面面相同:適用條件:(一般能夠滿滿足。)適用條件:(一般能夠滿足。。)第二類T形截面的計算公公式:基本公式的應用用截面設計截面復核截面設計:解:首先判斷T形截面的類型:然后利用兩類T型截面的公式進進行計算。已知：b,h,bf',hf',fc,fy求：As截面復核:首先判別T形截面的類型型:計算時時由Asfy與α1fcbfhf比較。然后利用兩類類T形截面的公式式進行計算。。已知：b,h,bf',hf',fc,fy,As求：Mu1.超筋梁的正截截面承載力取取決于（））。A.混凝土的抗壓壓強度B.混凝土的抗拉拉強度C.鋼筋的強度D.配筋率2.兩根適筋梁，，其受拉鋼筋筋的配筋率不不同，其余條條件相同，設設MCr是正截面開裂裂彎矩，Mu是正截面抗彎彎強度，則配配筋率與MCr/Mu的關系是（））A.配筋率大的MCr/Mu大B.配筋率小的MCr/Mu大C.兩者MCr/Mu相等D.兩者MCr/Mu接近注釋：MCr=rftkW0,r—截面抵抗矩塑塑性影響系數數，矩形截面rm=1.55考例有腹筋梁的斜截面面三種破壞形態有腹筋梁的斜截面三種破壞形形態1.斜拉破壞當配箍率ρsv太小或箍筋間距太太大并且剪跨比λ較大時，易發生斜斜拉破壞。其破壞壞特征與無腹筋梁梁相同，破壞時箍箍筋被拉斷.2.當配置的箍筋太多多或剪跨比很小(λ=1)時.發生斜壓破壞其特征是混凝土斜斜向柱體被壓碎，，但箍筋不屈服.3.當配筋適量且剪跨跨比介于斜壓破壞壞和斜拉破壞的剪剪跨比之間時發發生剪壓破壞，其特征箍筋受拉拉屈服，剪壓區混混凝土壓碎，斜截截面受剪承載力隨隨配箍率ρsv以及箍筋強度fyv的增加而增大。受彎構件斜截面設設計集中荷載作用下梁的斜截面抗剪承承載力計算公式均布荷載作用下梁的斜截面抗剪承承載力計算公式彎筋抗剪考慮箍筋及彎筋的斜截面抗剪承載載力計算公式計算公式的適用范范圍梁的斜截面受的承承載力計算式僅適適用于剪壓破壞情況。為防止斜壓壓破壞和斜拉破壞壞，還應規定其上上、下限值。1.上限值——最小截面尺寸（防防止斜壓破壞）《規范》是通過控制受剪截截面剪力設計值不不大于斜壓破壞時時的受剪承載力來來防止由于配箍率過高而而產生斜壓破壞。箍筋超筋2.下限值——最小配筋率和箍筋筋最大間距及最小小直徑（防止斜拉拉破壞）為防止這種少筋破破壞，《規范》規定當V>0.7ftbh0時，配箍率應滿足足當配箍率小于一定定值時，斜裂縫出出現后，箍筋因不不能承擔斜裂縫截截面混凝土退出工工作釋放出來的拉拉應力，而很快達達到極限抗拉強度度并破壞，其受剪剪承載力與無腹筋筋梁基本相同。箍筋構造斜截面受剪承載載力計算位置考例矩形截面鋼筋混混凝土簡支梁，，兩端支撐在磚磚墻上，凈跨度度為3560mm，截面尺寸b×h=200×500mm，保護層厚度度30mm。該梁承受均布布荷載設計值96kN/m（包括自重），混凝土強度等等級選C25，箍筋采用HRB335級。（fc=11.9N/mm2，ft=1.27N/mm2，fyv=300N/mm2）試計算此梁所用用的箍筋。1.正常設計的梁發發生正截面破壞壞或斜截面破壞壞時，其破壞形形式應分別為（（）。A.超筋梁破壞或斜斜壓破壞B.適筋梁破壞或剪剪壓破壞C.適筋梁破壞或斜斜壓破壞D.少筋梁破壞或斜斜拉破壞2.對于受彎構件斜斜截面破壞，下下列說法不對的的是（））。A.斜拉破壞是脆性性破壞B.剪壓破壞是延性性破壞C.斜壓破壞是脆性性破壞D.斜截面的破壞形形式都是脆性的的3.某鋼筋混凝土受受彎構件發生了了斜壓破壞，則則表示（））。A.剪跨比較小，腹腹筋配置過少B.剪跨比較小，腹腹筋配置過多C.剪跨比較大，腹腹筋配置過少D.剪跨比較大，腹腹筋配置過多考例偏心受壓構件是是介于軸壓構件件和受彎構件之之間的受力狀態態。e00e0軸壓構件受彎構件偏心受壓構件正正截面承載力計計算的有關原理理偏心受壓構件正正截面的破壞形形態和機理N的偏心距較大，，且As不太多。。受拉破壞壞(大偏心受受壓壓破破壞)As先屈服，，然后受受壓混凝凝土達到到cu,Asfy。cuNfyAs

fyAs

NN(a)(b)e0與適筋受受彎構件件相似，，NfyAs

fyAs

NNNsAs

sAs

cmax2cmax1cu(a)(c)(b)eieiN的偏心較較小一些些或N的e0大，然而而As較多。受壓破壞壞(小偏心受受壓破壞壞)最終由近近力側砼砼壓碎，，Asfy而破壞。。As為壓應力力，未達達到屈服服。使得實際際的近力力側成為為名義上上的遠力力側，破破壞與相似，，截面大部部分受壓壓最終由受受壓區砼砼壓碎，，Asfy導致破壞壞，而As未屈服。。但近力側側的壓應應力大一一些，e0更小一些些，全截截面受壓壓。e0很小。由遠力側側的砼壓壓碎及As屈服導致致構件破破壞，Ass。大小偏心受受壓的分界界：當<b–––

大偏心受壓>b–––小偏心受壓壓=b–––界限破壞狀狀態側向撓曲將將引起附加加彎矩，M增大較N更快，不成成正比。二階矩效應應ei+f=ei(1+f/ei)=ei=1+f/ei–––偏心距增大大系數M=N(ei+f)NNeiafei式中：ei=e0+ea1–––考慮偏心距距的變化對對截面曲率率的修正系系數，2–––考慮構件長長細比對截截面曲率的的影響系數數，長細比過大大，可能發發生失穩破破壞。當e00.3h0時2=1.15–0.01l0/h1.0當l0/h15時當構件長細細比l0/h8，即視為短柱柱。取=1.0大偏心1=1.02=1.01.大偏心受壓壓構件的截截面計算As,A's均未知。X=0M=0efyAseifceAsfyNbAsAsasash0hx式中As,A's，為未知數，，無法求解解解得：從最小用鋼鋼量原則出出發，充分分發揮砼的的作用，取=b式解得：已知A's求As解得若：則As’不屈服，對對As’取矩若：b<說明As太小，再求As且要求Asminbh0若按As，A's未知求解fyAseiN<2asasfcmbxeeyAsh0–x/2fyAseiN2asasasfcmbxeeyAsh0–as

fyAsN2asasfcbxeyAsh0–as

eiaseefyAseibfceAssAsAsashNh0xas2.小偏心受壓壓的構件件截面計算算As,A's均未知。基本公式：：對稱配筋：As=A's，fy=f'y，as=a's判別類型：–––大偏心當NNb或當N>Nb–––小偏心截面計算與復復核矩形截面對稱稱配筋的計算算大小偏心受壓壓構件的判別別1.大偏心受壓：：X=0M=0由(1)解代入(2)求得As，…1…2As=As–––小偏心受壓當代入求得As，X=0M=02.小偏心受壓：：代入得：寫成：《規范》規定：將代入前面公式《建筑抗震設計計規范》條文摘選6.3.3框架梁的鋼筋筋配置應符合下列要要求：1梁端計入受壓壓鋼筋的混凝凝土受壓區高高度和有效高高度之比，一一級不應大于于0.25，二、三級不不應大于0.35。2.梁端截面的底底面和頂面縱縱向鋼筋配筋筋量的比值，，除按計算確確定外，一級級不應小于0.5，二、三級不應小小于0.3。6.3.9柱的箍筋加密區范范圍，應按下列規定采采用：1柱端，取截面高度度（圓柱直徑）、、柱凈高的1/6和500三者的最大值；2底層柱的下端不小小于柱凈高的1/3；3剛性地坪上下各500；4剪跨比不大于2的柱、應設置填充充墻等形成的柱凈凈高與柱截面高度度之比不大于4的柱、框支柱、一一級和二級抗震的的角柱，取全高。。1．下列對小偏心受受壓構件的描述不不合適的是（）A、遠離力一側鋼筋筋受拉達到屈服B、近力一側鋼筋受受拉達到屈服C、近力一側混凝凝土受壓壓碎D、遠離力一側鋼鋼筋無論拉壓力力均達不到屈服服2、下列不是判別別大偏心受拉構構件的條件是（（）A、截面存在著受受壓區B、外力作用于和和之之間C、外力作用于和和之之外D、3、大偏心受壓柱柱的判定條件是是（）ABC考例6、梁腹板高度時時，，在梁的的兩側面應設置置腰筋，其間距距不宜大于（））A、200mmB、200~300mmC、300mmD、300~400mm7、鋼筋混凝土軸軸心受壓構件的的極限承載力不不取決于（）A、混凝土的強度度B、鋼筋的數量與與強度C、構件的截面形形狀D、構件的長細比比11、鋼筋混凝土梁梁上部縱向鋼筋筋水平的凈間距距不應小于_____，下部縱向鋼筋筋水平的凈間距距不應小于______.（）A.30mm及1.5d，25mm及dB.30mm及1.5d，30mm及dC.25mm及d，25mm及dD.30mm及1.5d，25mm及1.5d12、鋼筋混凝土柱柱中縱向受力鋼鋼筋的凈間距不不應小于__mm，在偏心受壓柱柱中，垂直與彎彎矩平面的側筋筋不應大于__mm.（）A、50,300B、50,350C、70,300D、100,250《混規》13、關于抗扭箍筋筋，下列說法正正確的是（）A、應成封閉箍B、末端應彎折C、彎折直線長度度10倍箍筋直徑D、直徑8mm8、下列對大偏心心受壓構件的描描述不正確的是是（）A、遠離力一側鋼鋼筋受拉達到屈屈服B、近力一側鋼筋筋受壓達到屈服服C、近力一側混凝凝土受壓壓碎D、遠離力一側鋼鋼筋無論拉壓均均達不到屈服19、某鋼筋混凝土土四跨連續梁，，要取得第四支支座的最大負彎彎矩時，應該在在（）加荷載A、第一跨B、第二跨C、第三跨D、第四跨21、《混凝土結構設計計規范》規定以下哪些情情況受力鋼筋不不得采用搭接接接頭（）A、軸心受拉構件件B、軸心受壓構件件C、受拉鋼筋直徑徑>28mmD、受壓鋼筋直徑徑>32mm24、鋼筋混凝土彎彎、剪、扭構件件中，一般應配配置（）來抵抗抗扭矩作用。A、縱筋B、箍筋C、彎筋D、吊筋25、影響斜截面受受剪承載力的主主要因素有（））A、剪跨比B、混凝土強度等等級C、配箍比和和箍箍筋強度ＤＤ、縱縱向鋼筋配筋率率26、四邊支撐的混混凝土板（）A、當長邊與短邊邊長度之比2.0時，應按雙向板板計算B、當長邊與短邊邊長度之比大于于2.0，但小于3.0時，宜按單向板板計算C、當長邊與短邊邊長度之比大于于2.0，但小于3.0時，宜按雙向板板計算D、當長邊與短邊邊長度之比3.0時，可按單向板板計算★三、砌體結構（一）砌體材料料的強度等級及及設計要求1、塊體的強度等級塊塊體的的強度等級用符符號MU表示，如MU10,MU表示砌體中的塊塊體強度等級的的符號,其后數字表示塊塊體強度的大小小,單位為N/mm2。

（1）、燒結普通磚、燒燒結多孔磚的強強度等級：MU30、MU25、MU20、MU15和MU10。

（2）、蒸壓灰砂磚、蒸蒸壓粉煤灰磚的的強度等級：MU25、MU20、MU15和MU10。

（3）、砌塊的強度等級級：MU20、MU15、MU10、MU7.5和MU5。2、砂漿砂漿的強度等級級用M表示：M15、M10、M7.5、M5和M2.5。(二)砌體強度設計值值的調整1、有吊車房屋砌體體、跨度不小于9m的梁下燒結普通磚磚、跨度不小于7.5m的梁下燒結多孔磚磚、蒸壓灰砂磚、、蒸壓粉煤灰磚砌砌體，混凝土和輕輕骨料混凝土砌塊塊砌體，2、對無筋砌體構件，其其截面面積小于0.3m2時，為為其截面面積加0.7。對配筋砌體構件，當其中砌體截面面面積小于0.2m2，為其其截面面積加0.8；3、當砌體用水泥砂漿砌筑時，對抗壓強強度設計值，為0.9；對抗拉強度設計計值和抗剪強度設設計值，為0.8。4、當施工質量控制制等級為C級時，為為0.89；5、當驗算施工中房房屋的構件時，為為1.1。（三）砌體的力學性能一.砌體受壓破壞過程程的三個階段：1.從加載到個別磚出出現裂縫。其特點點為不加載，裂縫縫不發展。2.形成貫通的裂縫，，特點是不加載裂裂縫繼續發展，最最終可能發生破壞壞。3.破壞，被豎向裂縫縫分割成的小柱失穩破壞。（四）、影響砌體體抗壓強度的主要要因素1.塊材和砂漿的強度度等級2.砂漿的彈性模量和和流動性（和易性性）砂漿的彈性模量越越低，砌體的抗壓壓強度越低，原因因是砌體內的塊體體受到的拉力越大大。砂漿的和易性性好，砌體的強度度高。注：同樣強度等級級時，混合砂漿砌砌筑的砌體的抗壓壓強度大于水泥砂砂漿砌筑的砌體的的抗壓強度。3.塊材高度和塊材外外形砌體強度隨塊材高高度增加而增加。。

塊材材的外形比較規則則、砌體強度相對對較高。4.砌筑質量砌筑質量主要包括括灰縫的均勻性和和飽滿程度。對表表面平整的塊材，，砌體抗壓強度將將隨著灰縫厚度的的加大而降低。砂砂漿厚度太薄，砌砌體的抗壓強度也也將降低。（五）、砌體結構房屋墻、、柱靜力計算方案案1、房屋的結構布布置方案混混合結構房屋屋有如下四（三）種承重體系:橫墻承重體系、縱縱墻承重體系，縱縱橫墻混合承重體體系(六)房屋的靜力計算方方案在房屋的內力計算算時,根據房屋的空間剛度大小分為剛性方案、剛彈性方案和彈性性方案三種靜力計計算方案，各方案的內力計計算方法不同。1.剛性方案：房屋的空間剛度度比較大，在水平平荷在作用下，房房屋的位移比較小小，在內力計算時時，可將墻體視為為一豎向的梁，樓樓蓋和屋蓋為該梁梁的不動鉸支座。。2.彈性方案：房屋的空間剛度比比較小，在荷載作作用下位移比較大大，內力計算時，，按屋架與墻柱鉸鉸接的排架或框架架計算內力。3.剛彈性方案：房屋的空間剛度介介于上述兩者之間間，在荷載作用下下，房屋的位移不不能忽略不計，在內力計算時按排排架或框架計算，，但要增加彈性支支座。三種靜力計算方案案的計算簡圖（七）墻、柱受壓承載力力計算一、墻柱受壓無無筋筋砌體受壓構件，，無論是軸心受壓壓還是偏心受壓，，也不論是短柱或或長柱，均可按下下列公式計算：式中:N——軸向力設計計值；——高厚比和軸向力的的偏心距ｅｅ對受壓構構件承載力力的影響系系數，可查查《砌體結構設設計規范》（GB50003—2001）附錄D的附表或按按公式計算算；f——砌體抗壓強強度設計值值（注意有有些情況需需要進行修修正）；A——截面面積，，對各類砌砌體均可按按毛截面計計算。——受壓構件的的高厚比，，按下列公公式計算：：H0——受壓構件的的計算高度度，可查表表5-15；h——矩形截面偏偏心力方向向的邊長，，當為軸心心受壓時，，為截面的的短邊尺寸寸；對于矩形截截面：對于T型截面：高厚比越大大（構件越越高）承載載力越低。。偏心距越越大承載力力越低。hT——T形截面的折折算厚度，，i——回轉半徑。。（二）修正正系數的的取值：1.燒結普通磚磚、燒結多多孔磚砌體體—1.0。2.混凝土及輕輕骨料混凝凝土砌塊砌砌體—1.1。3.蒸壓灰砂磚磚、蒸壓粉粉煤灰磚、、細料石和和半細料石石砌體—1.2。4.粗料石和毛毛石砌體——1.5。承載力計算算時應注意意的幾個問問題（一）對于于矩形截面面構件，當當軸向力偏偏心方向的的截面邊長長大于另一一方向的邊邊長時，除除按偏心心受壓構件件計算外，，還應對較較小邊方向向，按軸向向受壓進行行驗算，即即還應滿足足：（三）軸向向力的偏心心距應符合合下列限值值要求即e≤0.6ye=M/N式中y為截面重心心至軸向力力所在偏心心方向截面面受壓邊緣緣的距離。。例題：截面尺寸寸為370×490mm的磚柱，磚磚的強度等等級為MU10，混合砂漿漿強度等級級為M5，柱高3.2M,兩端為不動動鉸支座。。柱頂承受受軸向壓力力標準值Nk=160KN（其中永久久荷載130KN，已包括磚磚柱的自重重），試驗驗算柱的承承載力。例2某帶壁柱的的窗間墻，，截面尺寸寸如圖，壁壁柱高5.4M，計算高度度為6.48M，用MU10粘土磚及M2.5混合砂漿砌砌筑。控制制截面內力力為N=320KN，M=41KNm，彎矩方向向是翼緣受受壓，試驗驗算該墻體體的承載力力。截面折算厚厚度：解:截面面積：A=2000×240+380×490=666200mm2，截面重心位位置：截面慣性矩矩：回轉半徑：查表得:=0.38，fA=0.385×666200×1.3=333.43KN>320KN局部受壓計計算一．局壓分分類1.均勻局部受受壓：局壓壓面積上的的壓應力均均勻分布。。2.梁端局部受受壓：大梁梁下的局部部受壓，也也稱為非均均勻局部受受壓。3.墊塊下局部部受壓：4.墊梁下局部部受壓：1、均勻局局部受壓計計算式中:Nl——作用于局部部受壓面積積上的縱向向力設計值值；Al——局部受壓面面積f——砌體抗壓強強度設計值值，可不考考慮強度調調整系數的的影響——砌體局部抗抗壓強度提提高系數，，可按下式式計算A0——影響局部抗抗壓強度的的面積，按按下圖計算算：為了防止砌體一一開裂就發生脆脆性破壞，規范范對的取值做了限制制，即對圖a情況(砌體中部局壓)≤2.5對于圖b情況（窗間墻局局部受壓）≤2.0對于圖c情況（拐角處局局部受壓）≤1.5對于圖d情況（墻體端部部局部受壓）≤1.25對于多孔磚砌體體和要求灌實的的砌塊砌體≤1.5，未灌孔混凝土土砌塊砌體=1.0局部受壓時砌體體抗壓強度提高高的原因為周圍砌體的約約束作用，砌體體三向（或雙向向）受壓和壓應應力的擴散。2、梁端局部受壓壓梁端局部受壓時時有兩個特點：：(1)梁端下的局部受受壓面積上不僅僅受梁傳來的荷荷載Nl（梁的支座反力力），而且還要要受上部砌體傳傳到梁端的壓力力N0(2)梁端存在一個有有效支承長度，，而且在有有效支支承長度上由于于梁傳來的荷載載所產生的壓應應力不是均勻分分布的，而為曲曲線型分布。a——設計時梁的支承承長度；a0——有效支承長度；；根據試驗得到到，梁端的有有效支承長度度可按下式計計算：式中:hc——梁的截面高度度；f——砌體抗壓強度度設計值。由于梁存在一一個有效支承承長度，因此此局壓面積為為:梁的支座反力力到墻邊的距距離，不論樓樓面梁還是屋屋面梁均為0.4a0梁端局壓強度度計算式中:N0——按平均壓應力力計算的上部部荷載傳來的的作用于局壓壓面積上的荷荷載設計值;0——上部砌體傳來來的設計荷載載在梁底截面面處產生的平平均壓應力；；——上部荷載的折折減系數，——壓應力豐滿系系數，對于一一般的梁取0.7，對于過梁和和墻梁，取1.0。3、墊塊下局部部受壓墊塊一般都做做成剛性的。。所謂剛性墊墊塊，要求墊墊塊從梁邊挑挑出的長度不不大于墊塊的的厚度。剛剛性墊塊塊下砌體的局局壓承載力可可按偏心受壓壓構件計算，，其強度計算算公式為：式中：N0——上部砌體傳來來的作用于墊墊塊面積上縱縱向荷載設計計值值,N0=0AbAb——墊塊的面積，，Ab=abbb；ab,bb——墊塊的長度和和寬度；——墊塊上N0和Nl的合力偏心距距對承載力的的影響系數,可查表，查表表時≤3；1=0.8;大梁在墊塊上上的支承長度度可按下式計計算:式中:h——梁的截面高度度；1——剛性墊塊的影影響系數，按按下表取值；；墊塊的構造要要求：

（1）墊塊的厚度度不宜小于180mm。

（2）在帶壁柱墻墻的壁柱內設設置墊塊時，，其局壓承載載力降低，因因此其計算面面積不考慮翼翼緣部分，只只取壁柱范圍圍內的面積。。同時壁柱上上墊塊深入翼翼墻的長度不不應小于120mm。（八）構造造措施墻體除了要滿滿足強度要求求外，還要采采取合理的構構造措施確保保結構的安全全和正常使用用。一、墻、柱高高厚比驗算矩形截面墻、、柱高厚比應應按下式驗算算：式中:H0——墻柱的計算高高度，可查規規范5.3.1條，或按表5-15取值；h——墻厚或與矩形形柱較小邊長長；1——墻厚小于等于于240mm的非承重墻允允許高厚比修修正系數;當h=240mm時，11.2；當當h=90mm時，11.50。中間數值按按內插取值。。——墻柱的允許高高厚比可查下下表。2——有門窗洞口墻墻允許高厚比比修正系數；；按下式計算算：bs——在寬度為S范圍內的門窗窗洞口寬度；；S——相鄰窗間墻或或壁柱之間的的距離（或驗驗算墻片的總總長度）。當當洞口高度小小于等于墻高高的1/5時，取2=1.0，當算得的小小于0.7時，取0.7。注：表中Ｓ為為相鄰橫墻間間的距離；ＨＨ為構件的實實際高度；為為變截面柱的的上段高度；；為變截面柱柱的下段高度度。

表中受受壓構件的高高度按下列規規定取值：(1)在房屋的底層層，為樓板頂頂面到構件下下端的支點的的距離。下端端支點的位置置，可取在基基礎頂面。當當基礎埋深比比較深且有剛剛性地坪時，，可取室外地地面下500mm處；(2）在房屋其他他層次，為樓樓板或其他水水平支點間的的距離；(3)對于無壁柱的的山墻，可取取層高加山墻墻尖高度的1/2；對于帶壁柱柱的山墻可取取壁柱處的山山墻高度。二、帶壁柱墻的高高厚比驗算帶壁柱墻除了要驗驗算整片墻的高厚厚比外，還要驗算算壁柱間墻的高厚厚比。1.整片墻的高厚比驗驗算由于帶壁柱墻的計計算截面為Ｔ形截截面，故其高厚比比驗算公式為：I,A——分別為帶壁柱墻截截面的慣性矩和面面積。確定帶壁柱墻的計計算高度時，墻長長S取相鄰橫墻的距離離式中:hT——帶壁柱墻截面的折折算厚度;i——帶壁柱墻截面的回回轉半徑;2.壁柱間墻的高厚比比驗算驗算壁柱間墻的高高厚比時，按矩形形截面墻驗算。計算H0時，墻長S取壁柱間的距離。而且，不倫帶壁壁柱墻體的房屋靜靜力計算屬何種計計算方案，H0的值一律按剛性方方案一欄選用。三.設置構造柱墻的高高厚比驗算1.整片墻驗算當構造柱截面寬度度不小于墻厚時，，可按下式驗算：：式中：h為墻體厚，在確定墻體高度時時，S取橫墻之間的距離離；c——墻體允許高厚比修修整系數;式中:——系數，對于細料石石、半細料石砌體體=0；對于混凝土砌塊塊、粗料石、毛料料石及毛石砌體,=1.0；其他砌體=1.5。bc——構造柱沿墻長方向向的寬度；l——構造柱的間距。當bc/l＞0.25時，取bc/l=0.25，當bc/l＜0.05時，取bc/l=0。

注：考慮構造造柱有利作用的高高厚比驗算不適用用于施工階段。2.構造柱間墻的高厚厚比驗算同壁柱間墻的高厚厚比驗算，在確定定墻體計算高度時時，取構造柱之間間的距離。設設置鋼筋混凝土土圈梁的帶壁柱墻墻或帶構造柱墻，，當b/s≥1/30時，圈梁可視為壁壁柱間墻或構造柱柱間墻的不動鉸支支座（b為圈梁的寬度）。。（九）過梁及挑挑梁一、過梁的分類和和應用范圍常用的過梁有磚砌過梁和鋼筋砼砼過梁，磚砌過梁按其構構造不同又分為磚磚砌平拱、磚砌弧弧拱和鋼筋磚過梁梁等幾種形式。1.磚砌平拱將磚豎立和和側立成跨跨越窗洞口口的過梁稱稱磚砌平拱拱。其厚度度等于墻厚厚，高一般般為240mm和370mm，凈跨度不應應超過1.2m，磚的強度度等級不應應低于MU10，砂漿強度度等級不低低于M5。2.鋼筋磚過梁梁鋼筋磚過梁梁凈跨不應超超過1.5m。二．過梁上上的荷載作用在過梁梁上的荷載載有砌體自自重和過梁梁計算跨度度范圍內的的梁、板荷荷載。1.墻體荷載對磚砌體，，當過梁上上的墻體高高度hw＜ln/3時(ln為凈跨)，按全部墻墻體的均布布自重設計計值采用。。當hw≥ln/3時，則按高高度為ln/3墻體的均勻勻自重設計計值采用。。對混凝土砌砌塊砌體，，當過梁上上的墻體高高度hw＜ln/2時，按全部部墻體的均均布自重設設計值采用用。當hw≥ln/2時，則按高高度為ln/2墻體的均布布自重設計計值采用。。2．梁、板荷荷載對磚和混凝凝土砌塊砌砌體，梁、、板下的墻墻體高度hw＜ln時，按梁板板傳來的荷荷載采用。。梁板下的的墻體高度度hw≥ln時，可不考考慮梁、板板荷載。挑梁挑梁的破壞壞形式若挑梁本身身的強度足足夠，挑梁及其其周圍砌體體有兩種破破壞的可能能，挑梁傾覆破壞和挑梁下砌體的局部部受壓破壞壞。1、縱向受力力鋼筋至少少應有1/2的鋼筋面面積伸入入梁尾端端，且不不少于2Φ12。其余鋼鋼筋伸入入支座的的長度不不應小于于2l1/3;2、在滿足足承載力力和變形形同時，，構造上上要求L/L1宜大于1.2，當挑梁梁上無砌砌體時宜宜大于2。重要規范范條文《砌體結構構設計規規范》1、跨度大大于6m的屋架和和跨度大大于下列列數值的的梁，應應在支承承處砌體體上設置置混凝土土或鋼筋筋混凝土土墊塊：1）對磚砌砌體為4.8m；2）對砌塊塊和料石石砌體為為4.2m；2、當梁跨跨度大于于或等于于下列數數值時，，其支承承處宜加設壁柱柱或采取其其他加強強措施：：1）對240mm厚的磚墻墻為6m，對180mm厚的磚墻墻為4.8m；2）對砌塊塊為4.8m。3）預制鋼鋼筋混凝凝土板的支承承長度，在墻上上不宜小小于100mm，在鋼筋筋混凝土土圈梁上上不宜小小于80mm。4）承重的的獨立磚柱柱截面尺尺寸不應小于于240mm*370mm。4、圈梁兼作作過梁時時，過梁部部分的鋼鋼筋應按按計算用用量另行行增配。。5、矩形截截面當e/h>0.17,或β>16時，不宜宜采用網網狀配筋筋磚砌體體構件。。《建筑抗震震設計規規范》2010版1、構造柱最小截面面可采用用180mm*240mm（墻厚190mm時為180*190），縱向向鋼筋宜宜采用4Φ12；2、門窗洞洞口處不不應采用用磚過梁梁；過梁支承承長度，6~8度時不應應小于240mm，9度時不應應小于360mm。3、構造柱柱與圈梁梁連接處處，構造柱的的縱筋應在圈梁梁縱筋內內側穿過過，保證證構造柱柱縱筋上上下貫通通。1、砌體墻墻柱應符符合允許許高厚比比的要求求，原因因是（））A.保證局部部受壓承承載力B.滿足正常常使用極極限狀態態的重要要構造措措施C.保證抗彎彎承載力力D.滿足承載載能力極極限狀態態的重要要構造措措施2、確定混混合結構構房屋靜靜力計算算方案是是應考慮慮的因素素是（））A、房屋砌砌體的種種類B、屋蓋或或樓蓋的的類別C、房屋的的層高D、伸縮縫縫的間距距5、計算砌砌體結構構房屋的的總高度度時，對對帶閣樓樓的坡屋屋面應算算到（））A、山尖角角的最高高處B、山尖墻墻的1/2高度處C、檐口的的高度D、山尖墻墻的2/3高度處6、在驗算算壁柱間間墻體或或構造柱柱間墻的的高厚比比時，房房屋橫墻墻間距s應取（））A、相鄰壁壁柱間或或構造柱柱間的距距離B、房屋山山墻之間間的間距距Ｃ、相鄰鄰橫墻之之間的距距離D、視具體體情況而而定9、磚砌體體結構中中，下列列關于過過梁上的的墻體荷荷載描敘敘正確的的是（））A、當過梁梁上的墻墻體高度度時時，按按實際墻墻體的均均布荷載載B、當過梁梁上的墻墻體高度度時時，按按實際墻墻體的均均布荷載載C、當過梁梁上的墻墻體高度度時時，按按墻體高高度計計算均均布荷載載D、當過梁梁上的墻墻體高度度時時，按按墻體高高度計計算均均布荷載載10、下列應應調整砌砌體強度度設計值值的有（（）Ａ、用混混合砂漿漿砌筑的的各類砌砌體B、用水泥泥砂漿砌砌筑的各各類砌體體C、構件截截面面積積小于0.3m2的各類砌砌體D、構件截截面面積積小于0.3m2的無筋砌砌體鋼結構鋼的牌號號由四部部分組成成：1、Q——代表屈服服強度的的字母；；2、屈服點的的數值——195、215、235、275、295、345、390、420、460等；3、質量等級級符號——A、B、C、D四個等級(碳素結構鋼鋼)A、B、C、D、E五個等級（（低合金高高強度結構構鋼）4、脫氧方法法符號——F代表沸騰鋼鋼、b代表半鎮靜靜鋼、z代表鎮靜鋼鋼、Tz代表特殊鎮鎮靜鋼。鋼材的選擇擇鋼材的選用原則1、結構的重重要性安全等級不不同，所選選鋼材的質質量等級也也應不同，，重要的結結構構件選選用質量好好的鋼材。。2、荷載特征征荷載為靜力力或動力荷荷載，應選選用各項性性能不同的的鋼材。對對承受重級級工作制吊吊車梁，就就要選用Q345C或Q235C,對承受靜力力荷載的結結構或構件件，可以選選用Q235A。3、連接方法法焊接應選擇擇可焊性好好的鋼材。。非焊接結結構對含碳碳量可降低低要求。4、結構所處處的溫度和和環境處于負溫下下工作時，，選用負溫溫沖擊合格格的鋼材，，結構周圍有有腐蝕介質質存在時要要選用抗銹銹性好的鋼鋼材。5、構件的受受力性質鋼材內部的的局部缺陷陷，對拉應應力比壓應應力影響更更大。經常常承受拉力力的構件應應選用質量量較好的鋼鋼材。鋼結構的連連接鋼結構的連連接方法焊接：通過電弧弧產生熱量量使焊條和和焊件局部部熔化，然然后經冷卻卻凝結成焊焊縫，從而而使焊件連連接成為一一體。螺栓連接：通過扳手手施擰，使使螺栓產生生緊固力，，從而使被被連接件連連接成為一一體。鉚接：將一端帶帶有半圓形形預制釘頭頭的鉚釘，，經將釘桿桿燒紅后迅迅速插入被被連接件析析釘孔中一、焊接連連接及構造造要求對Q235鋼采用E43型焊條對Q345鋼采用E50型對Q390鋼和Q420鋼采用E55型E