姜漢1、混相與非2、驅替與3、穩定與不4、為什么要計算開計算注水開發指標的方1234種經1維不穩定2異情況3水錐4水開發56改善注水開發效果的水動力學方

§2-1維不穩定驅毛管力和重力使流體飽和度在縱向上達到瞬時平§2-1§2-1本節討12水開發3水開發45具有可流動初始飽和度下的水驅動6§§2-11管力下的出口端面（含水率已知端面面積A，滲透率為K，流

、度

已知定律可以qkA 對于

kkroA

gsin 對于水

kkrwA

gsin qtqoqo(1fw)

qwfw kkroA

gsin

令o

為油的流 kkrwA

令

qw

xwgsin －（1

)

gsin w ww

gsin兩式相減 A

f f A

Po

(

pcpopcpo —

(

1)

)g —

(11)Pc )g

w(

)gsin －1ffo

qx

APc )gsin f

Pocgwww xoqt

qt

o流體物性參數、油水相界面情況、地層性

gsin

1

w

wo

PcPc

gsin

oA

o 地層傾角的范圍不同，重力差起的作 gsin （<α<2）向上驅油——g 為負值分流量方程的簡化當不

gsinf

(1

) (1oAgsinw 當不考慮毛管力、重力因素或者地層時 P c oAc

gsinf ww wkrw(Swkrw(Swwkrw(krw(Swkrw(Swwkrw(Sw)ww wfw

w

kro(sw)1

kro(sw)krw(swkrw(sw1krw(swkrw(sw100分流f'fx

qt

fw

為含水率對含水飽和度的導0 也稱為含水上升0

(

fw

( )

t w

w

sw

qtfw(dt

A wsw

12水開發3水開發45具有可流動初始飽和度下的水驅動62、恒速注水動態

已知：L;Aowkro注入速度恒定Qi，剛性驅替,地層水Qi

Qw fwWiNpQi

Wpt~x WiNpAxfSwSwiQi對于任意的區間（x1－x2）的平均飽和度swA

sw x2x1x2x

w2ssw

x2x

w x2 swx swx swwwx2

x

qt01

qi

11

w)sww＝qi fsw2w

＝qit 總的表達

Af

w 為 sw為

sw

x x

sw

w w1

x x2 x2x

x2

ssx wx w qit(fw2fw121A( x21 對應的X1、X2分別為0和Xf。對應為最大含水飽和度Swmax和前緣含水飽和度ws＝x2sw2x1w

qit(fw2fw1x2

A(x2x1ws＝xf 0sww

qit(fswfswqit(fswfswqit(fswffSw

qit(1fswfqit(1fswfAxQxfw't qi0qtfw' '

fffw WiN

t

SwiQi

Qw fwWiNpQi

WpWiNpQitALSwSwiQoQi(1fswfttNQiQi QwQi QoQi(1fw)NpALswswc

WiQi

WpQitNpRRNNALswswcw Sw2Swf；即可求出出口端的fw、Qo、Qwssx wsx w qit(fw2fw121A( x21ws＝x2sww

x1sw1qit(fw2fw1x2x

A(

x1Lsw2

0

qit(fw2sw

Lqit(1fw2

A(Lqit＝

swsw2＋Qn(1fw2ssww＋(1fw2fw ww ww＋(1fw2fw

fw含水率一階ffwswsw1w

sw一階導數是過Sw2、fw2WWiQitALQnALfRN

w (1swcw對應任意出口端飽和度的t

f ALf

sw計算恒速注水動態的步驟——見水 計算恒速注水動態的步驟——計算恒速注水動態的步驟——恒速注水實1001000.101.0000.0000.300.3730.0700.400.2100.1690.450.1480.2260.500.1000.3000.550.0610.3760.600.0330.4760.650.0120.6000.700.0000.740計算見水前后的油藏krw(Sw 分流量曲線計

() 11w w1001000.1001.0000.00000.3000.3730.0700.27290.4000.2100.1690.616790.4500.1480.2260.753330.5000.1000.3000.857140.5500.0610.3760.924970.6000.0330.4760.96650.6500.0120.6000.99010.7000.0000.7401100水飽和含100水飽和含水 度186420864200含水飽和0無因次注水平均含水飽和10210 含水飽和含水含水率導含水無因次注水導平均含水飽和1流量方234前緣推進方程的恒速與恒壓關系5具有可流動初始飽和度下的水驅動6緣推進方程解的局 已知：L;;A;o;w;kro;

)水前：產量，含水，累積產油量，累積注水量、采出度等指標隨時間的分三步求解動初始時注水注水沒有突破見水以后的動 koA

Kkro(Swc)A(

Pp0 0分三步求解動初初始時注水沒有突破見水以后見水以后的動見水之

kkroAdP

kkrwAdPw dxw總液量：q（krokrw）kAdP dxqtqtrdPdxr

kro

dP qtrkA

qtdx 積分上下限：x＝0x＝LL1qdx tqkA(PiPpt

kA(PiPpL 1L r

L0～krokrw～Sw～

r1dxr1r1r

0kA(PiPp

kA(PiPp

qt

1L L

L0L

1qkA(pip)t1qkA(pip)t1r純油Swc是常1

L0

x

1dx

x

x1dx LL

1(L f 0

x dx x dx (Lxf xr

1(L 1

fft0qtx

qt Lff 1df'ifsw

LQifxr1dx0

x1LQdf 0x

'ff

1LQdf f

1LQdf

分流量曲分流量曲18765 32010 f

n1

1)(1))'))'f

1df

i

i2

[(

(

i1sw數值積 是一個常xxr1dxLQnr1dfswx00xr1dxxfswf0 dx (L 總平均視粘度

1 0

1(LxfL總平均視

1

xfL

1(L L1xL1xL LQf

1 1x

1

1r11Q' 總平均視粘度

11

11f

計算該前緣下

qt

kA(pippr此時的產量即等于注水速r如何計算前緣推到xf處需要的時

1q0

0N

t1

Np1N (qq)/

t

Np2N

iQni

Qn1

i q)/ it1 t1Qn1Qn

ntn

qt p也可以采 上的求法 p

2(Qn1Qn

qn1q 分三步求解動初始初始時注水沒有突破見水以后的動見水后即對應出口端的任意含水飽和度下的油藏動關鍵還是求解地層中平均油水視粘度，比見水前簡fL

sw

1df'f'

sw

sw

0

f

0 tw tQLQf

qt0

fw2i

fsw

1df1

fswf

Q

1df

f'sw' f'sw'0

fsw分流量曲1分流量曲10876543210 計算出口端任意飽和度下ttn1tn2(Qin1Qinqn1qtt恒壓注水動態預測步驟——3、計算從最大含水飽和度到前緣含水飽和度恒壓注水動態預測步驟——見水89、計算對應出口端飽和度下的平均視粘10、計算該飽和度下的產液速度，產油速度，產水速速度，含11、計算對應飽和度下的累積產油量，采出程度12、利用B-L方程求無因次注入倍數，確定累積注水產水量13、計算對應飽和度端面的開發14、重復9-13步驟，直到出口端的含水達到9815、整理計算結果，繪制相應的實例分析某油藏寬91.44 m，厚6.1m，長304.6m。油藏水平，：0.15，k：200毫 油，生產壓差3.448MPa，計算注水開發動態。取值：a1=1.0;a2=0.78m=2.56相滲曲線及相關參數解析方法計kroa1(1swD

SwSwc nkrwa2n

1Sor

Aa1a2fw nA(1 B n1(1

)m n(1

)m1

1Sor w

n[Sn

A(1 m 1001001含水飽和相對滲透10876543210876543210 含水飽含水上升分流量曲1分流量曲10876543210 4343210出口端飽和度43210123無因次注入倍數視粘平均視粘度計算從最大含水飽和度（1-SOR-SIW）到前沿含水飽和（SWF）下，關于視粘度的積分，是一定值。將地層見水前分成距離產量（產量（計算不同的出口端含水飽和度下的產液量,產油量,產水量,;0000R50.00047.00041.0039.0120.37037.05035.04034.02032.01031.0..2.316.31.3..0.474.36.370.5.5..0.0.6....0.4..480.490.分流量恒速注水恒壓

生產壓差產液量在 'xwqtdtLQnfw0產量和壓差之間都符合下述的規qkA(pipp)kA(pipp

r1r0生產壓差、產液量、兩者之間可以相互控制分流量如果在初始的情況下，含水飽和度大于束水開發，油藏的動無論恒速還是恒壓注水，都應求解前緣飽和度和平均飽qoqt(1fwiqwqtfwiqtdtqtfwidtSwSwittL qttqtfwidttSwSwiL o 0 QnfwiQn

SwSwi0111SwSwSwi(1fwi 1fwi SwSwi分流量剛性驅替簡單計算油藏注水開發需要掌含水上升率，平均視粘度的概念能夠求解基本的開發指標（特殊點）解性分流量、驅替、穩定不穩定、混相、含水率、含水率、視粘度、平均視粘度、無水采油期、11維不穩定23水錐4水開發56改善注水開發效果的水動力學方本節的1藏的重2藏的重3力分異流動時的相對滲4油藏動態11 Sw2hb(1Sor)(1hbkroz(1hb)k krwzhk KkrozA

KkrwzA 1 h(1Sor)(11

kroz(1hb)k

hkw

KkrozAo o

w KkrwzAw

krwz/

令M'令

krw'/QwzwQwz /

/w

/k /

kro'/

端點流度

/

(1h)k'/ M

/

k /

1 wkroz/fwzM1fwzM1(M''

w Mh(1hb)k'/ hMhb1fwz率fwz

M1(M'b(1 )(1hb

h w

1sorb所b所以

M(1(M'1)hb M

hb

1Sor

(1SorSwc)(1(M'1)hbSw2hb(1Sor)(1hb)SwcM

1(M

M(1SorSwc)(1(M'1)hb由B-L

Qi

Qi(1SorSwc)(1(M'1)hbM注水剛剛突破時注水剛剛突破時(hbQ(1

Swc

找出了iSwzSwz

M(1fwz2)Qi

M(1SorSwc)(1(M'1)hb由B-L

Qi2

(1SorSwc)(1(M'1)hbM注水剛剛突破時注水剛剛突破時(hbQ(1

Swc當hb＝1時，(Swz2＝1－S當hb＝1時，(Swz2＝1－SorSwzSwz

M(1fwz2)Qi

本節的主要1藏的重2藏的重3重力分異流動時的相對滲透dytan tan dytan 在穩定驅替條件下，在油水界上 Kk'A qo o Kk'A qw wwgsin Kk' Kk'

qtqt

wgogq

)(pwpo)

)g Kk' Kk' q

)(

po)(wo)g(wo)gβ 在垂向平衡條件pc g h

dhcosdy

gcos k w( o rw1)

cgkAKkk

( k(

Kk

g]g]gk qt g((k//w1)Kk'Ag1k(odxdytanM1G'G穩定條件GM'

臨界條

GM'((M'1)G(1dx(k//wk1)Kk'Ag (1odx '''//GKkAgβ dytan 'g(M'w

當M’=1時，無條件當M’>1時，有條件穩本節的主要123力分異流動時的相對滲4在地層的截面上進行厚度 平均，得到平均的參數Swzhb(1Sor)(1hb)Swchbkrwz(Swz)hk

Swz1SorSwckroz(Swz)(1hb)k krwz(Swz)hbkkrwz(Swz)hbkkroz(Swz)(1hb)kSwzhb(1Sor)(1hb)Swch Swz 1 krwz(Swz)hbkrw(Sw)(1hb)krw(Swkroz(Swz)hbkro(Sw)(1hb)kro(Swkrwz(Swz)

Swz 1 (

)(1Sor

)k

1

厚度平均相對滲透率和厚度平均含水飽和度是線性關在穩定驅替條件下沒有躍變前本節的主要123力分異流動時的相對滲透4當油藏存在多層時動態如何計剖面壓力動時將層率進排于不的數，滲飽采厚度 平方程。AAB

fwz

uwxdz

uox

kwdpwdzkodpo A

dx B

dxAkw/wSorfwz

/ dz k/

AABkw/w

A(

Sor)dzA,B /

dz k/

w

mkmk fwzjwjmkn hjjmkjkrojjwo(1Sorj)jhj Swjmn jjmnjhjnjhkkmf jmkh 1MnkjmS(1Sor)hjhmjmnvvswz(mAfwz(m1)fwzmwz(m本節掌什么是毛管力重力垂向平衡，油水分布特征端點流度比第二章非混相驅替注水開發指標 底水 底水 底水§2－3底水錐進 底水 底水錐當qo小于臨界產量qoc，w(rz在錐體內，popw

w

為常數，且考慮毛管力po(r,z)po

w(r,z)pwp

oo(r,z)gzo

ww(r,z)gzwo(o(r,z)gz)w(w(r,z)o((rz)gz)ogz (r,opo0opo0owpw0ww

(o(r,z)gz)ww(r,z)o((r,z)gz)owodo

gg dogwdogw r＝re處，油相中的勢＝油水接觸界面處e

o o

g

定義生產壓差的勢 常e

o o

g

D定義生產壓差的勢 常D定義無因次勢D(rz)常數

(r,z)

o(r,

hDohD

令

/v(Dv

o/

z

z/

ggw 底水錐

g

De De

2krkro(swc)

horo

令 oo1 Booo1

kr

krkro(swc

D

Bo

D因為 D

DD 2gh2

)krkro(swc)

D o o

Bo DV

1 1

,b)

D

qocqocowk )oB , DD

De

qoc2gh2 )krkro(swc)

, B

5≤rDe≤800.1≤bD≤0.75 底水錐qqoc2gh2ow)krkro(swc)oB , , ) D1 )C(bDD

g(wo)kV(1MHDv r

tD

2 qoBo (hDv)BT1bD1b/g(wo)kV(1M

(tD)BT

(HDv)BT r(1bDqoBo

(

167(HDv)BT3(H

BT 72(HDvfwc/(fwcfwc/(fwc當

fwc當0.56

(

) 0.94lg 當t

fwc

BT§2-4面積注水開發指標12ii0.1178KKro(Swc(loga0.682dorwai0.1178KKrw(Sor(loga0.682dwrwaad油水粘度相同，剛性驅替（1）

i 0.1178KKro(Swco(loga0.682do 五點井

i0.1178KKro(Swcro(logdrowi0.1571KKro(Swcro(logdrow角邊

i 0.1178KKro(Swc(1R)(logd 2 i 0.1178KKro(Swc[(3R)(logd0.1183)w 2 2w二、近ddd見水油水前沿到排油坑道力：R

ln f f排油坑道到生產井底力R 力R w1 w

2KhKro(S

1ln ) 2(m

內部產量＝驅動力 2KhKro(Swc fof