《建筑施工模板(múbǎn)安全技術規范》（JGJ162-2008）精品資料一、新規范出臺的目的及背景

二、材料的選擇

三、荷載及變形值的規定

四、設計(shèjì)計算

五、構造措施

六、規范的不足精品資料新規范(guīfàn)出臺目的、背景在重大建筑施工安全事故發生的引起原因(yuányīn)中，施工安全管理方面的因素很多、帶有普遍性，且常為主要原因(yuányīn)，但是，造成事故的技術安全原因(yuányīn)卻相當明顯和突出。這就提醒我們，建筑安全技術是建筑施工安全管理的基礎和保障。建筑安全技術工作的薄弱、滯后、不適應及不被認真重視的情況，成為重大事故發生的主要或重要原因(yuányīn)。此規范的出臺，填補了模板安裝工程沒有規范指導的局面，為安全技術工作奠定了理論基礎。精品資料新規范(guīfàn)功能及特點明確了荷載取值以及各種模板的基本設計指標；(2)明確了面板、主次龍骨的強度撓度(náodù)計算方法和公式；(3)明確了模板計算依據；(4)手工計算繁瑣，須結合計算機計算；精品資料材料(cáiliào)的選用為了保證模板結構的承載能力，新規范中鋼材宜采用Q235鋼和Q345鋼，而原來的《組合鋼模板技術規范》和《大模板技術規程》中只提到了Q235鋼，例如(lìrú)對于常用≤16mm厚的鋼材，其抗彎強度由215310。鋼管部分沒有說明新規范中沒有提到對拉螺栓的材料要求,《大模板技術規程》中要求對拉螺栓材質應不低于Q235的鋼材。（注意下表與組合模板不一致）

精品資料材料(cáiliào)的選用新模板技術規范中增加了采用鋁合金型材作為建筑模板結構或構件，并給出了鋁合金型材的機械性能表。板材中直接給出了竹、木膠合板、復合纖維模板的參數性能值，并對材料(cáiliào)進行了細致的劃分，具體可查看附錄A提供的表。精品資料荷載(hèzài)及變形值的規定規范中荷載的內容：永久(yǒngjiǔ)荷載、可變荷載、風荷載荷載標準值荷載設計值荷載組合變形值規定精品資料荷載(hèzài)標準值(永久荷載(hèzài))永久荷載標準值應符合下列規定：1、模板及其支架自重標準值（G1k）應根據(gēnjù)模板設計圖紙計算確定。肋形或無梁樓板模板自重標準值應按表4.1.1采用。注：除剛、木外，其它材質模板重量見本規范附錄B中的附表B。4.1.1樓板模板自重標準值（kN/m2）精品資料荷載(hèzài)標準值(永久荷載(hèzài))2、新澆混凝土自重標準值（G2k），對普通混凝土可采用24kN/m3，其它混凝土可根據(gēnjù)實際重力密度或按本規范附錄B表B確定。3、鋼筋自重標準值（G3k）應根據(gēnjù)工程設計圖確定。對一般梁板結構每立方米鋼筋混凝土的鋼筋自重標準值：樓板可取1.1kN；梁可取1.5kN.精品資料荷載(hèzài)標準值(永久荷載(hèzài))4、當采用內部振搗器時，新澆筑的混凝土作用于模板的側壓力標準值(G4k)，可按下列(xiàliè)公式計算，并取其中的較小值：擬合的公式精品資料γc——混凝土的重力密度，取24kN/m3；t0—新澆筑混凝土的初凝時間（h），可按實測確定。當缺乏試驗資料時，可采用t0=200/(T+15)計算（T為混凝土的溫度℃）；取2h；T——混凝土的入模溫度，取20℃；V——混凝土的澆筑速度(sùdù)，取1.5m/h；H——混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.05m；β1——外加劑影響修正系數，不摻外加劑時取1.0；摻具有緩凝作用的外加劑時取1.2；β2——混凝土坍落度影響修正系數，當坍落度小于30mm時，取0.85；50-90mm時，取1.0；110-150mm時，取1.15。；精品資料荷載(hèzài)標準值(永久荷載(hèzài))新澆混凝土模板側壓力計算公式是以流體靜壓力原理為基礎，并結合澆筑速度與側壓力的國內試驗結果而建立的，考慮(kǎolǜ)了不同密度混凝土的凝固時間、坍落度和摻緩凝劑的影響等因素。它適用于澆筑速度在6m/h以下的普通混凝土及輕骨料混凝土。精品資料荷載(hèzài)標準值(可變荷載(hèzài))可變荷載標準值應符合下列規定：1、施工人員及設備荷載標準值（Q1k），當計算模板和直接支承模板的小梁時，均布活荷載可取2.5kN/m2，再用集中荷載2.5kN進行驗算，比較兩者所得的彎矩值取其大值；當計算直接支承小梁的主梁時，均布荷載標準值可取1.5KN/m2；當計算支架立柱及其他支承結構構件時，均布荷載標準值可取1.0KN/m2。注：1、對大型澆筑設備，如上料平臺(píngtái)、混凝土輸送泵等按實際情況計算；采用布料機上料進行澆筑混凝土時，活荷載標準值取4kN/m2.2、混凝土堆積高度超過100mm以上者按實際高度計算。3、模板單塊寬度小于150mm時，集中荷載可分布于相鄰的2塊板面上。精品資料荷載(hèzài)標準值(可變荷載(hèzài))2、振搗混凝土時產生的荷載標準值（Q2k），對水平模板可采用2kN/m2，對垂直(chuízhí)模板可采用4kN/m2，且作用范圍在新澆筑混凝土側壓力的有效壓頭高度之內。3、傾倒混凝土時，對垂直(chuízhí)面模板產生的水平荷載標準值（Q3k），可按表4.1.2采用。表4.1.2傾倒混凝土時產生的水平荷載標準值（kN/m2）注：作用范圍在有效壓頭高度以內。原《大模板技術規程》中沒有精品資料荷載(hèzài)標準值(可變荷載(hèzài))活荷載標準值系根據以往模板工程的實踐和經驗，總結確定了共三項活荷載。一是施工人員及設備荷載，并僅為豎向作用到面板上，從上到下分別遞減傳于支架立柱(lìzhù)，此外對面板及小楞還應以集中荷載2.5kN作用于跨中，取兩者中最大的一個內力彎矩值作為設計依據才能保證安全。其次是振搗混凝土時產生對水平面和垂直面的均布活荷載，其值考慮作用于垂直面的要大于水平面的均布荷載，主要是從保證模板結構安全的角度來考慮的。第三是往模板內傾倒混凝土時，對豎直模板側面產生的水平活荷載，并以傾倒工具容積的大小來決定其值，其作用范圍在有效壓頭高度以內來考慮。精品資料荷載(hèzài)標準值風荷載標準值應按現行國家標準《建筑結構荷載規范》GB50009-2001（2006年版）中的規定計算，其中基本風壓值應按該規范D.4中n=10年的規定采用，并取風振系數βz=1。基本風壓值系按現行國家標準《建筑結構荷載規范》GB50009-2001（2006年版）的規定采用的。由于(yóuyú)模板使用時間短暫，故采用重現期n=10年的基本風壓值已屬安全。原扣件范中風荷載規定：W。取50年基本風壓值精品資料荷載(hèzài)設計值1、計算模板及支架結構或構件的強度、穩定性和連接強度時，應采用荷載設計值（荷載標準值乘以荷載分項系數）；2、計算正常(zhèngcháng)使用極限狀態的變形時，應采用荷載標準值。3、荷載分項系數應按表4.2.3采用。精品資料荷載(hèzài)設計值表4.2.3荷載(hèzài)分項系數精品資料荷載(hèzài)設計值（兩個系數）4、鋼面板及支架作用荷載設計(shèjì)值可乘以系數0.95進行折減。當采用冷彎薄壁型鋼時，其荷載設計(shèjì)值不應折減。對鋼的面板及其支架的設計(shèjì)規定了應符合現行國家標準《鋼結構設計(shèjì)規范》GB50017的規定，該規范中對臨時性的結構強度設計(shèjì)值沒有做出提高的規定，而我國《混凝土結構工程施工及驗收規范》GB50204-92第2.2.2條明確做出了提高17.6%的規定，且在使用中也未發現有什么問題，因此，我們也將荷載設計(shèjì)值乘以0.95折減系數和0.9的結構重要性系數予以折減，這就等于把鋼的強度設計(shèjì)值提高了16%。但當采用冷彎薄壁型鋼時，為確保模板結構的安全卻不予提高。精品資料荷載(hèzài)組合按極限狀態設計時，其荷載組合應符合下列規定：1、對于承載能力極限狀態，應該(yīnggāi)按照荷載效應基本組合，采用下式進行模板設計：其中γ0——結構重要性系數，取0.9；S——荷載效應組合設計值；R——結構構件抗力設計值，應按各有關建筑結構設計規范的規定確定。精品資料荷載(hèzài)組合對于基本組合，荷載效應組合的設計值S應從下列組合中取最不利(bùlì)值確定：1)由可變荷載效應控制的組合：精品資料式中：γG——永久(yǒngjiǔ)荷載分項系數，應按本規范表4.2.3采用；γQi——第i個可變荷載的分項系數，其中γQ1為可變荷載Q1的分項系數，應按規范4.2.3采用；GiK——按各永久(yǒngjiǔ)荷載標準值GK計算的荷載效應值；QiK——按可變荷載標準值計算的荷載效應值，其中為諸可變荷載效應中起控制作用者；n——參與組合的可變荷載數。

2)由永久(yǒngjiǔ)荷載效應控制的組合：精品資料式中：ψci——可變荷載Qi的組合值系數，當按本規范中的規定(guīdìng)的各可變荷載采用時，其組合值系數為0.7。注：1、基本組合中的設計值近適用于荷載與荷載效應為線性的情況；2、當對Q1K無明顯判斷時，輪次以各可變荷載效應為Q1K，選其中最不利的荷載效應組合。3、當考慮以豎向的永久荷載效應控制的組合時，參與組合的可變荷載僅限于豎向荷載。精品資料荷載(hèzài)組合參與計算模板及其支架(zhījià)荷載效應組合的各項荷載的標準值組合符合表4.3.2的規定。表4.3.2模板及其支架(zhījià)荷載效應組合的各項荷載標準值組合注：驗算撓度應采用荷載標準值；計算承載能力應采用荷載設計值。說明：本條參與模板及其支架荷載效應組合的各項荷載規定是按《混凝土結構工程施工及驗收規范》GB50204—92的規定采用的。精品資料荷載(hèzài)組合2、對于正常使用極限狀態應采用(cǎiyòng)標準組合，并按下列設計表達式進行設計：S≤C式中C——結構或結構構件達到正常使用要求的規定限值，應符合本規范有關變形值的規定。對于標準組合，荷載效應組合設計值S應按下式采用(cǎiyòng)：精品資料變形(biànxíng)值規定當驗算模板及其支架的剛度時，其最大變形值不得超過下列允許值：1、對結構表面外露的模板，為模板構件計算跨度(kuàdù)的1/400；2、對結構表面隱蔽的模板，為模板構件計算跨度(kuàdù)的1/250；3、支架的壓縮變形或彈性撓度，為相應的結構計算跨度(kuàdù)的1/1000。說明：此變形值是按照國家標準《混凝土結構工程施工及驗收規范》GB50204—92的規定采用的。精品資料設計(shèjì)計算精品資料立桿計算長度的改變(gǎibiàn)精品資料立桿穩定性計算(jìsuàn)組合風荷載精品資料立桿穩定性計算(jìsuàn)（新規范）不考慮(kǎolǜ)風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：

永久荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3=12.122kN。活荷載標準值NQ=1×1.2×1.5=1.8kN。N=（1.2×12.122+1.4×1.8）×0.9=15.4kNN=（1.35×12.122+1.4×0.7×1.8）×0.9=16.3kN其中N——立桿的軸心壓力設計值，N=16.3kNi——計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；A——立桿凈截面面積，A=4.890cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；h——最大步距，h=1.50m；l0——計算長度，取1.500=1.5m；——軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l0/i查表得到0.634；經計算得到=16300/(0.634×489)=52.6N/mm2；精品資料立桿穩定性計算(jìsuàn)（新規范）考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：

風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW計算公式MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——風荷載標準值(kN/m2)；Wk=0.7×0.450×1.200×1.250=0.675kN/m2h——立桿的步距，1.50m；la——立桿迎風面的間距，1.20m；lb——與迎風面垂直(chuízhí)方向的立桿間距，1.50m；風荷載產生的彎矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.675×1.200×1.500×1.500/10=0.207kN.m；Nw——考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值；Nw=0.9×1.2×12.122+0.9×0.9×1.4×1.800+0.9×0.9×1.4×0.207/1.500=15.29kN經計算得到=19372/(0.634×489)+207000/5080=90.04N/mm2

精品資料構造(gòuzào)要求精品資料構造(gòuzào)要求精品資料構造(gòuzào)要求精品資料精品資料精品資料精品資料地基承載力計算(jìsuàn)式中p——立柱底墊木的底面平均壓力(kN/m2)；N——上部立柱傳至墊木頂面的軸向力設計值；A——墊木底面面積；fak——地基土承載力設計值，應按現行國家標準《建筑地基基礎設計規范》GB50007的規定(guīdìng)或工程地質報告提供的數據采用；mf——立柱墊木地基承載力折減系數，應按下表采用。立柱底地基承載力應按下列公式計算：精品資料地基承載力調整系數(xìshù)（新規范）精品資料柱箍間距(jiānjù)、強度計算（拉彎構件）精品資料柱箍間距(jiānjù)、強度計算精品資料規范(guīfàn)中要注意的1立桿穩定計算的公式沒有解決（沒有引入腳手架高度及步距因素）；2《模板規范》規定的軸心受壓穩定系數Φ為《鋼結構(jiégòu)設計規范》中b類截面軸心受壓構件的穩定系數，鋼管模板支架屬于冷彎薄壁型鋼結構(jiégòu)范疇，應按《冷彎薄壁型鋼結構(jiégòu)技術規范》附錄AQ235軸心受壓構件的穩定系數ψ取值3規范后面例題計算錯誤；精品資料規范(guīfàn)的不足4步距限定為1.8米步距，實際取1.5m比較合適；5計算長度不應取步距；6橫、縱向(zònɡxiànɡ)水平桿沒有限制范圍。精品資料模板支撐架事故(shìgù)的原因分析模板支撐架近年來發生的事故的主要(zhǔyào)原因就是：1、監管不夠；2、模板和腳手架沒有經過設計、計算，支撐系統強度不足，穩定性差；梁、板支撐體系立桿變形過大，頂托強度不夠，扣件抗滑移不滿足要求。3、在施工過程中沒有按照規范及方案要求進行搭設；4、使用的材料不合格以及施工中隨意拆卸桿架等原因造成的；精品資料工程(gōngchéng)實例**年9月5日，北京發生了“***”工程中庭樓蓋模板支架(zhījià)坍塌，造成死亡8人傷21人的重大事故，技術和施工的主管人員受到了法律責任追究，在工程技術人員中受到了極大的震動

事故調查出針對支架(zhījià)方案存在問題：①支架(zhījià)方案未經審批就進行搭設，在報送二稿時，支架(zhījià)已搭設完畢；②屬應組織專家組論證項目，但沒有組織論證審查；③監理雖未在方案送審稿上簽字，但也沒有行文制止搭設和澆筑混凝土；④方案未對支架(zhījià)立桿上部的自由長度a作出限制，主管人員錯誤地按步距h（=1.5m）控制到1.2-1.5m,而鄰跨支架(zhījià)的實測值為1.4-1.7m;精品資料照片1施工方案中沒有細部節點做法及節點詳圖，缺少設置剪刀撐的要求。《規范》要求:滿堂模板支架四邊(sìbiān)與中間每隔四排立桿應設置一道縱向剪刀撐,由底到頂連續設置。高于4米的模板支架,其兩端和中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔兩步設一道水平剪刀撐。精品資料照片2頂部(dǐnɡbù)自由端超長達1.7米精品資料工程(gōngchéng)實例550mm空心樓板采用扣件架滿堂支撐，折算(shésuàn)為400mm，立桿橫距和縱距均為1.2m，步距1.5m，搭設高度21.5m，木方50mm*100mm@250mm，托梁100mm*100mm，施工面積16m*24m。精品資料輸入(shūrù)界面精品資料精品資料計算結果托梁的計算(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度f=3.561×106/166666.7=21.37N/mm2▼頂托梁的計算強度大于規范規定值13.0N/mm2,不滿足要求!立桿的穩定性計算如果完全參照《扣件式規范》不考慮(kǎolǜ)高支撐架，由公式(1)或(2)計算l0=k1uh(1)l0=(h+2a)(2)▼公式(1)的計算結果：=323.86N/mm2，立桿的穩定性計算>[f]=205(規范規定值),不滿足要求!公式(2)的計算結果：=157.28N/mm2，立桿的穩定性計算<[f],滿足要求!▼l0=k1k2(h+2a)(3)▼公式(3)的計算結果：=236.80N/mm2，立桿的穩定性計算>[f]=205(規范規定值),不滿足要求!差1.64差1.57差1.15精品資料工程(gōngchéng)實例２***年２月１８日，***公司一處即將結頂的廠房頂棚發生坍塌，造成(zàochénɡ)１３名施工人員死亡現澆鋼筋混凝土梁1000mm*1300mm梁采用鋼管支撐，梁底增加一承重立桿，立桿橫距和縱距均為0.6m，步距0.6m，搭設高度26.5m，木方50mm*100mm@250mm，計算結果橫向鋼管和扣件抗滑移不能滿足要求。精品資料精品資料計算結果扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照(ànzhào)下式計算(規范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=21.44kN▼單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求!精品資料工程(gōngchéng)實例***年2月12日下午約3時35分，某圖書館二期工程工地，發生一起在澆筑過程中屋面模板支撐體系坍塌事故。支撐體系坍塌高度(gāodù)約24米，坍塌面積約450平方米，混凝土作業班組人員從作業面墜落并被埋。有7人死亡，7人受傷。精品資料精品資料2007年9月6日14時許，鄭州某工地發生中心采光井模板支架垮塌事故，造成7人死亡(sǐwáng),17人受傷。精品資料規范與PKPM施工安全(ānquán)計算軟件老版的區別(1)舊版軟件：在計算次梁（或者是內楞）和主梁（或者是外楞）時，計算正常使用極限狀態（即撓度）仍采用(cǎiyòng)荷載設計值。新版軟件：計算次梁（或者是內楞）和主梁（或者是外楞）撓度時采用(cǎiyòng)荷載標準值。(2)舊版軟件：活荷載無論大小分項系數都取1.4；沒有考慮0.9的結構重要系數。新版軟件：標準值≤4KN/m2的活荷載分項系數取1.4；標準值＞4KN/m2的活荷載分項系數取1.3；考慮0.9的結構重要系數。精品資料(3)舊版軟件：計算面板和次龍骨（次梁）時荷載組合符合要求，即強度驗算使用恒荷載和活荷載組合，撓度驗算采用恒荷載標準值；但在計算主龍骨（主梁）撓度時直接使用了次梁計算時的支座力，而次梁計算時的支座力為恒荷載和活荷載組合計算得出，因此不符合規范相關(xiāngguān)的荷載組合，導致主梁撓度計算結果偏大。新版軟件：在主龍骨（主梁