金屬塑性變形理論

Theoryofmetalplasticdeformation

第七講LessonSeven電磁熱強性能控制金屬塑性變形理論

Theoryofmetalplast2022/12/92第四章鋼材的性能控制主要內容MainContent金屬的強化機制強韌性能控制沖壓性能控制電磁性能控制熱強性能控制2022/12/92第四章鋼材的性能控制主要內容2022/12/934.4電磁性能控制對電磁性能的要求影響電磁性能的因素軋制工藝參數的控制2022/12/934.4電磁性能控制對電磁性能的要求2022/12/944.4.1對電磁性能的要求磁感應強度高、導磁率高。硅鋼片是用來制造變壓器和電機鐵芯的材料。鐵芯的磁化是靠繞在上面的線圈通電后所產生的磁場來實現。這樣，對一定的外磁場強度來說，所產生的磁感應強度的高低即可表明鐵芯磁化的難易。磁感應強度越高，越易磁化。磁感應強度乃為考核硅鋼片質量高低的重要指標之一。2022/12/944.4.1對電磁性能的要求磁感應強度高2022/12/95鐵芯損失小。鐵芯損失簡稱鐵損，它是指單位重量硅鋼片在交變磁場下的功率損耗。鐵損小時，變壓器的體積減小，冷卻條件簡化，可節省原材料和電能。在鐵損中包括有磁滯損耗、渦流損耗和剩余損耗。鐵損也是衡量硅鋼片質量的一項重要指標。鐵損常用符號P來表示。2022/12/95鐵芯損失小。鐵芯損失簡稱鐵損，它是指單位2022/12/96磁各向異性。用鐵硅單晶體進行試驗時得知，[100]晶向為最易磁化的方向，而[111]晶向為最難磁化方向。在制造電機轉子和定子時，一般都是將硅鋼片沖成多槽圓片，然后把這些圓片疊成鐵芯。因此，采用取向硅鋼片不合理。所以，對電機硅鋼片的要求是磁各向異性越小越好。作變壓器用的冷軋取向硅鋼片，要求軋制方向為[001]晶向，軋制面為(001)晶面或(011)晶面。這時軋向就是易磁化方向。制造變壓器時，一般將硅鋼片剪成片條，再疊成方形鐵芯，也有時用硅鋼片卷成鐵芯。在這些情況下，用冷軋取向硅鋼片(或帶鋼)可保證鐵芯的磁化方向與易磁化的軋制方向一致。2022/12/96磁各向異性。用鐵硅單晶體進行試驗時得知，2022/12/97磁致伸縮要小。當硅鋼片類軟磁材料磁化時，試樣在長度方向、寬度方向上尺寸發生變化，即發生伸縮現象。此伸縮現象稱為磁致伸縮。變壓器鐵芯在工作時發出的嗡嗡的噪音主要與此有關。要求磁致伸縮越小越好。2022/12/97磁致伸縮要小。當硅鋼片類軟磁材料磁化時，2022/12/98良好的表面質量和均勻的厚度。硅鋼片的表面質量良好和厚度均勻可提高鐵芯的填充系數(即一垛硅鋼片的實際體積與理論體積之比)。填充系數提高1％，相當于鐵損降低2％，磁感應強度提高1％。用表面不平或厚度不均的沖片制成的鐵芯，當螺絲擰緊時，凸出的接觸部分會產生很大的應力而使磁性下降。厚度不均時，噪音增大，電機振動增大。2022/12/98良好的表面質量和均勻的厚度。硅鋼片的表面2022/12/994.4.2影響電磁性能的因素晶粒大小晶粒取向夾雜物的影響化學成分磁性材料的厚度2022/12/994.4.2影響電磁性能的因素晶粒大小2022/12/910晶粒大小硅鋼片的晶粒大小是指退火后鐵素體晶粒的大小而言。一般認為，硅鋼片的晶粒越大，磁性越好。晶粒粗大會使總的晶粒邊界減少。這樣，就減少了由于夾雜的存在，晶粒的混亂、位錯、空穴等缺陷的聚集而造成磁阻較大的現象。所以，晶粒增大，晶界減少，磁阻降低。從而使矯頑力和磁滯損耗減少。2022/12/910晶粒大小硅鋼片的晶粒大小是指退火后鐵素2022/12/911圖中示出含4％Si的硅鋼片的晶粒大小與磁滯損耗的關系。由圖可見，晶粒越大，磁滯損耗也越小，且成直線關系。2022/12/911圖中示出含4％Si的硅鋼片的晶粒大小與2022/12/912晶粒增大，也存在不利的一面，也就是會使渦流損耗增加。這是因為，晶粒增大時，晶界相對減少，使渦流回路電阻減小。此外，晶粒尺寸增大時，磁疇尺寸也增大，使磁疇在移動和轉動時的困難增大，使鐵損增加。這樣，在討論晶粒大小對磁性影響時，必須對上述有利因素和不利因素進行綜合考慮。有的認為，對于成分、厚度、織構基本一定的0.35mm的硅鋼片，晶粒直徑為1－1.5mm時其鐵損值急劇下降，而晶粒尺寸大于上述數值時，鐵損反而增加。2022/12/912晶粒增大，也存在不利的一面，也就是會使2022/12/913晶粒尺寸對具有相同取向度和化學成分的3.25％硅鋼樣晶鐵損的影響1－400赫，2－50赫2022/12/913晶粒尺寸對具有相同取向度和化學成分的2022/12/914晶粒取向硅鋼的組織是由體心立方的a－Fe固溶體的晶粒所組成。其磁性能沿各晶向方向不同。有的方向的磁性最優，稱為易磁化方向，而又有的方向磁性最差，稱為難磁化方向。[100]方向磁性最好，[111]方向磁性最差，而[110]方向居于其間。在高斯織構中，易磁化的[100]方向平行于軋制方向，(110)晶面平行于軋面。在立方織構中，[100]方向平行于軋向，(001)晶面平行于軋面。2022/12/914晶粒取向硅鋼的組織是由體心立方的a－F2022/12/915鐵單晶體的磁方向性(110)[001]織構(100)[001]織構2022/12/915鐵單晶體的磁方向性(110)[001]2022/12/916在<100>方向上所以具有優良的磁性是因為每個磁疇的磁化矢量分布于這個晶體軸上。在平時，由于許多磁疇的相互混亂排列而不顯示磁性。但磁化時，由于磁疇轉動到一致的方向，而顯示出磁性。原先分布在<100>方向上的磁疇能量最低，磁化時消耗的能量也最少，所以最易磁化，磁滯損耗也最小。2022/12/916在<100>方向上所以具有優良的磁性是2022/12/917夾雜物的影響硅鋼中的非金屬夾雜物對硅鋼片的磁性和成品的織構的形成有很大影響。為區別非金屬夾雜物對磁性和成品織構形成的影響，可把非金屬夾雜物，人為地區分為有利夾雜和有害夾雜兩種。有利夾雜物一般為非穩定夾雜物有害夾雜物一般為穩定夾雜物鋼中的夾雜物一般都是非磁性或弱磁性的。由于夾雜物的存在，會造成晶格畸變，位錯、空位等晶格缺陷和產生內應力，使磁化阻力增大，矯頑力增大，從而使磁滯損耗增加。夾雜物的影響程度與其數量、形狀和彌散程度有關。夾雜物越細小影響程度越大。2022/12/917夾雜物的影響硅鋼中的非金屬夾雜物對硅鋼2022/12/918作為有利夾雜物需具備以下兩個主要條件：能夠強烈地阻止初次再結晶晶粒的正常長大，并其質點細小而又彌散均勻分布在二次再結晶溫度范圍(820～1000℃)，有利夾雜應聚集，隨溫度的升高而溶解，促使二次再結晶晶粒非連續性突然長大，并能在高溫下(高溫成品退火)除掉。2022/12/918作為有利夾雜物需具備以下兩個主要條件：2022/12/919一定數量的有利夾雜在鋼中能夠均布的彌散析出，以限制初次再結晶晶粒的正常長大，而能讓作為二次再結晶晶核的(110)[001]晶粒得到優先的長大。當溫度升高到某一定溫度后，這些夾雜物便突然溶解或聚集而進行二次再結晶，使(110)[001]取向的一些個別大晶粒吞并周圍的初次再結晶的小晶粒而長大，獲得(110)[001]織構。于二次再結晶后，這些夾雜物已完成了它的有利作用，并在更高的溫度下，由于退火氣氛H2的作用而將S和N除掉或在高溫下使這些夾雜物聚集成更大的顆粒而減少其有害的影響。2022/12/919一定數量的有利夾雜在鋼中能夠均布的彌散2022/12/920有利夾雜物主要有：MnS利用MnS作有利夾雜的歷史很久，而且應用的也最普遍。但其缺點是：熱軋時板坯加熱溫度要高(一般>1300℃)；最終退火溫度要高，時間要長，才能將硫脫掉；硫化物容易在氧化物夾雜附近聚集。因此氧化物必須少。并在鋼中必須脫凈，才能使硫化錳起到有利的作用。AlN利用AlN作為有利夾雜是很有前途的。高磁感的H1B硅鋼片在生產中就是利用AlN作為有利夾雜。2022/12/920有利夾雜物主要有：2022/12/921化學成分硅在鐵碳平衡圖中可以縮小g區。當鋼中的含碳量和含硅量適宜時，可使鋼在加熱和冷卻中不發生相變，皆為鐵素體組織，而使高溫退火形成的織構不會在冷卻時因相變而遭到破壞。這就使鋼有條件進行高溫退火。硅加入鐵中形成替代固溶體，對原子晶格發生畸變的影響較小，對脫碳和形成織構有利。硅是強烈促進石墨化的元素。它不僅不與碳化合形成穩定的化合物而且能使碳由對磁性有害的滲碳體凝聚成害處較小的石墨。硅在鋼中可使電阻增加，降低渦流損耗；硅促使鐵素體晶粒粗化，使矯頑力降低，降低晶體的各向異性，使磁化容易，磁滯損耗下降。2022/12/921化學成分硅在鐵碳平衡圖中可以縮小g區。2022/12/922鋁在鐵中的作用與硅相似。它使g區縮小，使鐵素體晶粒粗化。Fe－Al合金具有高的電阻率，使渦流損耗降低。鋁可使鐵的磁感應強度降低，使材料變脆。如果在鋼中存在顆粒細小的Al203時，對磁性的影響極壞。在生產取向冷軋硅鋼片時，在硅鋼中，生成一定數量和大小合適的AlN，作為有利夾雜。碳在鐵硅合金中是一種有害的元素。它在鐵中以間隙固溶體狀態存在，使晶格產生畸變，內應力增加。因而使導磁率降低，磁滯損耗增加。所以，一般在冶煉硅鋼時的含碳量控制在0.05~0.08％以下，經過以后退火時的再脫碳可使之降至0.02％以下。2022/12/922鋁在鐵中的作用與硅相似。它使g區縮小，2022/12/923錳為擴大g區元素，使硅鋼片在加熱和冷卻中易發生相變。錳提高碳在鐵中的溶解度，對脫碳不利。錳可使磁滯損耗增加，但由于增加了電阻率又使渦流損耗下降。硅鋼中含有少量的錳能改善鋼的塑性。此外，為了形成MnS有利夾雜必須有一定的含錳量。硫是硅鋼中有害元素之一。它是間隙式原子，在體心立方晶格中引起晶格的歪扭，使內應力急劇增加。它對磁性能是極為有害的，使矯頑力和磁滯損耗增加，使磁感應強度下降，使晶粒變小。此外，由于低熔點的硫化鐵存在于晶界上，可引起鋼的熱脆。但在生產冷軋取向硅鋼片的過程中，應含有一定量的硫和錳，以生成MnS有利夾雜。2022/12/923錳為擴大g區元素，使硅鋼片在加熱和冷卻2022/12/924磷的作用和硅相似，溶解于鐵中為替代式固溶體。它能使g區縮小，使晶粒粗大和鋼的電阻率升高。這樣，磷可使嬌頑力和磁滯損耗降低，使渦流損耗降低。磷增加鋼的冷脆性，使冷加工困難。氮、氫、氧：氮為擴大奧氏體的元素，成間隙式固溶于鐵中，使矯頑力升高，導磁率降低。氮在鋼中可與鋁形成AlN有利夾雜，提高冷軋硅鋼的取向度；氫大都是間隙式溶于鐵中，使矯頑力和鐵損增加；氧對硅鋼片也是一個極為不利的因素。它象碳一樣，劇烈地降低磁性，使鐵芯損耗升高，導磁率和磁感應強度下降。2022/12/924磷的作用和硅相似，溶解于鐵中為替代式固2022/12/925磁性材料的厚度磁性材料的厚度，例如硅鋼片的厚度，對材料的鐵損有比較明顯的影響。其他條件相同時，隨著厚度的減小，渦流損耗降低。對于整塊硅鋼和疊片硅鋼做的鐵芯，由于疊片硅鋼的每一片產生的感應電勢較小，則疊片后的渦流耍比整塊時小的多。鋼片的厚度越小，渦流就越小，因而渦流損失也越小。硅鋼片的厚度對磁滯損耗也有影響。由于硅鋼片的變薄，在單位厚度的鐵芯內的界面增多，使磁化阻力增加，矯頑力增大，因而也就使磁滯損耗升高。2022/12/925磁性材料的厚度磁性材料的厚度，例如硅鋼2022/12/9264.4.3軋制工藝參數的控制加熱制度的控制熱軋制度的控制冷軋制度的控制2022/12/9264.4.3軋制工藝參數的控制加熱制2022/12/927加熱制度的控制高溫加熱和長時間保溫可使有利夾雜充分固溶。而快速熱軋和快速冷卻又使有利夾雜析出的顆粒細小和分布均勻，對冷軋后初次再結晶晶粒的正常長大起到均勻阻礙作用。使有害夾雜在高溫聚集，例如氧化物夾雜經高溫加熱和長時間保溫后，其尺寸為1～10μm，而經一般的加熱后小于1μm。氧化物夾雜的尺寸越細小，分布越彌散對磁性越有害。減少鋼錠中硅和其它夾雜的偏析觀象。否則，偏析會產生不良的影響。例如11.5噸的鑄鋼枝晶內的硅比其周圍地區要低0.6％～0.7％。加熱時，貧硅區會出現奧氏體，冷卻時會發生相變而破壞織構和局部晶粒細化等。由于板坯加熱溫度的提高，勢必導致終軋溫度的升高。為了不使晶粒過分長大和Fe3C的大塊析出，應在終軋后立即將帶鋼迅速冷卻到600～700℃，進行低溫卷取。2022/12/927加熱制度的控制高溫加熱和長時間保溫可使2022/12/928熱軋制度的控制在熱連軋機上軋制取向板帶卷時，沿帶鋼厚度方向上，表面層為等軸晶粒區，中心層為拉長的變形晶粒區。區域性晶粒組織各層的厚度與加工條件有關。在工業生產條件下，最后一軋制道次的壓下率由10～15％提高到17～20％時，等軸區加深。壓下率增大到25～30％時，等軸區深度幾乎增加一倍。65～70％壓下率時，表面層和中心層的晶粒尺寸差別達到最小值。熱軋板卷的卷取溫度對最終產品的磁性也有影響。卷取溫度低的板卷比卷取溫度高的板卷有更高的磁性。2022/12/928熱軋制度的控制在熱連軋機上軋制取向板帶2022/12/929冷軋制度的控制為了形成(110)[001]二次再結晶織構，必須在冷軋帶鋼中存在(111)[112]取向的晶粒。因此，需對總壓下率、道次壓下率等因素加以控制。在總壓下率的影響中，一般認為第二次冷軋的總壓下率對磁性的影響較大。實驗指出，第二次冷軋總壓下率以50％為好，成品(110)[001]取向度最高，鐵損最低。當軋制道次減少和相應地增大道次壓下率時，電磁性能為好。2022/12/929冷軋制度的控制為了形成(110)[002022/12/930退火以及涂絕緣層等對提高硅鋼片的電磁性能也是極其重要的。初退火的主要目的是使組織均勻化，因熱軋板卷沿其斷面上晶粒大小和分布是不均勻的。在初退火過程中，中心部位的拉長晶粒有足夠的溫度和充分的時間進行再結晶，產生等軸晶粒，使帶材的中部和表面層晶粒達到均勻化。初退火也有脫碳作用。硅鋼片經第一次和第二次冷軋后要分別進行中間退火和脫碳退火。前者的目的是發生初次再結晶，消除加工硬化，產生部分(110)[001]織構和進行脫碳；而后者的目的是脫碳和形成SiO2薄膜。2022/12/930退火以及涂絕緣層等對提高硅鋼片的電磁性2022/12/931冷軋取向硅鋼片經涂隔離層(Mg0)之后必須進行成品高溫退火。其目的是；(1)完成二次再結晶，使成品獲得高的取向度；(2)減少和去除鋼中的夾雜或使之聚集；(3)進一步脫碳和改變碳在鋼中的狀態，使碳石墨化。拉伸平整退火的主要目的是消除高溫退火后板卷產生的瓢曲和浪形等使鋼帶平直，降低磁致伸縮，改善磁織構，降低鐵損，減小變壓器噪音。此外，必須在鋼帶上涂絕緣層以提高層間電阻和防銹耐蝕的能力。涂絕緣層和拉伸退火同時進行。因此，確定拉伸退火溫度時，要考慮涂層燒結的要求。2022/12/931冷軋取向硅鋼片經涂隔離層(Mg0)之后2022/12/9324.5熱強性能控制熱強性能的概念影響熱強性能的因素工藝參數的控制2022/12/9324.5熱強性能控制熱強性能的概念2022/12/9334.5.1熱強性能的概念高溫合金、耐熱鋼等熱強金屬材料是現代航空發動機、艦艇燃汽輪機、火箭發動機以及原子能、石油化工等各方面所必須的金屬材料。熱強性能是熱強金屬村料的重要指標。2022/12/9334.5.1熱強性能的概念高溫合金、2022/12/934熱強金屬材料在使用過程中要承受一種或多種形式的應力作用，要求它在使用中首先要有抵抗塑性變形和斷裂的能力。另與使用溫度關系密切與承受載荷的時間長短有關不僅室溫下的性能不能完全代表高溫下的性能，而且短時間條件的性能也不能完全代表長時間條件下的性能。所謂熱強性能是指材料在高溫和外加載荷(短期或長期)的同時作用下，抵抗塑性變形和破壞的能力。2022/12/934熱強金屬材料在使用過程中要承受一種或多2022/12/935熱強性能高溫蠕變極限高溫、小應力、長時間高溫持久極限高溫、長時間、斷裂高溫下的屈服極限高溫下的強度極限高溫疲勞極限高溫、周期應力高溫短時拉伸性能2022/12/935熱強性能高溫蠕變極限高溫、小2022/12/9364.5.2影響熱強性能的因素在高溫和應力作用下，晶界的主要表現：原子或空位以較大的速度進行擴散，使晶界變成薄弱環節；晶粒沿晶界產生粘滯性流動，使蠕變加速。隨溫度的升高，晶界強度顯著降低。2022/12/9364.5.2影響熱強性能的因素在高溫2022/12/937在等強溫度以下，晶界強度大于晶粒強度，變形主要在晶內進行，斷裂形式為穿晶斷裂，而在等強溫度以上，形變主要發生在晶界，斷裂為沿晶形式。等強溫度曲線當變形速度減慢時，一般，晶粒強度變化很小，甚至沒有變化，可是晶界強度則由于變形速度的減小(易產生粘性流動)而降低。這時，等強溫度便由原來的了T1降到T2。2022/12/937在等強溫度以下，晶界強度大于晶粒強度，2022/12/938在等強溫度以上的高溫條件下，晶粒越粗，單位體積內晶粒數目越少，晶界面積相對減少，容易產生斷裂的地方越少，熱強性能也就越高。相反，在等強溫度以下，晶粒越細，晶界面積相對增多，因而細晶粒材料的強度高。為提高熱強材料的熱強性能，采用粗晶材料比細晶材料為佳。粗晶粒材料的塑性低，抗疲勞能力差，工作中容易疲勞。粗晶粒高溫合金的抗氧化和抗腐蝕性能差。和雜質分布有關。對具體合金究竟采用何種晶粒度級別，主要看工作條件及其對合金性能的要求而定。2022/12/938在等強溫度以上的高溫條件下，晶粒越粗，2022/12/939不均勻的晶粒組織對合金的性能也有重要的影響。當晶粒大小不同時，其塑性和抗力也就不同，在承受裁荷時就會造成變形不均，使材料過早的斷裂。各鋼種由于化學成分和生產條件的不同，所產生的晶粒不均也有差異。晶粒的帶狀組織也是晶粒不均的表現，會使材料的高溫性能(如持久性能)下降。在這種情況下，裂紋將沿大小晶粒的交界處伸展。在生產中保證材料得到均勻而又合乎要求的晶粒度是提高材料使用性能的一個重要方面。2022/12/939不均勻的晶粒組織對合金的性能也有重要的2022/12/9404.5.3工藝參數的控制變形溫度、變形程度和變形速度固溶處理形變熱處理2022/12/9404.5.3工藝參數的控制變形溫度、2022/12/941變形溫度由于高溫合金具有再結晶開始溫度高、再結晶速度低和硬化傾向大的特點，決定了終軋溫度不能過低。如果終軋溫度過低，再結晶進行的不完善，則所獲得的合金組織就不均勻。當降低高溫合金的終軋溫度時，由于強化相的析出，使合金出現明顯的多相組織，使不均勻變形增加，導致產生晶粒大小不等的帶狀組織和高的殘余應力，這也會大大降低高溫合金的機械性能和物理性能。終軋溫度也不能太高，以免引起晶粒粗大。因此，終軋溫度是保證無相變重結晶的高溫合金獲得所需組織的重要因素。2022/12/941變形溫度由于高溫合金具有再結晶開始溫度2022/12/942變形程度為使合金具有一定大小的晶粒度，必須給以相應的變形程度。但在具體確定變形程度的大小時，應避開臨界變形程度值。例如，CrNi77TiAlB合金對臨界變形極為敏感，其臨界變形程度為2～18％。在生產該合金的f26棒材中，最后的四道次的變形程度(指斷面收縮率)，從成品向前依次取18％、18.6％、22.4％、20％時，便滿足了足夠的變形量，使軋材經固溶處理后得到0～4級的均勻晶粒組織。在生產過程中應采取措施使變形在變形物體內均勻分布，否則將會造成晶粒大小不均。2022/12/942變形程度為使合金具有一定大小的晶粒度，2022/12/943變形速度變形速度對再結晶過程的影響是與參加切變形的滑移面的多少和軟化過程的不同有關。當變形速度低時，因在切變形中有大量的滑移面產生，再結晶后使再結晶圖中曲線的最大值降低。而在高速下，則因滑移面的減少使晶粒變得粗大。2022/12/943變形速度變形速度對再結晶過程的影響是與2022/12/944固溶處理固溶處理溫度對晶粒度有很大影響。各種高溫合金都存在著晶粒開始迅速長大的臨界溫度。若選擇的固溶處理溫度高于臨界溫度時，將導致晶粒粗化，可超出0～4級的晶粒度要求；若選擇溫度過低，則對溶解g相和碳化物不利，以致影響時效強化的效果。所以，對每一種合金，都應存在使該合金的性能最佳的固溶處理溫度。2022/12/944固溶處理固溶處理溫度對晶粒度有很大影響2022/12/945形變熱處理形變熱處理對提高高溫合金的熱強性能也有明顯的效果。這是因為，合金經塑性變形與熱處理的聯合作用后，組織結構發生了相應的變化。形變熱處理細化了晶粒，形成了大量的亞晶，促進了強化相的彌散析出。另外，在有的合金中發現晶粒間界成鋸齒形狀等。這樣就使合金的屈服極限、疲勞極限以及中等溫度的持久極限得到改善，缺口敏感性消除。2022/12/945形變熱處理形變熱處理對提高高溫合金的熱2022/12/946課后作業

Homework試述晶粒大小對硅鋼片的電磁性能有何影響？為提高冷軋硅鋼片的電磁性能，在生產中應著重控制哪些技術環節？對高溫合金材料，在什么情況下采用形變熱處理較為有利？2022/12/946課后作業

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第七講LessonSeven電磁熱強性能控制金屬塑性變形理論

Theoryofmetalplast2022/12/948第四章鋼材的性能控制主要內容MainContent金屬的強化機制強韌性能控制沖壓性能控制電磁性能控制熱強性能控制2022/12/92第四章鋼材的性能控制主要內容2022/12/9494.4電磁性能控制對電磁性能的要求影響電磁性能的因素軋制工藝參數的控制2022/12/934.4電磁性能控制對電磁性能的要求2022/12/9504.4.1對電磁性能的要求磁感應強度高、導磁率高。硅鋼片是用來制造變壓器和電機鐵芯的材料。鐵芯的磁化是靠繞在上面的線圈通電后所產生的磁場來實現。這樣，對一定的外磁場強度來說，所產生的磁感應強度的高低即可表明鐵芯磁化的難易。磁感應強度越高，越易磁化。磁感應強度乃為考核硅鋼片質量高低的重要指標之一。2022/12/944.4.1對電磁性能的要求磁感應強度高2022/12/951鐵芯損失小。鐵芯損失簡稱鐵損，它是指單位重量硅鋼片在交變磁場下的功率損耗。鐵損小時，變壓器的體積減小，冷卻條件簡化，可節省原材料和電能。在鐵損中包括有磁滯損耗、渦流損耗和剩余損耗。鐵損也是衡量硅鋼片質量的一項重要指標。鐵損常用符號P來表示。2022/12/95鐵芯損失小。鐵芯損失簡稱鐵損，它是指單位2022/12/952磁各向異性。用鐵硅單晶體進行試驗時得知，[100]晶向為最易磁化的方向，而[111]晶向為最難磁化方向。在制造電機轉子和定子時，一般都是將硅鋼片沖成多槽圓片，然后把這些圓片疊成鐵芯。因此，采用取向硅鋼片不合理。所以，對電機硅鋼片的要求是磁各向異性越小越好。作變壓器用的冷軋取向硅鋼片，要求軋制方向為[001]晶向，軋制面為(001)晶面或(011)晶面。這時軋向就是易磁化方向。制造變壓器時，一般將硅鋼片剪成片條，再疊成方形鐵芯，也有時用硅鋼片卷成鐵芯。在這些情況下，用冷軋取向硅鋼片(或帶鋼)可保證鐵芯的磁化方向與易磁化的軋制方向一致。2022/12/96磁各向異性。用鐵硅單晶體進行試驗時得知，2022/12/953磁致伸縮要小。當硅鋼片類軟磁材料磁化時，試樣在長度方向、寬度方向上尺寸發生變化，即發生伸縮現象。此伸縮現象稱為磁致伸縮。變壓器鐵芯在工作時發出的嗡嗡的噪音主要與此有關。要求磁致伸縮越小越好。2022/12/97磁致伸縮要小。當硅鋼片類軟磁材料磁化時，2022/12/954良好的表面質量和均勻的厚度。硅鋼片的表面質量良好和厚度均勻可提高鐵芯的填充系數(即一垛硅鋼片的實際體積與理論體積之比)。填充系數提高1％，相當于鐵損降低2％，磁感應強度提高1％。用表面不平或厚度不均的沖片制成的鐵芯，當螺絲擰緊時，凸出的接觸部分會產生很大的應力而使磁性下降。厚度不均時，噪音增大，電機振動增大。2022/12/98良好的表面質量和均勻的厚度。硅鋼片的表面2022/12/9554.4.2影響電磁性能的因素晶粒大小晶粒取向夾雜物的影響化學成分磁性材料的厚度2022/12/994.4.2影響電磁性能的因素晶粒大小2022/12/956晶粒大小硅鋼片的晶粒大小是指退火后鐵素體晶粒的大小而言。一般認為，硅鋼片的晶粒越大，磁性越好。晶粒粗大會使總的晶粒邊界減少。這樣，就減少了由于夾雜的存在，晶粒的混亂、位錯、空穴等缺陷的聚集而造成磁阻較大的現象。所以，晶粒增大，晶界減少，磁阻降低。從而使矯頑力和磁滯損耗減少。2022/12/910晶粒大小硅鋼片的晶粒大小是指退火后鐵素2022/12/957圖中示出含4％Si的硅鋼片的晶粒大小與磁滯損耗的關系。由圖可見，晶粒越大，磁滯損耗也越小，且成直線關系。2022/12/911圖中示出含4％Si的硅鋼片的晶粒大小與2022/12/958晶粒增大，也存在不利的一面，也就是會使渦流損耗增加。這是因為，晶粒增大時，晶界相對減少，使渦流回路電阻減小。此外，晶粒尺寸增大時，磁疇尺寸也增大，使磁疇在移動和轉動時的困難增大，使鐵損增加。這樣，在討論晶粒大小對磁性影響時，必須對上述有利因素和不利因素進行綜合考慮。有的認為，對于成分、厚度、織構基本一定的0.35mm的硅鋼片，晶粒直徑為1－1.5mm時其鐵損值急劇下降，而晶粒尺寸大于上述數值時，鐵損反而增加。2022/12/912晶粒增大，也存在不利的一面，也就是會使2022/12/959晶粒尺寸對具有相同取向度和化學成分的3.25％硅鋼樣晶鐵損的影響1－400赫，2－50赫2022/12/913晶粒尺寸對具有相同取向度和化學成分的2022/12/960晶粒取向硅鋼的組織是由體心立方的a－Fe固溶體的晶粒所組成。其磁性能沿各晶向方向不同。有的方向的磁性最優，稱為易磁化方向，而又有的方向磁性最差，稱為難磁化方向。[100]方向磁性最好，[111]方向磁性最差，而[110]方向居于其間。在高斯織構中，易磁化的[100]方向平行于軋制方向，(110)晶面平行于軋面。在立方織構中，[100]方向平行于軋向，(001)晶面平行于軋面。2022/12/914晶粒取向硅鋼的組織是由體心立方的a－F2022/12/961鐵單晶體的磁方向性(110)[001]織構(100)[001]織構2022/12/915鐵單晶體的磁方向性(110)[001]2022/12/962在<100>方向上所以具有優良的磁性是因為每個磁疇的磁化矢量分布于這個晶體軸上。在平時，由于許多磁疇的相互混亂排列而不顯示磁性。但磁化時，由于磁疇轉動到一致的方向，而顯示出磁性。原先分布在<100>方向上的磁疇能量最低，磁化時消耗的能量也最少，所以最易磁化，磁滯損耗也最小。2022/12/916在<100>方向上所以具有優良的磁性是2022/12/963夾雜物的影響硅鋼中的非金屬夾雜物對硅鋼片的磁性和成品的織構的形成有很大影響。為區別非金屬夾雜物對磁性和成品織構形成的影響，可把非金屬夾雜物，人為地區分為有利夾雜和有害夾雜兩種。有利夾雜物一般為非穩定夾雜物有害夾雜物一般為穩定夾雜物鋼中的夾雜物一般都是非磁性或弱磁性的。由于夾雜物的存在，會造成晶格畸變，位錯、空位等晶格缺陷和產生內應力，使磁化阻力增大，矯頑力增大，從而使磁滯損耗增加。夾雜物的影響程度與其數量、形狀和彌散程度有關。夾雜物越細小影響程度越大。2022/12/917夾雜物的影響硅鋼中的非金屬夾雜物對硅鋼2022/12/964作為有利夾雜物需具備以下兩個主要條件：能夠強烈地阻止初次再結晶晶粒的正常長大，并其質點細小而又彌散均勻分布在二次再結晶溫度范圍(820～1000℃)，有利夾雜應聚集，隨溫度的升高而溶解，促使二次再結晶晶粒非連續性突然長大，并能在高溫下(高溫成品退火)除掉。2022/12/918作為有利夾雜物需具備以下兩個主要條件：2022/12/965一定數量的有利夾雜在鋼中能夠均布的彌散析出，以限制初次再結晶晶粒的正常長大，而能讓作為二次再結晶晶核的(110)[001]晶粒得到優先的長大。當溫度升高到某一定溫度后，這些夾雜物便突然溶解或聚集而進行二次再結晶，使(110)[001]取向的一些個別大晶粒吞并周圍的初次再結晶的小晶粒而長大，獲得(110)[001]織構。于二次再結晶后，這些夾雜物已完成了它的有利作用，并在更高的溫度下，由于退火氣氛H2的作用而將S和N除掉或在高溫下使這些夾雜物聚集成更大的顆粒而減少其有害的影響。2022/12/919一定數量的有利夾雜在鋼中能夠均布的彌散2022/12/966有利夾雜物主要有：MnS利用MnS作有利夾雜的歷史很久，而且應用的也最普遍。但其缺點是：熱軋時板坯加熱溫度要高(一般>1300℃)；最終退火溫度要高，時間要長，才能將硫脫掉；硫化物容易在氧化物夾雜附近聚集。因此氧化物必須少。并在鋼中必須脫凈，才能使硫化錳起到有利的作用。AlN利用AlN作為有利夾雜是很有前途的。高磁感的H1B硅鋼片在生產中就是利用AlN作為有利夾雜。2022/12/920有利夾雜物主要有：2022/12/967化學成分硅在鐵碳平衡圖中可以縮小g區。當鋼中的含碳量和含硅量適宜時，可使鋼在加熱和冷卻中不發生相變，皆為鐵素體組織，而使高溫退火形成的織構不會在冷卻時因相變而遭到破壞。這就使鋼有條件進行高溫退火。硅加入鐵中形成替代固溶體，對原子晶格發生畸變的影響較小，對脫碳和形成織構有利。硅是強烈促進石墨化的元素。它不僅不與碳化合形成穩定的化合物而且能使碳由對磁性有害的滲碳體凝聚成害處較小的石墨。硅在鋼中可使電阻增加，降低渦流損耗；硅促使鐵素體晶粒粗化，使矯頑力降低，降低晶體的各向異性，使磁化容易，磁滯損耗下降。2022/12/921化學成分硅在鐵碳平衡圖中可以縮小g區。2022/12/968鋁在鐵中的作用與硅相似。它使g區縮小，使鐵素體晶粒粗化。Fe－Al合金具有高的電阻率，使渦流損耗降低。鋁可使鐵的磁感應強度降低，使材料變脆。如果在鋼中存在顆粒細小的Al203時，對磁性的影響極壞。在生產取向冷軋硅鋼片時，在硅鋼中，生成一定數量和大小合適的AlN，作為有利夾雜。碳在鐵硅合金中是一種有害的元素。它在鐵中以間隙固溶體狀態存在，使晶格產生畸變，內應力增加。因而使導磁率降低，磁滯損耗增加。所以，一般在冶煉硅鋼時的含碳量控制在0.05~0.08％以下，經過以后退火時的再脫碳可使之降至0.02％以下。2022/12/922鋁在鐵中的作用與硅相似。它使g區縮小，2022/12/969錳為擴大g區元素，使硅鋼片在加熱和冷卻中易發生相變。錳提高碳在鐵中的溶解度，對脫碳不利。錳可使磁滯損耗增加，但由于增加了電阻率又使渦流損耗下降。硅鋼中含有少量的錳能改善鋼的塑性。此外，為了形成MnS有利夾雜必須有一定的含錳量。硫是硅鋼中有害元素之一。它是間隙式原子，在體心立方晶格中引起晶格的歪扭，使內應力急劇增加。它對磁性能是極為有害的，使矯頑力和磁滯損耗增加，使磁感應強度下降，使晶粒變小。此外，由于低熔點的硫化鐵存在于晶界上，可引起鋼的熱脆。但在生產冷軋取向硅鋼片的過程中，應含有一定量的硫和錳，以生成MnS有利夾雜。2022/12/923錳為擴大g區元素，使硅鋼片在加熱和冷卻2022/12/970磷的作用和硅相似，溶解于鐵中為替代式固溶體。它能使g區縮小，使晶粒粗大和鋼的電阻率升高。這樣，磷可使嬌頑力和磁滯損耗降低，使渦流損耗降低。磷增加鋼的冷脆性，使冷加工困難。氮、氫、氧：氮為擴大奧氏體的元素，成間隙式固溶于鐵中，使矯頑力升高，導磁率降低。氮在鋼中可與鋁形成AlN有利夾雜，提高冷軋硅鋼的取向度；氫大都是間隙式溶于鐵中，使矯頑力和鐵損增加；氧對硅鋼片也是一個極為不利的因素。它象碳一樣，劇烈地降低磁性，使鐵芯損耗升高，導磁率和磁感應強度下降。2022/12/924磷的作用和硅相似，溶解于鐵中為替代式固2022/12/971磁性材料的厚度磁性材料的厚度，例如硅鋼片的厚度，對材料的鐵損有比較明顯的影響。其他條件相同時，隨著厚度的減小，渦流損耗降低。對于整塊硅鋼和疊片硅鋼做的鐵芯，由于疊片硅鋼的每一片產生的感應電勢較小，則疊片后的渦流耍比整塊時小的多。鋼片的厚度越小，渦流就越小，因而渦流損失也越小。硅鋼片的厚度對磁滯損耗也有影響。由于硅鋼片的變薄，在單位厚度的鐵芯內的界面增多，使磁化阻力增加，矯頑力增大，因而也就使磁滯損耗升高。2022/12/925磁性材料的厚度磁性材料的厚度，例如硅鋼2022/12/9724.4.3軋制工藝參數的控制加熱制度的控制熱軋制度的控制冷軋制度的控制2022/12/9264.4.3軋制工藝參數的控制加熱制2022/12/973加熱制度的控制高溫加熱和長時間保溫可使有利夾雜充分固溶。而快速熱軋和快速冷卻又使有利夾雜析出的顆粒細小和分布均勻，對冷軋后初次再結晶晶粒的正常長大起到均勻阻礙作用。使有害夾雜在高溫聚集，例如氧化物夾雜經高溫加熱和長時間保溫后，其尺寸為1～10μm，而經一般的加熱后小于1μm。氧化物夾雜的尺寸越細小，分布越彌散對磁性越有害。減少鋼錠中硅和其它夾雜的偏析觀象。否則，偏析會產生不良的影響。例如11.5噸的鑄鋼枝晶內的硅比其周圍地區要低0.6％～0.7％。加熱時，貧硅區會出現奧氏體，冷卻時會發生相變而破壞織構和局部晶粒細化等。由于板坯加熱溫度的提高，勢必導致終軋溫度的升高。為了不使晶粒過分長大和Fe3C的大塊析出，應在終軋后立即將帶鋼迅速冷卻到600～700℃，進行低溫卷取。2022/12/927加熱制度的控制高溫加熱和長時間保溫可使2022/12/974熱軋制度的控制在熱連軋機上軋制取向板帶卷時，沿帶鋼厚度方向上，表面層為等軸晶粒區，中心層為拉長的變形晶粒區。區域性晶粒組織各層的厚度與加工條件有關。在工業生產條件下，最后一軋制道次的壓下率由10～15％提高到17～20％時，等軸區加深。壓下率增大到25～30％時，等軸區深度幾乎增加一倍。65～70％壓下率時，表面層和中心層的晶粒尺寸差別達到最小值。熱軋板卷的卷取溫度對最終產品的磁性也有影響。卷取溫度低的板卷比卷取溫度高的板卷有更高的磁性。2022/12/928熱軋制度的控制在熱連軋機上軋制取向板帶2022/12/975冷軋制度的控制為了形成(110)[001]二次再結晶織構，必須在冷軋帶鋼中存在(111)[112]取向的晶粒。因此，需對總壓下率、道次壓下率等因素加以控制。在總壓下率的影響中，一般認為第二次冷軋的總壓下率對磁性的影響較大。實驗指出，第二次冷軋總壓下率以50％為好，成品(110)[001]取向度最高，鐵損最低。當軋制道次減少和相應地增大道次壓下率時，電磁性能為好。2022/12/929冷軋制度的控制為了形成(110)[002022/12/976退火以及涂絕緣層等對提高硅鋼片的電磁性能也是極其重要的。初退火的主要目的是使組織均勻化，因熱軋板卷沿其斷面上晶粒大小和分布是不均勻的。在初退火過程中，中心部位的拉長晶粒有足夠的溫度和充分的時間進行再結晶，產生等軸晶粒，使帶材的中部和表面層晶粒達到均勻化。初退火也有脫碳作用。硅鋼片經第一次和第二次冷軋后要分別進行中間退火和脫碳退火。前者的目的是發生初次再結晶，消除加工硬化，產生部分(110)[001]織構和進行脫碳；而后者的目的是脫碳和形成SiO2薄膜。2022/12/930退火以及涂絕緣層等對提高硅鋼片的電磁性2022/12/977冷軋取向硅鋼片經涂隔離層(Mg0)之后必須進行成品高溫退火。其目的是；(1)完成二次再結晶，使成品獲得高的取向度；(2)減少和去除鋼中的夾雜或使之聚集；(3)進一步脫碳和改變碳在鋼中的狀態，使碳石墨化。拉伸平整退火的主要目的是消除高溫退火后板卷產生的瓢曲和浪形等使鋼帶平直，降低磁致伸縮，改善磁織構，降低鐵損，減小變壓器噪音。此外，必須在鋼帶上涂絕緣層以提高層間電阻和防銹耐蝕的能力。涂絕緣層和拉伸退火同時進行。因此，確定拉伸退火溫度時，要考慮涂層燒結的要求。2022/12/931冷軋取向硅鋼片經涂隔離層(Mg0)之后2022/12/9784.5熱強性能控制熱強性能的概念影響熱強性能的因素工藝參數的控制2022/12/9324.5熱強性能控制熱強性能的概念2022/12/9794.5.1熱強性能的概念高溫合金、耐熱鋼等熱強金屬材料是現代航空發動機、艦艇燃汽輪機、火箭發動機以及原子能、石油化工等各方面所必須的金屬材料。熱強性能是熱強金屬村料的重要指標。2022/12/9334.5.1熱強性能的概念高溫合金、2022/12/980熱強金屬材料在使用過程中要承受一種或多種形式的應力作用，要求它在使用中首先要有抵抗塑性變形和斷裂的能力。另與使用溫度關系密切與承受載荷的時間長短有關不僅室溫下的性能不能完全代表高溫下的性能，而且短時間條件的性能也不能完全代表長時間條件下的性能。所謂熱強性能是指材料在高溫和外加載荷(短期或長期)的同時作用下，抵抗塑性變形和破壞的能力。2022/12/934熱強金屬材料在使用過程中要承受一種或多2022/12/981熱強性能高溫蠕變極限高溫、小應力、長時間高溫持久極限高溫、長時間、斷裂高溫下的屈服極限高溫下的強度極限高溫疲勞極限高溫、周期應力高溫短時拉伸性能2022/12/935熱強性能高溫蠕變極限高溫、小2022/12/9824.5.2影響熱強性能的因素在高溫和應力作用下，晶界的主要表現：原子或空位以較大的速度進行擴散，使晶界變成薄弱環節；晶粒沿晶界產生粘滯性流動，使蠕變加速。隨溫度的升高，晶界強度顯著降低。2022/12/9364.5.2影響熱強性能的因素在高溫2022/12/983在等強溫度以下，晶界強度大于晶粒強度，變形主要在晶內進行，斷裂形式為穿晶斷裂，而在等強溫度以上，形變主要發生在晶界，斷裂為沿晶形式。等強溫度曲線當變形速度減慢時，一般，晶粒強度變化很小，甚至沒有變化，可是晶界強度則由于變形速度的減小(易產生粘性流動)而降低。這時，等強溫度便由原來的了T1降到T2。2022/12/937在