PAGE攻關型攻關型降低鉆孔灌注樁混凝土損耗率廣州市軌道交通通九號線3標QC小組二0一五年一月月目錄TOC\o"1-3"\h\uHYPERLINK\l_Toc22384一、工程概況況 1HYPERLINK\l_Toc21163二、小組簡介介 3HYPERLINK\l_Toc19029三、選題理由由 4HYPERLINK\l_Toc22646四、活動計劃劃 5HYPERLINK\l_Toc31524五、現(xiàn)狀調(diào)查查 5HYPERLINK\l_Toc26269六、設定目標標 8HYPERLINK\l_Toc14745七、分析原因因 9HYPERLINK\l_Toc4257八、要因確定定 9HYPERLINK\l_Toc11009九、制定對策策表 20HYPERLINK\l_Toc3880十、實施對策策 22HYPERLINK\l_Toc21458十一、效果檢檢查 28HYPERLINK\l_Toc20906十二、鞏固措措施 33HYPERLINK\l_Toc222881、制定鞏固固措 33HYPERLINK\l_Toc252832、鞏固效果檢檢查 34HYPERLINK\l_Toc25067十三、總結及及下一步打算算 35PAGE80降低鉆孔孔灌注樁混凝凝土損耗率廣州市軌道交通通九號線3標QC小組工程概況花果山公園站附附屬結構出入入口通道為地地下單層現(xiàn)澆澆鋼筋混凝土土結構，出入入口通道明挖挖段結合基坑坑深度、地下下水位埋深、土土層厚度分布布、場地環(huán)境境等因素考慮慮，基坑支護方方案采用鉆孔孔灌注樁+內(nèi)支撐的支支護形式，圍圍護結構采用用A800@9900的鉆孔灌注注樁，樁身混混凝土強度為為C30，樁間施作作A600雙管旋噴樁樁止水。花果果山公園站共共設5個出入口通通道，其中Ⅱ號、Ⅳ號為后期預預留出入口，Ⅰa、Ⅰb以及Ⅲ號出入口共共有圍護樁383根，樁身長長度為3.115~15..49m,根據(jù)樁身長長度的不同共共分為A、B、C三種樁型。地地下鉆孔管樁樁樁施工階段段采用沖樁施施工工藝。圖1花果山公園站出入口圍護樁施工階段照片圖1花果山公園站出入口圍護樁施工階段照片攝影人：肖小進日期：2014年3月10日本標段場區(qū)位于于花果山公園園內(nèi)，地勢起起伏較大，車車站南北兩端端場地高差較較大，最高達達到3.8m，場地平整整難度大。該該地段為石炭炭系灰?guī)r地層層，巖面較淺淺且起伏變化化大，巖層硬硬度極高，沖沖樁成孔時施施工難度大，易易出現(xiàn)偏孔、擴擴孔現(xiàn)象，且且灰?guī)r中存在在溶洞、土洞洞發(fā)育，對鉆鉆孔樁成孔施施工極其不利利。圖2鉆孔孔灌注樁施工工工藝流程圖圖制圖人：肖小進進日期：2014年3月10日小組簡介表1QQC小組概況表表小組名稱廣州市軌道交通通九號線三標QC小組小組課題降低鉆孔灌注樁樁混凝土損耗耗率成立時間2011.1..29注冊時間2011.11.30課題類型攻關型活動時間2014.5..2-20114.11.30注冊登記號HSQC2011106活動次數(shù)8次培訓出勤情況100%TQC教育48小時小組成員姓名性別文化程度職務組內(nèi)職務陳少鋒男本科項目經(jīng)理組長王永貴男本科項目總工組員吳海升男大專項目副經(jīng)理組員劉天生男本科技術負責人組員龍國強男本科機電技術員組員肖小進男本科技術員組員陳志敏男本科設備管理員組員高楓男本科現(xiàn)場施工員組員鄺偉華男本科設備管理員組員戴育昕男本科技術員組員制表人：龍國強強日期：2014年3月2日選題理由公司公司成本要求公司要求混凝土的損耗率控制在15%。公司要求混凝土的損耗率控制在15%。2014年2月至5月間花果山出入口鉆孔灌注樁混凝土損耗統(tǒng)計表：月份2014年2月至5月間花果山出入口鉆孔灌注樁混凝土損耗統(tǒng)計表：月份類型2014年2月2014年3月2014年4月2014年5月平均值完成的鉆孔灌注樁理論方量145.36324.28352.52348.291170.45完成的鉆孔灌注樁實際方量179.93402.38443.53439.381465.22混凝土損耗率23.78%24.08%25.82%26.15%25.18%根據(jù)損耗統(tǒng)計表繪出混凝土損耗率折線圖如下：由混凝土損耗率的折線圖可以看出我項目部花果山公園站附屬結構出入口圍護樁施工階段的混凝土損耗率遠大于15%，比公司的要求高了10.18%，而且損耗率整體有逐步上升的趨勢，說明現(xiàn)場混凝土消耗量在逐步增大，材料成本在不斷增加。因此，我項目部計劃解決鉆孔灌注樁混凝土損耗率偏大的問題。癥結癥結降低鉆孔灌注樁混凝土損耗率選定課題降低鉆孔灌注樁混凝土損耗率選定課題圖3選題理理由制圖人：王永貴貴日期：2014年5月18日活動計劃表2QQC小組活動計計劃進度表序號活動內(nèi)容時間（年、月）2014年5月月-2014年6月月2014年7月月-2014年8月月2014年8月月-2014年9月月2014年9月月-2014年100月2014年100月-2014年111月2040612040622040612040612040611選擇課題2現(xiàn)狀調(diào)查3設定目標``4原因分析5要因確認6制定對策7具體實施8效果檢查9鞏固措施10回顧總結制表人：陳少鋒鋒日期：2014年5月4日現(xiàn)狀調(diào)查現(xiàn)場鉆孔灌注樁樁施工階段對對混凝土損耗耗率的控制已已經(jīng)成為項目目部成本控制制的重點，QC小組通過翻翻閱現(xiàn)場圍護護樁施工明細細表，對近期期Ⅲ號出入口完完成的50根地下鉆孔孔灌注樁混凝凝土損耗情況況進行統(tǒng)計。表3鉆孔灌灌注樁混凝土土損耗率調(diào)查查表樁號理論方量灌注方量損耗系數(shù)樁號理論方量灌注方量損耗系數(shù)樁號理論方量灌注方量損耗系數(shù)樁號理論方量灌注方量損耗系數(shù)A16.328.090.28B17.068.830.25C55.816.620.14A456.327.710.22A36.327.980.26B27.068.350.18C85.036.150.22A476.327.460.18A76.328.050.27B47.068.950.27C123.984.500.13A496.328.030.27A136.328.230.30B67.068.050.14C143.464.010.16A516.327.770.23A156.327.270.15B97.069.240.31C172.683.080.15A536.327.850.24A176.327.390.17B127.068.430.19C196.858.630.26A556.327.520.19A206.327.520.19B157.068.680.23C226.077.410.22A576.327.270.15A226.328.350.32B187.518.760.17A336.328.230.30A596.327.650.21A246.327.160.13B207.519.250.23A356.327.520.19A626.327.380.17A266.328.020.27B227.519.960.33A376.328.040.27A646.327.980.26A296.327.380.17B247.518.920.19A396.327.270.15A676.327.770.23A316.327.460.18C26.597.970.21A426.327.330.16A696.327.710.22制表：肖小小進日期：2014年5月11日根據(jù)調(diào)查數(shù)據(jù)顯顯示，有422根地下鉆孔孔灌注樁的混混凝土損耗率率超過了公司司提出的15%的成本控制要求求。QC小組對混凝凝土損耗率超超出15%的鉆孔灌注注樁進行調(diào)查查分析，并按按照影響因素素統(tǒng)計記錄如如下：表4鉆孔灌灌注樁混凝土土損耗率偏大大類型調(diào)查統(tǒng)統(tǒng)計表序號混凝土損耗率偏偏大的類型樁數(shù)（根）所占比例（%）1鉆孔灌注樁砼充充盈系數(shù)偏大大3173.81%2預估方量不準造造成砼浪費511.91%3地層中有未處理理的溶土洞現(xiàn)象49.52%4商品砼實際供應應方量不足24.76%合計42100%制表：龍國強日期：2014年5月23日圖4鉆孔灌灌注樁混凝土土損耗率偏大大類型餅分圖圖制圖人：龍國強強日期：2014年5月23日由上圖表可以看看出，由于鉆鉆孔灌注樁混混凝土充盈系系數(shù)偏大而導導致混凝土損損耗率偏大的的占31根樁，占到了了損耗率偏大大總故的73.81%，遠高于其其它原因。小小組對鉆孔灌灌注樁混凝土土充盈系數(shù)偏偏大類型進一一步的分析。對鉆孔灌注樁中中因混凝土充充盈系數(shù)偏大大類型而導致致混凝土損耗耗率偏大的331條鉆孔灌注注樁的原始記記錄資料及施施工記錄明細細表進行進一一步的詳細分分析談論，對對鉆孔灌注混混凝土損耗率率偏大的類型型進行一步分分類。表5鉆孔灌灌注樁混凝土土損耗頻數(shù)統(tǒng)統(tǒng)計表序號混凝土損耗類型型頻數(shù)（根）所占比例累計頻率1擴孔系數(shù)偏大2374.19%74.19%2樁底終孔標高控控制不準39.68%83.87%3樁頂超灌高度控控制不準39.68%93.55%4地質(zhì)條件差26.45%100%合計31100%制表人：陳志敏敏日期：2014年5月25日根據(jù)表4，繪制制出混凝土損損耗率偏大類類型的排列圖圖見圖5。圖5混凝土損損耗率偏大類類型排列圖制圖人：陳志敏敏日期：2014年5月25日由排列圖可以看看出，造成混混凝土損耗率率偏大的主要要問題是：擴孔系數(shù)數(shù)偏大。3、在同樣由我我司承建的九九號線5標清布站車站站附屬結構出出入口施工中中，其地質(zhì)情情況與花果山山公園站出入入口類似，在在地下鉆孔灌灌注樁施工過過程中，混凝凝土的損耗率率大部分都能能控制在15%以內(nèi)，調(diào)查查統(tǒng)計數(shù)據(jù)如如下表所示：：表6清布站站車站附屬結結構出入鉆孔孔灌注樁混泥泥土損耗率情情況調(diào)查表序號施工時間樁根數(shù)（N）最大損耗率最小損耗率平均損耗率12013年6月月-2013年7月4817%13%14%22013年7月月-2013年8月6118%13%13%32013年8月月-2013年9月5216%11%12%42013年9月月-2013年10月5917%14%15%制表人：陳志敏敏日期：20114年5月25日調(diào)查情況顯示：：我項目部的的鉆孔灌注樁樁混凝土損耗耗率還有很大大的改善空間間。設定目標目標值確確定：：通過控制擴擴孔系數(shù)偏大大的問題情況況，將鉆孔灌灌注樁的混凝凝土損耗率下下降為平均115%。圖6混凝土損損耗率現(xiàn)狀值值與目標值對對比制圖人：陳志敏敏日期：2014年5月25日根據(jù)以上的調(diào)查查情況可以看看出，只要解解決成孔過程程中的擴孔系系數(shù)偏大問題題就可以降低低鉆孔灌注樁樁的混凝土損損耗率。擴孔系數(shù)偏大引引起的鉆孔灌灌注樁砼充盈盈系數(shù)偏大比比例占到74.199%，若擴孔系系數(shù)偏大的問問題能解決54.55%，那么鉆孔灌注注樁混凝土損損耗率久可降低至：25.18%×(1-774.19%%×54.55%)=15%分析原因圖7因果分析析圖制圖：龍國強強日期：2014年6月1日要因確定表7要因確確認計劃表序號末端因素確認方法確認內(nèi)容標準負責人完成時間1工人崗位考核合合格率未達標標現(xiàn)場考核現(xiàn)場樁機工人沖沖樁技術與沖沖樁質(zhì)量要點點的掌握考核成績達900分以上為合合格；考核合合格率達100%劉天生2014.6..102施工場地未進行行平整硬化現(xiàn)場檢查測量擺放沖樁樁機的的施工部位是是否進行硬化化處理，測量量其平整度樁架首尾端處地地面的水平高高差≤10cm吳海升2014.6..113樁錘偏磨部位未未及時修補現(xiàn)場檢查實測檢查，實測樁錘錘的直徑測得樁錘各方向向半徑偏差≤5cm龍國強2014.6..134樁錘直徑選擇不不合理現(xiàn)場實測統(tǒng)計實測現(xiàn)場施工的的所有樁錘的的直徑樁錘直徑偏差范范圍為75±3ccm陳志敏2014.6..155泥漿黏度偏度現(xiàn)場試驗檢測清孔后泥漿漿的性能指標標清空后泥漿的性性能指標：比比重1.10~1.15,稠度18s~25s王永貴2014.6..166砼設計配合比未未進行復核查閱資料鉆孔灌注樁C330水下砼設計計配合比復核核報驗設計配合比是否否有第三方復復核試驗報告告肖小進2014.6..177泥漿液面偏低現(xiàn)場測量檢測槽段內(nèi)液面面離地面高度度泥漿液面高于地地下水位1.5m以上鄺偉華2014.6..178護筒埋設深度過過淺現(xiàn)場實測測量現(xiàn)場沖樁所所埋深的鋼護護筒的埋設深深度護筒埋設深度≥≥1.2m戴育昕2014.6..189清孔效率低現(xiàn)場統(tǒng)計計算現(xiàn)場統(tǒng)計鉆孔灌灌注樁的清孔孔時間，結合合孔深換算對對應的清孔速速率清孔速率≥0..25m3//min高楓2014.6..1910施工期間雨水天天氣多查閱資料統(tǒng)計分分析查閱施工日志，統(tǒng)統(tǒng)計鉆孔樁施施工期間的天天氣情況鉆孔灌注樁施工工期間下雨天天氣的頻率≥25%鄺偉華2014.6..2011測量放線不精準準現(xiàn)場測量復核測量復核已完成成澆筑的鉆孔孔灌注樁樁位位的中心坐標標實測坐標與理論論坐標的偏差差距離≥5cm肖小進2014.6..20制表人：龍龍國強日期：2014年6月6日要因確認(一))工人崗位考考核合格率未未達標確認方法：現(xiàn)場場考核標準：：考核成績達達90分以上為合合格，考核合合格率達100%。實測：：該項由技術術負責人劉天天生負責，對對樁機班組的的工人現(xiàn)場的的實操以及對對沖樁質(zhì)量要要點的掌握的的情況進行抽抽查考核，抽抽查結果如下下：表8樁機工人考考核情況攝影、制表人人：劉天生日期：2014年6月10日非要因結論：：現(xiàn)場樁機工工人沖樁技術術考核成績的的平均分達94.63分，考核合合格率達100%，是非要因因。非要因要因確認(二))施工場地未未進行平整硬硬化確認方法：現(xiàn)場場檢查，測量量標準：：樁架首尾端端處地面的水水平高差≤10cm實測：：2014年6月10日，由項目目部副經(jīng)理帶帶隊，組織測測量人員對施施工現(xiàn)場擺放放樁機部位的的地面高差情情況進行檢查查測量，發(fā)現(xiàn)現(xiàn)現(xiàn)場擺放樁樁機的部位均均已澆筑一層層砼進行硬化化處理，于是是便在現(xiàn)場隨隨機抽取了8臺樁機對其其樁架首尾端端處地面的水水平高差進行行測量確認，其其測量結果如如下表所示：：表9樁機收收尾端地面水水平高差測量量統(tǒng)計表圖8現(xiàn)場場地硬硬化圖攝影、制表人：：吳海升日期：2014年6月11日非要因結論：：現(xiàn)場隨機抽抽取的8臺樁機收尾尾端處地面的的水平高差均均≤10cm，處于一個個可控的調(diào)整整范圍，在樁樁機擺放過程程中要選取適適當規(guī)格的滾滾筒與墊木，對對于需要微調(diào)調(diào)的部分采用用板件進行微微調(diào)，可以確確保樁機樁架架的平穩(wěn)，因因此判定為非非要因。非要因要因確認(三))樁錘偏磨磨部位未及時時修補確認方法：現(xiàn)場場檢查，實測測標準：：測得樁錘各各方向半徑偏偏差≤5cm實測：：2014年6月12日，設備技技術員龍國強強到現(xiàn)場抽取取8幅樁錘對其其偏磨尺寸進進行測量得到到統(tǒng)計數(shù)據(jù)如如下表，并拍拍攝樁錘情況況照片如下。合金磨損量4cm合金磨損量4cm圖9樁錘合金焊焊接照片圖10樁錘磨損照照片表11樁錘錘偏磨尺寸統(tǒng)統(tǒng)計表攝影，制表人：：龍國強日期：2014年6月13日非要因結論：：樁錘各個角角度焊接規(guī)則則，磨損比較較均勻，平均均偏磨量3.92ccm≤5cm，符合樁錘錘設定的偏磨磨量要求，是是非要因。非要因要因確認(四))樁錘直徑選選擇不合理確認方法：現(xiàn)場場實測，統(tǒng)計計標準：：樁錘直徑偏偏差范圍為75±3ccm實測：：2014年6月14日，小組成成員對現(xiàn)場施施工的所有樁樁錘的直徑從從各個不同的的方向進行測測量統(tǒng)計，計計算其樁錘直直徑平均值，得得到統(tǒng)計數(shù)據(jù)據(jù)如下表。表12樁樁機直徑實測測數(shù)據(jù)統(tǒng)計表表攝影，制表人：陳志志敏日期：2014年6月15日圖111樁錘直徑測測量圖12樁錘直徑測測量攝影，制表表人：陳志敏敏日期：2014年6月15日結論：：從圖表可以以看出，施工工現(xiàn)場所采用用的樁錘直徑徑平均值都大大于75cm，且在抽取取的10個樁錘中有8個樁錘的直直徑偏差范圍圍超過了75±3ccm，占抽取頻頻數(shù)的80%，樁錘直徑徑的選擇偏大大是導致擴孔孔系數(shù)偏大的的主導原因之之一，因此樁樁錘直徑選擇擇不合理是要要因。要因要因要因確認(五))泥漿黏度偏偏度確認方法：現(xiàn)場場試驗標準：：清孔后泥漿漿的性能指標標：比重1.10~1.15,黏度18s~25s實測：：2014年6月14日-16日，由項目目總工牽頭組組織實驗員對對近幾天成孔孔的泥漿性能能指標進行現(xiàn)現(xiàn)場試驗測量量，試驗記錄錄數(shù)據(jù)如下表表。圖13現(xiàn)場泥漿比比重試驗圖14現(xiàn)場泥漿黏黏度試驗表13清清孔后泥漿性性能指標測試試統(tǒng)計表攝影、制表人：：肖小進日期：2014年6月16日結論：：現(xiàn)場所采用用的泥漿性能能指標符合要要求的僅有2根樁，占抽抽取頻數(shù)的20%，泥漿的黏黏度普遍偏低低，導致泥漿漿護壁效果不不理想，因此此泥漿粘度偏偏低是主要因因素。要因要因要因確認(六))砼設計配配合比未進行行復核確認方法：查閱閱資料標準：：設計配合比比是否有第三三方復核試驗驗報告實測：：2014年6月17日，由小組組成員查閱了了車站出入口口鉆孔灌注樁樁所采用的商商品混凝土的的配合比設計計報告，查找找鉆孔灌注樁樁C30水下混凝土土的配合比是是否準確，是是否經(jīng)有資質(zhì)質(zhì)的第三方檢檢測單位進行行復核試驗。圖115混凝土配合合比設計報告告圖16混凝土配合合比復核試驗驗報告攝影人：王永貴貴日期：2014年6月16日結論：：鉆孔灌注樁樁所采用的C30水下混凝土土為商品混凝凝土，由混凝凝土攪拌站的的專非要因業(yè)人員進進行設計計算算、現(xiàn)場試配配得出的混凝凝土配合比，并并出具混凝土土配合比設計計報告，其設設計配合比有有及時報第三三方檢測單位位進行復核試試驗，其試驗驗結果滿足設設計強度要求求，因此判定定為非要因。非要因要因確認(七))泥漿液面面偏低確認方法：現(xiàn)場場測量標準：：泥漿液面高高于地下水位位1.5m以上實測：：2014年6月17日，由小組組成員鄺偉華華在花果山公公園站現(xiàn)場抽抽取了10個鉆孔灌注注樁測量其到到護筒頂面標標高與泥漿液液面高差值，并并查閱地質(zhì)資資料確定對應應位置的地下下水位標高，從從而得出泥漿漿液面與地下下水位的差值值如下表：表表14泥漿液面檢檢查記錄表圖17現(xiàn)場泥漿液液面測量制表、攝攝影：鄺偉華華日期：2014年6月17日非要因結論：現(xiàn)場隨隨機抽取的10個樁位中，大大部份樁位的的泥漿液面都都遠遠高于地地下水位1.5m以上，其中中僅有一個樁樁位的泥漿液液面偏低的，占占抽取頻數(shù)的的10%，存在極大大的偶然因素素，因此判定定為非要因。非要因要因確認(八))護筒埋設深深度過淺確認方法：現(xiàn)場場實測標準：：護筒埋設深深度≥1.2m實測：：2014年6月18日，由小組組成員戴育昕昕對現(xiàn)場沖樁樁的鋼護筒高高度以及鋼護護筒的埋深深深度進行實測測，其統(tǒng)計數(shù)數(shù)據(jù)如下表所所示：表15護護筒高度及埋埋設深度實測測數(shù)據(jù)統(tǒng)計表表圖18鋼鋼護筒的埋設設深度測量圖19鋼護筒的高高度實測攝影，制表人：：戴育昕日期：2014年6月18日要因結論：由以上上的統(tǒng)計表中中可以看出，現(xiàn)現(xiàn)場所采用的的鋼護筒的平平均高度在1.5m左右，而在在成孔過程中中的埋設深度度大多都小于于1.2m，鋼護筒埋埋設深度大于于等于1.2m的僅有兩根根樁占抽取頻頻數(shù)的20%，且其平均均值遠小于1.2m。鋼護筒埋埋設深度過淺淺，在樁錘沖沖孔過程中極極易造成護筒筒搖動而移位位，從而導致致孔口擴大，因因此護筒埋設設深度過淺判判定為要因。要因要因確認(九))清孔效率率低確認方法：現(xiàn)場場統(tǒng)計，計算算標準：：清孔速率≥0.25mm3/minn實測：：2014年6月11日至6月18日，由小組組成員高楓負負責對現(xiàn)場正正在施工的幾幾個鉆孔樁的的清孔情況進進行全程旁站站統(tǒng)計，記錄錄每個施工樁樁的清孔時間間并結合孔深深及清孔泥漿漿方量進行計計算得出相應應的清孔速率率，其記錄統(tǒng)統(tǒng)計數(shù)據(jù)如下下表所示：表16鉆鉆孔灌注樁的的清孔速率統(tǒng)統(tǒng)計表制表人：高楓日期：2014年6月18日非要因結論論：由以上的的統(tǒng)計表中可可以看出，現(xiàn)現(xiàn)場施工的鉆鉆孔灌注樁的的清孔速率≥0.25mm3/minn的有17根樁，占抽抽查頻數(shù)的17/200=85%，其中有15%的鉆孔樁的的清孔速率達達不到標準的的0.25mm3/minn，且在現(xiàn)場場抽取的20個鉆孔灌注注樁的平均清清孔速率達到到0.27mm3/minn，高于我們們設定的標準準值，因此清清孔效率低判判定為非要因因。非要因要因確認(十))施工期間間雨水天氣多多確認方法：現(xiàn)場場統(tǒng)計，計算算標準：：鉆孔灌注樁樁施工期間下下雨天氣的頻頻率≥25%實測：：2014年6月19日，由小組組成員鄺偉華華負責查閱了出出入口鉆孔灌灌注樁施工期期間的施工日日志，統(tǒng)計了了施工期間的的天氣下雨情情況，其統(tǒng)計計結果如下表表所示：表1722014年5月至7月施工期間間晴雨天氣統(tǒng)統(tǒng)計表與晴雨雨表攝影，制表表人：鄺偉華華日期：2014年6月19日非要因結論：從上表表的統(tǒng)計數(shù)據(jù)據(jù)可知，花果果山公園站出出入口鉆孔灌灌注樁施工期期間下雨水天天氣的頻率僅僅為16.3%≤25%，因此判定定為非要因。非要因要因確認(十一一)測量放線不不精準確認方法：現(xiàn)場場測量復核標準：：實測坐標與與理論坐標的的偏差距離≥5cm實測：2014年6月20日，由小組組成員肖小進進組織測量人人員對正在沖沖孔的鉆孔灌灌注樁的樁位位進行復測，測測量實際坐標標與理論坐標標的偏差距離離，其測量復復核結果如下下表所示：表18鉆孔孔灌注樁的清清樁位坐標復復核數(shù)據(jù)統(tǒng)計計表圖20現(xiàn)現(xiàn)場樁位復核核測量照片攝影，制表人：：肖小進日期：2014年6月20日非要因結論：從上表表的統(tǒng)計數(shù)據(jù)據(jù)可知，鉆孔孔灌注樁的樁樁位測量放線線都比較精準準，測量復核核的偏差距離離均不大于5cm，因此判定定為非要因。非要因通過調(diào)查,對111個末端因素素進行確認,其中造成擴擴孔系數(shù)偏大大的要因有以以下3個:1、樁錘直徑選選擇不合理2、泥漿黏度偏偏低3、護筒埋設深深度過淺制定對策表對策可行性對比比分析表小組全體成員針針對要因，敞敞開思想，獨獨立思考，從從各個角度對對主要原因提提出了改進的的想法,制定以下對對策方案，并并對所選方案案進行了對比比分析：表19對策評價選選擇表序號要因?qū)Σ咴u價選定方案有效性可操作性經(jīng)濟性可靠性1樁錘直徑選擇不不合理采用小直徑梅花花型樁錘效果差可以操作成本高可靠性一般不選用減小樁錘的合金金焊接長度效果差可操作性強成本略高可靠性一般不選用調(diào)整優(yōu)化樁錘直直徑尺寸效果明顯可操作性強成本適當可靠性好選用2泥漿黏度偏低采用盾構環(huán)流經(jīng)經(jīng)處理后的高高濃度泥漿效果差可以操作節(jié)約成本可靠性差不選用向泥漿池中添加加高塑性粘土土進行調(diào)配效果一般可以操作成本不高可靠性差不選用采用優(yōu)質(zhì)膨潤土土進行泥漿調(diào)配配和再生處理理效果明顯可操作性強成本略高可靠性強選用3護筒埋設深度過過淺增加護筒高度，加加大埋深深度度效果不明顯可操作性強成本高可靠性強不選用施做鋼筋混凝土土導墻結構效果一般可操作性差成本高可靠性一般不選用采用現(xiàn)澆混凝土土護筒效果明顯可操作性強成本適當可靠性強選用表20對策可行性性分析表序號要因?qū)Σ呖尚行苑治鼋Y論1樁錘直徑選擇不不合理采用小直徑梅花花型樁錘由于地層中巖石石硬度高，采采用小直徑樁樁錘成孔效率率大大降低，采采用小直徑樁樁錘試驗了3根樁，成孔孔效率降低了了近35%，嚴重增加加了整個施工工成本。不可行減小樁錘的合金金焊接長度可操行行強，但但有效性差，減減小樁錘的合合金焊接長度度致樁錘磨損損超標的頻次次加大，樁錘錘修補次數(shù)增增加了50%，減少了沖沖孔的有效作作業(yè)時間。不可行調(diào)整優(yōu)化樁錘直直徑尺寸統(tǒng)計實際施工的的樁錘直徑及及對應的成孔孔直徑，結合合實際成孔尺尺寸調(diào)整樁錘錘的直徑大小小，使最終的的成孔孔徑尺尺寸更接近理理論樁孔直徑徑。可行2泥漿黏度偏低采用盾構環(huán)流經(jīng)經(jīng)處理后的高高濃度泥漿經(jīng)濟性非常好，充充分利用了盾盾構施工所產(chǎn)產(chǎn)生的廢棄泥泥漿，節(jié)約施施工成本，但但泥漿中砂石石碎渣含量偏偏大，導致清清孔后的含砂砂率不達標。不可行向泥漿池中添加加高塑性粘土土進行調(diào)配經(jīng)濟效果好，高高塑性粘土成成本低，但伴伴制的泥漿粘粘性能不理想想，所采用的的泥漿護壁厚厚度不夠，護護壁效果差，易易出現(xiàn)泥漿滲滲漏和塌孔現(xiàn)現(xiàn)象。不可行采用優(yōu)質(zhì)膨潤土土進行泥漿調(diào)配配和再生處理理采用膨潤土進行行泥漿調(diào)配施施工成本高，但但拌制的泥漿漿性能好，可可操作性和有有效性強，有有效的解決了了泥漿粘度偏偏低的問題。可行3護筒埋設深度過過淺增加護筒高度，加加大埋深深度度可操作性強，可可靠性好，采采用5個槽段進行行了試驗，但但所取得的效效果不明顯，同同時增加護筒筒埋設深度在在埋深與提起起護筒時大大大增加了施工工困難，且在在提起鋼護筒筒時易對樁頂頂部位的混凝凝土結構質(zhì)量量造成影響。不可行施做鋼筋混凝土土導墻結構采用導墻結構可可以有效解決決護筒移位問問題，但增加加了鋼筋混凝凝土的用量，增增加了施工成成本，而且樁樁位在沿著導導墻的方向很很難精確定位位。不可行采用現(xiàn)澆混凝土土護筒現(xiàn)澆混凝土護筒筒雖然增加了了一定的混凝凝土用量，但但護筒混凝土土可采用低標標號混凝土，可可以對施工成成本的增加適適當控制，同同時又能很好好的解決護筒筒埋深過淺、移移位等問題，也也提高了鋼護護筒的周轉(zhuǎn)率率，優(yōu)化了施施工工藝。可行制表人：龍國強強日期：2014年7月16日根據(jù)對策可行性性分析，小組組按照“5W1H”原則制定了了對策實施計計劃表：表21對策表序號要因?qū)Σ吣繕舜胧┴熑稳说攸c完成時間1樁錘直徑選擇不不合理調(diào)整優(yōu)化樁錘直直徑尺寸使成孔尺寸更接接近理論樁徑徑，成孔后的的尺寸控制在在83cm±±2cm范圍內(nèi)1、統(tǒng)計現(xiàn)場的的樁錘的直徑徑以及其對應應的成孔直徑徑；2、根據(jù)實際成成孔直徑與鉆鉆孔樁理論直直徑的差值來來調(diào)整樁錘的的直徑；3、過程中對樁樁錘的直徑適適時進行檢查查并及時進行行補焊修復，以以確保樁錘直直徑的精確。陳志敏現(xiàn)場2014.7..242泥漿黏度偏低采用優(yōu)質(zhì)膨潤土土進行泥漿調(diào)配配和再生處理理清孔后泥漿的性性能指標：泥泥漿比重1..10~1.115,稠度18s~25s1、當泥漿稠度度偏低時及時添添加優(yōu)質(zhì)的膨膨潤土進行泥漿調(diào)配配，確保泥漿漿性能達指標標到設計要求求。2、使用泥漿處處理設備，提提高成槽泥漿漿質(zhì)量肖小進現(xiàn)場2014.8..053護筒埋設深度過過淺采用現(xiàn)澆混凝土土護筒現(xiàn)澆砼護筒埋設設深度≥1.2m，各相鄰樁樁的護筒澆筑筑成整體，確確保護筒的穩(wěn)穩(wěn)定性。結合護筒的尺寸寸要求預制混混凝土護筒澆澆筑的鋼模具具，以保證護護筒的澆筑質(zhì)質(zhì)量；用挖機開挖導槽槽，測量定位位護筒鋼模，并并對鋼模進行行埋設固定；；在導槽內(nèi)澆筑混混凝土，使各各護筒連成整整體，并在其其外圍進行夯夯實固定，達達到一定強度度后拆除鋼磨磨具形成砼護護筒。高楓現(xiàn)場2014.8..09制表人：龍國強強日期：2014年7月16日實施對策對策實施一：調(diào)調(diào)整優(yōu)化樁錘錘直徑尺寸1、統(tǒng)統(tǒng)計現(xiàn)場所采采用的樁錘的的直徑以及其其對應的成孔孔后的鉆孔灌灌注樁的樁孔孔直徑如下表表所示；表22樁樁錘直徑及其其對應成孔樁樁的樁孔直徑徑統(tǒng)計表制表人：戴育昕昕2014年7月18日由上圖圖表可以看出出，現(xiàn)場所采采用的樁錘直直徑普遍偏大大，成孔后的的樁孔直徑遠遠大于理論直直徑的80cm，為了確保保樁孔直徑接接近理論樁身身直徑，小組組成員集中討討論分析實際際統(tǒng)計數(shù)據(jù)后后，采取了系系類的措施不不斷調(diào)整優(yōu)化化樁錘直徑尺尺寸。2、同同時為了保證證鉆孔灌注樁樁的混凝土保保護層的厚度度，也考慮到到施工的可操操作性，結合合實際情況來來調(diào)整樁錘的的直徑，首先先選用了直徑徑72cm的樁錘。在在成孔過程中中發(fā)現(xiàn)樁錘的的重量減輕，在在殘積土層的的沖孔過程中中易出現(xiàn)樁錘錘回彈現(xiàn)象，沖沖孔的效率大大大較小，且且有少數(shù)樁孔孔成孔后的直直徑過于接近近鋼筋籠的外外徑尺寸，增增大了吊放鋼鋼筋籠的困難難，且樁身的的混凝土保護護層厚度難以以保證。圖圖21測量樁錘直直徑圖22測量鋼筋籠籠直徑于是便便改用直徑為為75cm的樁錘，樁樁錘的直徑的的適當調(diào)整一一定程度上加加大了樁錘重重量，改善了了成孔效率的的問題，而且且成孔后的鉆鉆孔樁的樁孔孔直徑均能控控制在83cm±±2cm范圍內(nèi)，達達到了我們對對策的設定目目標，而且也也能減小鋼筋筋籠下籠的施施工困難。3、然然后花果山公公園站出入口口的施工地段段巖面埋深淺淺，巖面起伏伏變化大，在在沖孔過程中中對樁錘的磨磨損嚴重，因因此在沖孔過過程中要適時時檢查樁錘的的磨損情況，發(fā)發(fā)現(xiàn)磨損超過過允許范圍的的要及時進行行焊接修補以以調(diào)整優(yōu)化樁樁錘直徑；同同時對樁錘的的焊接修補要要進行嚴格把把關，要避免免以減少修補補的頻次為目目的而將樁錘錘焊接修補得得過大，每次次樁錘焊接修修補完成后要要經(jīng)過現(xiàn)場質(zhì)質(zhì)檢工程師驗驗收合格后方方可進行投入入使用。效果檢查：以上措措施于7月24日全部實施施完成，并對對措施實施后后近一個月的的鉆孔灌注樁樁的成孔情況況進行了檢查查，統(tǒng)計數(shù)據(jù)據(jù)如下表所示示：表23鉆孔灌注樁樁的樁孔直徑徑統(tǒng)計表攝影、制表人：：陳志敏日期：2014年7月26日由以上統(tǒng)計表可可知，在采取取了以上措施施之后，近期期鉆孔灌注樁樁成孔直徑偏偏大情況得到到了很好的改改善，超過我我們的對策設設定目標范圍圍83cm±±2cm的僅占23.333%，且其平均均值也在目標標設定范圍內(nèi)內(nèi)，對策實施施效果良好。結論：對對策實施后，鉆鉆孔灌注樁樁樁孔直徑偏大大的問題得到到了很大程度度的控制，鉆鉆孔灌注樁的的擴孔系數(shù)偏偏大的問題也也得到了很好好的改善，達達到對策目標標要求。對策實施二：采采用優(yōu)質(zhì)膨潤潤土進行泥漿漿調(diào)配和再生生處理措施：：對于鉆孔灌灌注樁施工過過程中泥漿性性能不達標的的問題，引起起了項目部領領導的高度重重視和關注，由QC小組成長陳陳少鋒對現(xiàn)場場泥漿的調(diào)配配與性能指標標的監(jiān)測進行行嚴格把關。1、2014年年7月22日，在拌制制泥漿前由劉劉天生組織工工程部技術組組和試驗員，結結合目前的實實際地質(zhì)條件件、成孔方法法等對泥漿配配合比進行了了研討和初定定，會后帶領領試驗員對泥泥漿經(jīng)過多次次的試配與調(diào)調(diào)整后，最后后得出的泥漿漿初步配比（占占水的百分比比）如下表::表24泥泥漿配合比水優(yōu)質(zhì)膨潤土甲基纖維素燒堿110%0.05%0..1%00.3%2、泥漿漿拌制和使用用過程中，QC小組組長陳陳少鋒會不定定期對泥漿進進行檢查且每天不少于于兩次，當泥泥漿粘度偏低低時便及時進行配合合比修正（如如添加優(yōu)質(zhì)的的膨潤土、添添加劑等），并并做好足夠的的泥漿貯備。圖2330現(xiàn)場泥漿漿檢測圖24現(xiàn)場泥漿調(diào)調(diào)配攝影、制表人：：肖小進日期：2014年7月27日3、2014年年7月28日由QC小組成員龍龍國強在沉淀淀池前增設了1套泥漿凈化化器裝置，對泥漿進行行旋流除砂，通通過機械處理理和重力沉漿漿處理相結合合的方法，提提高成槽泥漿漿質(zhì)量。圖25現(xiàn)場增設的的泥漿凈化裝裝置攝影人：龍國強強日期：2014年8月2日實施效果：對策實施完后隨隨機抽取現(xiàn)場場10個鉆孔灌注注樁進行泥漿漿性能指標檢檢測，檢測結結果顯示清孔孔后孔內(nèi)泥漿漿性能指標均均符合要求，檢檢測記錄如下下表22所示：表25改進進后泥漿性能能指標檢測記記錄表制表人：肖小進進日期：2014年8月12日結論：由由圖表可知，通通過實施對策策，清孔后的的泥漿性能指指標稠度值均均在18s到25s以內(nèi)，比重重均在1.10到1.15之間，均達達到設計要求求。對策實施三：采采取現(xiàn)澆混凝凝土護筒1、結結合鉆孔灌注注樁的尺寸要要求預制混凝凝土護筒澆筑筑的模具，為為了使得鉆孔孔樁的成孔尺尺寸接近理論論值，磨具的的外徑尺寸設設置為800cm，并采用鋼鋼磨具以確保保外部的光滑滑和成型護筒筒的尺寸要求求，以保證護護筒的澆筑質(zhì)質(zhì)量；現(xiàn)澆混混凝土護筒的的鋼磨具高度度設置為1.2m，能有效的的確保成型后后的混凝土護護筒埋設深度度不小于1.2m。圖26測量磨具直直徑尺寸圖27測量磨磨具高度尺寸寸2、用用挖機開挖導導槽，測量定定位樁身位置置，并在樁心心位置埋設定定位筋，準確確定位每個護護筒的埋設位位置。在混凝凝土護筒的鋼鋼磨具外側涂涂刷一層隔離離劑，以便在在混凝土達到到一定設計強強度后能快速速脫模，提高高磨具的周轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)率，然后將將磨具準確的的吊放至每個個定位筋處，對對護筒磨具底底部進行埋固固定，并調(diào)整整位置使定位位筋剛好位置置護筒磨具的的中心。在導導槽內(nèi)澆筑混混凝土，使各各相鄰護筒連連成整體，并并在其外圍進進行夯實固定定，達到一定定強度后拆除除鋼磨具形成成混凝土護筒筒。圖28開挖導槽埋埋設鋼護筒圖29成型后后的混凝土護護筒3、現(xiàn)澆澆混凝土護筒筒雖然損耗了了一定的混凝凝土用量，但但能有效解決決護筒埋設深深度過淺的問問題，各相鄰鄰護筒之間用用混凝土澆筑筑連接成一個個整體，在沖沖樁過程中不不會出現(xiàn)護筒筒松動移位而而出現(xiàn)樁孔傾傾斜或孔口擴擴大的問題，采采用精準的鋼鋼磨具能有效效保證護筒的的結構尺寸，也也能有效的控控制鉆孔樁的的擴孔問題。同同時也減少了了采用鋼護筒筒過程中反復復測量定位復復核的工作，避避免了鋼護筒筒周轉(zhuǎn)不夠的的問題，簡化化了后續(xù)的施施工工藝，大大大提高了鉆鉆孔灌注樁的的質(zhì)量保證措措施。實施效果：：對策實施完后隨隨機抽取現(xiàn)場場10個鉆孔灌注注樁對其沖孔孔過程中現(xiàn)澆澆混凝土護筒筒的埋設情況況以及鉆孔灌灌注樁的成孔孔情況進行檢檢查與觀測，檢檢測記錄如下下表23所示：表26改改進措施后混混凝土護筒的的埋設情況檢檢查記錄表攝影、制表人：：肖小進日期：2014年8月20日結論：由由上表可知，通通過實施對策策，現(xiàn)澆混凝凝土護筒的埋埋設深度得到到了有效的保保證，并與相相鄰的各護筒筒樁位連成了了一個整體，加加強了護筒的的整體穩(wěn)定性性，在成孔沖沖擊過程中未未出現(xiàn)護筒松松動移位現(xiàn)象象，從而避免免了樁孔的傾傾斜或移位，鉆鉆孔樁的擴孔孔系數(shù)大數(shù)多多能控制在15%的范圍內(nèi)，達達到了對策目目標要求。效果檢查效果檢查一在全部措施完全全實施完畢后后，我們對2014年8月24日-10月10日間完成灌注注樁情況進行行了統(tǒng)計，對對實施對策后后的鉆孔灌注注樁的混凝土土損耗率率進進行了統(tǒng)計，并并繪制了混凝凝土損耗率的的活動前、目目標值和活動動后對比圖.表27實施施對策后鉆孔孔灌注樁混凝凝土損耗率平平均值統(tǒng)計表表表序號鉆孔灌注樁位置置（樁號）區(qū)間樁根數(shù)（NN）損耗率損耗率平均值1A1~A606014%14%2B1~B444415%3C1~C161612%圖30活活動前后混凝凝土損耗率以以及與目標值值的對比圖制圖制表人：劉劉天生日期：2014年10月10日結論：由上圖可可以看出，通通過QC小組的活動動，混凝土的的損耗率由原原來25%降到14%，達到并超超過了目標值值。效果檢查二1、QC小組對對這兩個月鉆鉆孔灌注樁混混凝土損耗率率偏大類型進進行了調(diào)查，得得到如下統(tǒng)計計表，并繪制制了餅狀圖。表28鉆鉆孔灌注樁混混凝土的損耗耗類型調(diào)查表表序號混凝土損耗率偏偏大的類型樁數(shù)（根）所占比例（%）1鉆孔灌注樁砼充充盈系數(shù)偏大大1621.33%2預估方量不準造造成砼浪費1824.00%3地層中有未處理理的溶土洞現(xiàn)象2026.67%4商品砼實際供應應方量不足2128%合計75100%制表人：高楓日期：2014年10月12日圖31鉆鉆孔灌注樁混混凝土的損耗耗類型的餅分分圖制圖人：龍國強強日期：2014年10月12日由以上圖表可以以看出，鉆孔孔灌注樁砼充充盈系數(shù)偏大大僅占21.333%，已經(jīng)不再再是混凝土損損耗率偏大的的主要類型，說說明鉆孔灌注注樁砼充盈系系數(shù)偏大情況況得到了很好好的解決。2、QC小組對對16個混凝土損損耗率偏大鉆鉆孔灌注樁進進行調(diào)查，統(tǒng)統(tǒng)計結果如下下表：表29損耗耗率偏大類型型統(tǒng)計表序號損耗率偏大類型型數(shù)量(n)所占比例(%))累計比例(%))1擴孔系數(shù)偏大425.00%25.00%2樁底終孔標高控控制不準631.25%56.25%3樁頂超灌高度控控制不準318.75%75.00%4地質(zhì)條件差312.50%87.50%合計16100%制表人：劉天生生時間：2014年10月15日根據(jù)活動后損耗耗率偏大類型型統(tǒng)計表繪制制活動后鉆孔孔灌注樁混凝凝土損耗率排排列圖圖如下下：圖32活動后后鉆孔灌注樁樁混凝土損耗耗率排列圖制圖人：劉天生生日期：2014年10月15日由統(tǒng)計情況可以以看出，擴孔孔系數(shù)偏大情情況得到了有有效解決。效果檢查三：經(jīng)經(jīng)濟效益與社社會效益2014年8月至2014年10月共完成120根鉆孔灌注樁，損耗率的降低，直接減少了一定數(shù)量的混凝土的方量，同時也降低了后期對鉆孔灌注樁鑿毛和噴錨的施工難度。（1）混凝土的單價按350元/方，每根鉆孔灌注樁按平均6方計算，節(jié)約混凝土材料費用6×120×（0.25-0.14）×350=27720元。（2）后期鉆孔灌注樁的鑿毛施工400元/方，每根鉆孔灌注樁按平均6方計算，節(jié)約后期鉆孔灌注樁的鑿毛費用6×120×（0.25-0.14）×400=31680元。（3）優(yōu)化調(diào)整樁錘直徑后大大提高了沖樁成孔效率，每月節(jié)省的機械設備臺班費用5200元，人工費3200元，合計節(jié)省機械設備費和人工費：（5200+3200）×3=25200元。（4）利用鋼護筒提高了護筒周轉(zhuǎn)率，簡化了測量復核工作，每月節(jié)省的測量人工費3500元，合計節(jié)省3500×3=10500元。（5）定制的鋼護筒模具成本費用按每個600元，合計增加的材料投入費用600×12=7200元。（6）澆筑混凝土護筒增加的混凝土消耗量，現(xiàn)澆護筒采用的低強度混凝土的單價按280元/方，每個護筒增加的混凝土損耗量0.5方，增加的混凝土投入費用0.5×120×280=16800元。（7）本次QC活動共花費11500元的活動經(jīng)費。（8）直接經(jīng)濟效益=創(chuàng)造的經(jīng)濟效益—投入的費用=27720+31680+25200+10500-7200-1