高大支模施工方案高大支模施工方案高大支模施工方案xxx公司高大支模施工方案文件編號：文件日期：修訂次數：第1.0次更改批準審核制定方案設計，管理制度目錄TOC\o"1-2"\h\z\u一、編制依據 2二、工程概況 2三、施工準備 21、技術準備 2四、模板設計 31、基本要求 3五、支撐方案 41、支架及模板的選取 42、梁板模板高支撐架的構造和施工要求 5六、支撐體系驗算 8板支撐計算書 8梁400×1100計算書 18梁側模計算書 28七、高支模施工方法 351、支撐系統、梁、板施工工序 352、高支模的驗收程序 353、混凝土澆筑方法及采用的施工設備 35八、模板拆除 371、模板拆除規定 372、模板及支撐體系拆除方法 37九、監測方案和過程控制 381、監測方案 382、施工過程控制 38十、泵送砼針對性安全措施 39十一、應急救援 401、應急救援機構及電話 402、應急資源的配備 403、應急預案的啟動 414、事故發生后的處理程序 41十二、安全保證措施 42十三、文明施工 44一、編制依據1、技術標準及規范《混凝土結構工程施工質量驗收規范》（GB50204-2002）；《建筑工程質量驗收統一標準》（GB50300-2001）；2、廣東省建工設計公司設計的施工圖紙；3、本工程特點、現場實際條件、自然環境；4、行業或地方頒布的有關現行施工規范、標準、規程、法規和圖集；二、工程概況工程名稱：匯富名苑建設單位：化州市匯富房地產開發有限公司設計單位：廣東省建工設計公司監理單位：廣東城建項目管理有限公司本工程總建筑面積35867.99平方米。本工程為框架剪力墻結構，其中地下室層高4.5m，首層層高5.1m，2-5層層高4.5m。采用鋼管支撐系統。三、施工準備1、技術準備施工前，應組織有關技術人員熟悉圖紙，將圖紙中的錯誤與現場不便施工的地方以書面形式報至監理、業主及設計院，請求解決。同時在熟悉圖紙的基礎上，根據結構特點確定模板選型、配模原則以及施工順序等。繪制木模板配模圖，交至操作工人處進行加工。技術交底重點突出施工工藝及操作方法，盡量采用數字及圖形說明問題。四、模板設計1、基本要求1.模板及其支撐系統必須滿足以下要求：1）保證結構、構件各部分形狀尺寸的正確；2）必須具有足夠的強度、剛度和穩定性；3）模板接縫嚴密，不得漏漿；4）便于模板的安拆；5）現澆結構模板安裝的允許偏差見下表：項目允許偏差（㎜）軸線位置5底模上表面標高±5截面內部尺寸基礎±10柱、墻、梁+4、-5層高垂直全高≤5m6全高＞5m8相鄰兩板表面高低差2表面平整（2m長度上）52.模板與砼的接觸面滿涂隔離劑，按規范要求留置澆搗孔、清掃孔，澆筑砼前用水濕潤木模板，但不得有積水；3.墻、柱模板必須按規范規定要求進行拆除；4.施工中在施工現場做好試塊，與結構砼同條件養護，經試驗確定具體的拆模時間；五、支撐方案1、支架及模板的選取本工程支架采用扣件鋼管架，鋼管采用外徑為48㎜，壁厚㎜的鋼管，大楞、小楞采用80㎜×80㎜截面，模板材料全部選用優質模板，擬采用15㎜厚膠合板。鋼管、木楞、模板的力學性能指標詳見高支模驗算書部分。、鋼管(1)鋼管包括立桿、大橫桿、小橫桿、剪刀撐、連墻桿等。(2)鋼管應采用現行國家標準《直縫電焊鋼管》（GB/T13793）或《低壓流體輸送用焊接鋼管》（GB/T3902）中規定的3號普通鋼管，其質量應符合現行國家標準《碳素結構鋼》（GB700-7）中Q235-A級鋼的規定。(3)采用外徑為48㎜，壁厚㎜的鋼管，其它桿最大長度不超出ｍ，且每根鋼管的最大質量控制在25㎏。(4)鋼管的表面質量及外形應符合下列要求；1)新鋼管應有產品質量合格證及質量檢測報告，鋼管材質檢測方法應符合現行國家標準《金屬拉伸試驗方法》（GB/T228）的有關規定。鋼管表面應平直光滑，沒有裂縫、結疤、分層、錯拉、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道、鋼管壁厚及外徑偏差不大于㎜，端面切斜偏差不大于㎜；鋼管必須涂有防銹漆。2)舊鋼管表面銹蝕深度小于㎜，鋼管彎曲各種桿件鋼管的端部彎曲當1≦ｍ時，允許偏差≦5㎜；立桿鋼管彎曲當3ｍ﹤1﹤4ｍ時，允許偏差≦12㎜，當4ｍ﹤1≦ｍ時，允許偏差≦20㎜。3)彎曲變形，銹蝕鋼管不得使用，腳手架鋼管每根最大質量不大于25㎏，鋼管上嚴禁打孔。、打孔(1)、扣件包括直角扣件、旋轉扣件、對接扣件及其附件、T型螺栓、螺母、墊圈等。(2)、扣件式鋼管腳手架應采用可鍛鐵制作的扣件，其材質符合現國家標準《鋼管腳手架扣件》（GB15831）的規定，其附件的制造材料應符合《普通螺紋》（GB1981）的規定，墊圈應符合《墊圈》（GB95-76）規定。扣件與鋼管的貼合面必須完好不變形，扣件扣緊鋼管時接觸良好，扣件活動部位能靈活轉動，旋轉扣件的旋轉面間小于1㎜，扣件表面應進行防銹處理。(1)、腳手架采用的扣件，扣件螺栓擰緊扭力矩不小于40Nｍ且不大于60Nｍ。(2)、扣件驗收應符合下列規定：新扣件有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證；舊扣件使用前進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑動的螺栓必須更換；新舊扣件均進行防銹處理。2、梁板模板高支撐架的構造和施工要求、模板支撐的構造要求：（1）立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；（2）梁和樓板荷載相差較大時，采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2．2、立桿步距的設計：（1）當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，則采用等步距設置；（2）當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，則采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；（3）高支撐架步距為。2．3、整體性構造層的設計：（1）單水平加強層3-6ｍ沿水平結構層設置水平斜桿或剪力撐，且需與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框隔總數的1/3；（2）在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。2．4、剪力撐的設計：（1）模板支架四邊與中間每隔四排支架立桿應設置一道縱向剪力撐，由底至頂連續設置；（2）模板支架兩端與中間兩隔四排立桿從頂層開始向下每隔兩步設計一道水平剪力撐。（3）每條梁的投影部位必須布置一道剪力撐，且剪力撐必須連續。（4）整個高支模系統立桿外側必須設豎向封閉剪力撐。（5）梁下兩根主立桿沿豎向設置剪力撐。2．5、頂部支撐點的設計：（1）頂部支撐點位于頂層橫桿時，靠近立桿，且不小于200mm；（2）支撐橫桿與立桿的連接扣件進行抗滑驗算，當設計荷載N≦12KN時，可采用雙扣件；大于12KN時應用頂托方式。2．6、支撐架搭設的要求：（1）嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均錯開在不同的框格層中設置；（2）確保立桿的垂直偏差和橫桿和水平偏差小于《扣件架規范》的要求，且垂直度（全高）偏差控制在30mm以內；（3）確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在40-60N·m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；（4）地基支座的設計要滿足承載力的要求。、木楞、連墻件連接方式、布置間距及基礎處理方案1、木楞均采用截面為80×80㎜的木方，樓板模板下方的木楞橫向間距300㎜，木楞下方用外徑為48㎜，壁厚㎜的鋼管支撐，間距與立桿間距相同，亦為12、架與樓層結構柱臨近處，在結構柱上設置一道拉墻桿將架與結構柱連接為一個整體。連墻件采用箍柱的方式，立桿施工按定距以箍柱的方式作為支撐體系的固定點，即連墻件。整個體系通過掃地桿、剪力撐與固定點相連，形成立體穩固系統，根據多年施工經驗，以連墻件為構造措施，不需要進行理論計算即可滿足施工要求。2．8、施工使用的要求：1、精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，應采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；2、嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；3、澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。六、支撐體系驗算板支撐計算書1、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2)1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板自重標準值面板及小梁自重標準值樓板模板自重標準值模板及其支架自重標準值新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)模板支拆環境不考慮風荷載2、模板體系設計模板支架高度(m)立柱縱向間距la(mm)900立柱橫向間距lb(mm)900水平拉桿步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離(mm)300立柱距混凝土板長邊的距離(mm)150主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距(mm)300小梁距混凝土板短邊的距離(mm)150小梁兩端各懸挑長度(mm)150，150設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖(樓板長向)模板設計剖面圖(樓板寬向)3、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000根據《建筑施工模板安全技術規范》5.2.1"面板可按簡支跨計算"的規定，另據現實，樓板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4(1)、強度驗算q1＝[(G1k+(G3k+G2k)×h)+，(G1k+(G3k+G2k)×h)+×]×b=[×++24)×+×，×++24)×+××]×1=mq2＝××G1k×b=×××1=mp＝××Q1K=××＝Mmax＝max[q1l2/8,q2lσ＝Mmax/W＝×106/37500＝mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！(2)、撓度驗算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=++24)××1=mν＝5ql4/(384EI)＝5××3004/(384×10000×281250)＝0.14mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm滿足要求！4、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)80×80小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)小梁截面慣性矩I(cm4)因[B/lb]取整＝[4800/900]取整＝5，按四等跨連續梁計算，又因小梁較大懸挑長度為150mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下：(1)、強度驗算q1＝[(G1k+(G3k+G2k)×h)+，(G1k+(G3k+G2k)×h)+×]×b=×max[×++24)×+×，×++24)×+××]×＝m因此，q1靜＝×(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=××++24)××＝mq1活＝××Q1k×b=×××＝mM1＝靜L2+活L2＝××+××＝·mq2＝××G1k×b=×××＝mp＝××Q1k=××＝mM2＝2LM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pLMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[，，]＝·mσ＝Mmax/W＝×106/85330＝mm2≤[f]＝mm2滿足要求！(2)、抗剪驗算V1＝靜L+活L＝××+××＝V2＝2LV3＝max[q1L1，q2L1Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[，，]＝τmax＝3Vmax/(2bh0)=3××1000/(2×80×80)＝mm2≤[τ]＝mm2滿足要求！(3)、撓度驗算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=+(24+××＝m跨中νmax＝(100EI)=××9004/(100×9350×3413300)＝0.16mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm懸臂端νmax＝qL4/(8EI)=×1504/(8×9350×3413300)＝0mm≤[ν]＝l1/400＝150/400＝0.38mm滿足要求！5、主梁驗算主梁類型方木主梁材料規格(mm)80×80可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm2)8415主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)主梁截面慣性矩I(cm4)主梁截面抵抗矩W(cm3)(1)、小梁最大支座反力計算Q1k＝m2q1＝[(G1k+(G3k+G2k)×h)+，(G1k+(G3k+G2k)×h)+×]×b=[×++24)×+×，×++24)×+××]×＝mq1靜＝×(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=××++24)××＝mq1活＝××Q1k×b=×××＝mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=++24)××=m承載能力極限狀態按四跨連續梁，Rmax＝靜+活)L＝××+××＝按懸臂梁，R1＝q1lR＝max[Rmax，R1]＝;同理，R'＝，R''＝正常使用極限狀態按四跨連續梁，Rmax＝2L按懸臂梁，R1＝Rmaxl=×＝R＝max[Rmax，R1]＝;同理，R'＝，R''＝(2)、抗彎驗算計算簡圖如下：主梁彎矩圖(kN·m)Mmax＝·mσ＝Mmax/W＝×106/85330＝mm2≤[f]＝mm2滿足要求！(3)、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax＝τmax＝3Vmax/(2bh0)=3××1000/(2×80×80)＝mm2≤[τ]＝mm2滿足要求！(4)、撓度驗算主梁變形圖(mm)νmax＝0.49mm跨中νmax=0.49mm≤[ν]=900/400=2.25mm懸挑段νmax＝0.19mm≤[ν]=150/400=0.38mm滿足要求！6、立柱驗算鋼管類型Ф48×3立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉半徑i(mm)立柱截面抵抗矩W(cm3)抗壓強度設計值[f](N/mm2)205λ＝h/i＝1800/＝114≤[λ]＝150滿足要求！查表得，φ＝f=N/(φA)=[×++24)×+×1,×++24)×+××1]×××1000/×424)=×1000/=mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！7、可調托座驗算可調托座承載力容許值[N](kN)30按上節計算可知，可調托座受力N＝≤[N]＝30kN滿足要求！梁400×1100計算書由于本工程中有多種的梁規格，所以其它梁的搭設方法按照400*1100梁段為參考，按400*1100梁段搭設方法搭設。1、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板面板及小梁模板面板模板及其支架新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)梁板施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算支架立柱及其他支承結構構件時(kN/m2)1振搗混凝土時產生的荷載標準值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值2模板支拆環境不考慮風荷載2、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距la(mm)900梁兩側立柱間距lb(mm)1200步距h(mm)1800新澆混凝土樓板立柱間距l'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)600梁底增加立柱根數2梁底增加立柱布置方式自定義梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)400,800梁底支撐小梁根數3梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)100設計簡圖如下：平面圖立面圖3、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000取單位寬度1000mm，按二等跨連續梁計算，計算簡圖如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝[(G1k+(G2k+G3k)×h)+，(G1k+(G2k+G3k)×h)+×]×b=[×+(24+×+×2，×+(24+×+××2]×1＝mq1靜＝××[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝××[+(24+×]×1＝mq1活＝×××Q2k×b＝×××2×1＝mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[+(24+×]×1＝m(1)、強度驗算Mmax＝1L＝1σ＝Mmax/W＝×106/37500＝mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！(2)、撓度驗算νmax＝(100EI)=××2004/(100×10000×281250)＝0.083mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm滿足要求！(3)、支座反力計算設計值(承載能力極限狀態)R1=R3=q1靜l+q1活l=××+××＝R2=1l標準值(正常使用極限狀態)R1'=R3'=q2lR2'=2l4、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)80×80小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)小梁截面慣性矩I(cm4)為簡化計算，按四等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖：q1＝max{+××[，×+(24+×+××1]×max[，，+××q2＝max[+，，+(1)、抗彎驗算Mmax＝max[1l，1σ＝Mmax/W＝×106/85330＝mm2≤[f]＝mm2滿足要求！(2)、抗剪驗算Vmax＝max[1l，q1lτmax＝3Vmax/(2bh0)=3××1000/(2×80×80)＝mm2≤[τ]＝mm2滿足要求！(3)、撓度驗算ν1＝2l(100EI)＝××9004/(100×9350×3413300)＝0.92mmν2＝q2l24/(8EI)＝×1004/(8×9350×3413300)＝0mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝滿足要求！(4)、支座反力計算梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部)承載能力極限狀態Rmax＝max[1l，1l+q1同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1＝R3＝，R2＝正常使用極限狀態R'max＝max[2l，2l+q2同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R'1＝R'3＝，R'2＝5、主梁驗算主梁類型方木主梁材料規格(mm)80×80可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm2)8415主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)主梁截面慣性矩I(cm4)主梁截面抵抗矩W(cm3)主梁自重忽略不計，計算簡圖如下：(1)、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σ＝Mmax/W＝×106/85330＝mm2≤[f]=mm2滿足要求！(2)、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax＝τmax＝3Vmax/(2bh0)=3××1000/(2×80×80)＝mm2≤[τ]＝mm2滿足要求！(3)、撓度驗算主梁變形圖(mm)νmax＝0.19mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm滿足要求！(4)、扣件抗滑計算R＝max[R1,R4]＝≤8kN單扣件在扭矩達到40～65N·m且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！同理可知，右側立柱扣件受力R＝≤8kN單扣件在扭矩達到40～65N·m且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！6、立柱驗算鋼管類型Ф48×3立柱截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)立柱截面抵抗矩W(cm3)抗壓強度設計值f(N/mm2)205λ=h/i=1800/=≤[λ]=150長細比滿足要求！查表得，φ＝立柱最大受力N＝max[R1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2]＝max[+[×+(24+×+×1，×+(24+×+××1]×+，，，+[×+(24+×+×1，×+(24+×+××1]×+f＝N/(φA)＝×103/×424)＝mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！7、可調托座驗算可調托座承載力容許值[N](kN)30由"主梁驗算"一節計算可知可調托座最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4]×1＝≤[N]＝30kN滿足要求！梁側模計算書由于本工程中有多種的梁規格，所以高于700mm的其它梁側模搭設方法按照400*1100梁段為參考，按400*1100梁段搭設方法搭設。1、支撐體系設計小梁布置方式水平向布置小梁道數9主梁間距(mm)600主梁合并根數2小梁最大懸挑長度(mm)250對拉螺栓水平向間距(mm)600支撐距梁底距離依次為200，725設計簡圖如下：模板設計剖面圖2、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000梁截面寬度取單位長度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板計算簡圖如下：(1)、抗彎驗算q1＝bS承＝1×＝mq1靜＝××G4k×b＝×××1＝mq1活＝×××Q2k×b＝×××4×1＝mMmax＝max[靜L2+活L2,靜L2+活L2,靜活L2]＝max××+××,××+××,××σ＝Mmax/W＝×106/37500＝mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！(2)、撓度驗算q＝bS正＝1×＝mνmax＝(100EI)=××(100×10000×281250)＝0.01mm≤400=0.3mm滿足要求！(3)、最大支座反力計算承載能力極限狀態Rmax＝×q1靜×l左+×q1活×l左＝××+××＝正常使用極限狀態R'max＝×l左×G4k＝××＝3、小梁驗算小梁最大懸挑長度(mm)250小梁計算方式三等跨連續梁小梁類型方木小梁材料規格(mm)80×80小梁彈性模量E(N/mm2)8415小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)小梁截面抵抗矩W(cm3)小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)小梁截面慣性矩I(cm4)計算簡圖如下：跨中段計算簡圖懸挑段計算簡圖(1)、抗彎驗算q＝mMmax＝max[×q×l2,×q×l12]=max[××，××]=·mσ＝Mmax/W＝×106/85330＝mm2≤[f]＝mm2滿足要求！(2)、抗剪驗算Vmax＝max[×q×l,q×l1]=max[××，×]=τmax＝3Vmax/(2bh0)=3××1000/(2×80×80)＝mm2≤[τ]＝mm2滿足要求！(3)、撓度驗算q＝mν1max＝(100EI)=××6004/(100×8415×3413300)＝0.11mm≤600/400=1.5mmν2max＝qL4/(8EI)=×2504/(8×8415×3413300)=0.06mm≤250/400=0.62mm滿足要求！(4)、最大支座反力計算承載能力極限狀態Rmax＝max[××，××+×]＝正常使用極限狀態R'max＝max[××，××+×]＝4、主梁驗算對拉螺栓水平向間距(mm)600主梁最大懸挑長度(mm)250主梁類型方木主梁材料規格(mm)80×80主梁合并根數2主梁彈性模量E(N/mm2)8415主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)主梁截面慣性矩I(cm4)主梁截面抵抗矩W(cm3)因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半。計算簡圖如下：同前節計算過程，可依次解得：承載能力極限狀態：R1＝，R2＝，R3＝，R4＝，R5＝，R6＝，R7＝，R8＝，R9＝正常使用極限狀態：R'1＝，R'2＝，R'3＝，R'4＝，R'5＝，R'6＝，R'7＝，R'8＝，R'9＝(1)、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σmax＝Mmax/W＝×106/85330=mm2≤[f]=N/mm2滿足要求！(2)、抗剪驗算梁左側剪力圖(kN)τmax＝3Vmax/(2bh0)=3××1000/(2×1100×400)＝mm2≤[τ]=N/mm2滿足要求！(3)、撓度驗算梁左側變形圖(mm)νmax＝0.21mm≤525/400＝1.31mm滿足要求！5、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M12軸向拉力設計值Ntb(kN)同主梁計算過程，可知對拉螺栓受力N＝××2＝≤Ntb＝滿足要求！七、高支模施工方法1、支撐系統、梁、板施工工序準備工作定位放線，確定立桿位置放置通長墊座搭設支撐架安裝梁底次主龍骨安裝底模底模預檢、起供控制綁扎梁鋼筋并經驗收合格—安裝側模側模次主龍骨對拉螺栓安裝板底模板全面檢查安裝質量驗收。2、高支模的驗收程序項目部安排專門的施工管理人員對支撐體系進行全程監督、檢查、整改、支撐體系搭設完畢后，項目部內部按現行規范、規程和相關規定、方案進行內部檢查。發現問題立即進行內部整改，按ISO標準的“PDCA”循環進行封閉。然后報建立單位進行驗收，驗收工作同樣進行封閉。3、混凝土澆筑方法及采用的施工設備1）混凝土澆筑施工設備混凝土澆筑的施工設備有混凝土泵、攪拌機、運輸車、串筒、振動器等機具設備。考慮實際情況，有備用的的攪拌機和振動器、備用泵等。所有的機具均在澆筑前進行檢查和試運轉，同時配有專職技工，隨時檢修。澆筑前必須核實一次澆筑完畢或澆筑至某施工縫的工程材料，一面停工待料。2）混凝土澆筑方法本工程采用泵送混凝土，其澆筑應根據工程結構特點、平面形狀和幾何尺寸，混凝土供應和泵送設備能力，勞動力和管理能力，以及周圍場地大小的等條件，預先劃分好混凝土的額澆筑范圍。泵送混凝土的澆筑順序：當采用混凝土輸送管輸送混凝土時，應由遠而近澆筑，在同一區域的混凝土，應按先豎向結構后水平結構的順序，分層連續澆筑，當不允許留施工縫時，區域之間、上下層之間的混凝土澆筑間歇時間，不得超過混凝土的初凝時間，使支撐系統的受力達到平均水平，增加支撐系統的安全性。泵送混凝土的布料方法：在澆筑豎向結構混凝土時，布料設備的出口離模板內側面不小于50㎜，并且不向模板內側面直沖布料，也不得直沖鋼筋骨架；澆筑水平結構混凝土時，不得在同一處連續布料，在2—3m方位內水平移動布料，且垂于模板，混凝土澆筑封層厚度，一般為300-500㎜時，可按1：6～1：10坡度分層澆筑，且上層混凝土應超前覆蓋下層混凝土500㎜以上，振倒泵送混凝土時，振倒棒插入的間距一般為400㎜左右，振倒時間一般為15-30S。并且在20-30min后對其進行二次復振。對有預留洞、預埋件和鋼筋密集的部位，預先制定好相應的技術措施，確保順利布料和振倒密實。在澆筑混凝土時，經常觀察，當發現混凝土有不密實等現象，立即采取措施。水平結構的混凝土表面，適時用木抹子抹平戳毛兩遍以上，必要時，還先用鐵滾筒壓兩遍以上，以防止產生收縮裂縫。另外，對甭管出口處最大堆料厚度控制在15cm以內，以保證安全。八、模板拆除1、模板拆除規定1.側模：在砼強度能保證表面棱角不因拆除模板而受損壞后,方可拆除。2.梁板砼強度達到設計標準值75%以上且上部無施工荷載其模板可進行拆除；2、模板及支撐體系拆除方法1.模板拆除順序與安裝順序相反，先支后拆，后支先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板，先拆縱墻模板，后拆橫墻模板，先拆外墻模板，再拆內墻模板。2.板模拆除方法為：將可調螺旋旋向下退100mm，使龍骨與板脫離，先拆主龍骨，再拆次龍骨，最后取頂板模。拆模時間以砼同條件養護試塊抗壓強度為依據，故頂板砼多做一組同條件養護試塊。3.拆除大跨度梁板模時，宜先從跨中開始，分別向兩端拆。當局部有砼吸附或粘接模板時，可在模板下口接點處用撬棍松動，禁止敲擊模板。4.拆模時不要用力過猛，拆下來的材料要及時運走，整理拆下后的模板及時清理干凈，按規格分類堆放整齊。5.后澆帶模板及支撐體系不得拆除。九、監測方案和過程控制1、監測方案1．對大梁的下沉和水平位移進行重點監測。2．監測方案設置多個監測點，設于大梁跨中或主次梁交匯處。3．必須在砼澆筑前按照施工方案設置好監測零點，并安排專人負責保護好監測點并監測，砼澆筑過程中隨時注意并記錄梁模下沉數據。當梁模下沉突變趨勢時，加強監測，必要時通知項目經理和模板設計人員，并停止澆筑砼，分析梁模下沉原因，采取加強措施后方可繼續澆筑。4．對主梁進行重點監控，主要是監控模板及支架的水平側移和沉降情況。（托梁撓度不超過4.4mm，支架水平位移不允許超過20mm，支架沉降不允許超過5mm5.在梁板砼澆筑施工監測的過程中，垂直變形和水平變形的報警值定為8mm，當變形量達到12mm時，立即疏散人員，采取應急措施，并組織相關人員研究處理，在確保安全的情況小對支撐系統進行加固。2、施工過程控制1．頂架、模板搭設過程由施工現場專職安全員對其施工安全進行監控。2．頂架、模板搭設完成后，必須嚴格按規定組織驗收，并完善簽字確認后方可進行混凝土澆筑。3．混凝土澆筑施工過程，派專人對頂架系統的使用情況進行監測，要求木工進行跟班，施工現場專職安全員應對澆筑施工安全進行監控。監控內容為：A．模板及頂架變形情況；B．混凝土澆筑過程中堆高情況；C．施工荷載情況；十、泵送砼針對性安全措施本工程采用泵送砼澆筑，施工過程中除執行一般的安全文明施工措施外，特制定如下安全措施：1、泵送砼設備必須放置在堅實的地基上，與周邊保持足夠安全距離。2、平泵送管道敷設線路接近直線，少彎曲，管道支撐必須堅固可靠，管道接頭處必須密封可靠。Y型管道應裝接錐形管。3、敷設向下傾斜的管道時，下端應接一段水平管，其長度至少是傾斜高低差的五倍，如傾斜度較大時，在坡度上端裝置排氣閥。4、泵送作業前檢查各部位、操縱開關、調整手柄、手輪、控制桿等位置正確，液壓系統無泄漏，電氣線路絕緣良好，接線正確，開關無損壞，有重復接地觸電保護器，安全閥、壓力表等各種儀表正常有效。5、泵送砼前必須按規定用水泥砂漿潤滑管道，無關人員必須離開管道。6、砼攪拌運輸出料前，高速運轉3-4分鐘方可出料至泵機。7、泵送砼連續作業中，料斗內保持一定數量的砼，不得排空，并隨時監控各種儀表和指示燈，出現不正常時，及時調整或處理。必須暫停作業時，每隔5-10分鐘泵送一次。若停止時間較長再泵送時，逆向轉一至二個行程，然后順向泵送。8、泵送過程中發生輸送管道堵塞現象時，進行逆向運轉使砼返回料斗，必要時應拆管道排除堵塞。9、澆筑砼出料口的軟管應系扎防脫安全繩（帶），移動時防碰撞傷人。10、作業后，必須將料斗內的砼全部輸出，然后對泵機、料斗、管道進行沖洗。用壓縮空氣沖管道時，管道兩側和出口前方10米內不得站人，并用金屬網等收集沖出的泡沫及砂、石粒、防止濺出傷人。11、砼泵送作業完畢，各部位操縱開關、調整手柄、手輪控制桿等均應復位，液壓系列應卸荷，拉閘切斷電源，鎖好電箱。十一、應急救援模板工程涉及的事故包括:高空墜落、物體打擊、模板坍塌、火災等不可預見的突發事件，為降低安全事故的傷害，防止事故擴大，制定相應的應急預案和措施。1、應急救援機構及電話組長：嚴東明7919560副組長：葉海軍79195602、應急資源的配備項目部在現場辦公室的明顯位置設置急救藥箱和急救擔架等，藥箱內配備紗布、繃帶、醫用膠布、消毒酒精、止痛藥等。3、應急預案的啟動在模板施工過程中，出現以下情況之一，立即啟動應急預案：1.在施工中造成傷害事故（如機械傷害、觸電、高處墜落等）；2.模板火災；3.模板坍塌；4.澆筑砼時模板支架明顯位移超過報警值。4、事故發生后的處理程序1.事故發生后，項目負責人和有關人員接到傷亡事故報告后，要迅速趕到事故現場，立即采取有效措施，指揮搶救受傷人員，現時對現場的安全狀況作出迅速反應，排隊險情，制止事故蔓延擴大，穩定施工人員情緒，要做到有組織有指揮。2.如發生坍塌等重特大安全事故，還必須向當地的警方撥打“110”3.同時,施工現場專職安全員應及時將事故逐級向上報告,以便搶救工作得至總公司的支持。對造成四級以上重大事故的，現場專職安全員應立即報告公司總經理。總經理接到報告后，即向上級主管部門書面報告。4.在出事現場，立即采取急救措施，使傷員盡快與致傷因素脫離接觸，以避免繼續傷害深層組織。5.在搬運高處墜落傷員時，因疑有脊椎受傷可能，一定要使傷員平臥在硬板上搬運，切忌只抬傷員的兩肩與兩腿或單肩背運傷員。因為這樣會使傷員的軀干過分分屈曲或過分伸展，而使已受傷的脊椎移動，甚至斷裂造成癱瘓，招致傷亡。6.在模板上倒塌中肢體受到嚴重擠壓后，局部軟組織因缺