1、第一章 設計資料1設計資料1.1 本工程為一般機械加工車間，在生產過程中不排放侵蝕性氣體和液體，生產環境的溫度低于60 攝氏度，屋面無積灰荷載，修建在寒冷地區。1.2 當地的基本雪壓為，雪荷載準永久值系數分區為區。1.3 當地的的基本風風壓為，地面粗粗糙度類類別為BB類。1.4 當地的的抗震設設防烈度度為8度度，設計計基本地地震加速速度為00.2gg，設計計地震分分組為第第一組。1.5 該車間間為兩跨跨21mm等高鋼鋼筋混凝凝土柱廠廠房，安安裝有44臺（每每跨兩臺臺）大連連重工起重集集團有限限公司生生產的DDQQDD 型，吊車跨跨度為119.55m 的的電動橋橋式吊車車，工作作級別、起重量量見

2、各分分組數據據。吊車車軌頂標標志標高高為9.5m，吊車技技術數據據見所提提供的技技術資料料。1.6 根據巖巖土工程程勘察報報告，該該車間所所處地段段為對建建筑有利利地段，場地類類別為類，在在基礎底底面以下下無軟弱弱下臥層層，室外外地面以以下155m 范范圍內無無液化土土層，地地基的標標準凍結結深度位位于室外外地面下下1m，車間室室內外高高差0.15mm，基礎礎埋深為為室外地地面以下下1.44m。基基礎底面面地基持持力層為為中砂，承載力力特征值值。1.7 主體結結構設計計年限為為50 年，結結構安全全等級為為二級，結構重重要性系系數為o=11.0。該車間間抗震設設防分類類為丙級級建筑，地基基基礎

3、設計計等級為為丙級。（不要要求進行行抗震設設計）1.8 屋面建建筑做法法永久荷荷載（包包括屋面面防水層層、保溫溫層、找找平層等等）標準準值為，其做法法總厚度為00.1mm。屋面面排水為為內天溝溝，天溝溝建筑做做法永久久荷載標標準值：防水層層，找坡坡層（按按平均厚厚度計算算），溝溝內積水水（平均均積水深深度為00.233m）。1.9 該車間間的圍護護墻采用用貼砌頁頁巖實心心燒結磚磚砌體墻墻，墻厚厚2400m。外外貼500mm 厚擠塑塑板保溫溫層，雙雙面抹灰灰各厚220mmm。磚強強度等級級MU110，砂砂漿強度度等級MM5。1.100 根據據當地預預制混凝凝土構件件供應及及車間生生產工藝藝情況等

4、等因素，經技術術經濟比比較后確確定，主主要結構構構件采采用預制制廠的預預制構件件（屋面面板、屋屋架、鋼鋼天窗架架、吊車車梁、鋼鋼柱間支支撐、排排架柱、基礎梁梁等）選選用下列列國家標標準圖集集：04G4410-1、22 預預應力混混凝土面面板05G5512 鋼天天窗架04G4415-1 預應力力混凝土土折線形形屋架（預應應力鋼筋筋為鋼絞絞線跨度度18mm300m）04G3323-2 鋼筋混混凝土吊吊車梁（工作級級別A55/A66）04G3325 吊車車軌道聯聯結及車車檔（適適用于混混凝土結結構）05G3335 單層層工業廠廠房鋼筋筋混凝土土柱05G3336 柱間間支撐04G3320 鋼筋筋混凝土

5、土基礎梁梁1.111 山墻墻鋼筋混混凝土抗抗風柱及及排架柱柱為工地地預制混混凝土構構件，其其混凝土土強度等等級為CC30，鋼筋采采用HRRB4000 級級（主筋筋）、HHPB2235 級（箍箍筋）。1.122 圈梁梁及柱下下臺階形形獨立基基礎為工工地現澆澆混凝土土構件，其混凝凝土強度度等級為為C300，鋼筋筋采用HHRB4400 級（主主筋）、HPBB2355 級。第二章 按選選用的國國家標準準圖集確確定主要要結構型型2.1 圖集集04GG4100-1預應力力混凝土土屋面板板（預應應力混凝凝土部分分）2.1.1一般般預應力力混凝土土屋面板板（屋面面板）（1）計計算屋面面板外加加均布荷荷載標準準

6、值 屋面面建筑做做法就永永久荷載載標準值值 雪荷荷載標準準值 屋面面均布活活荷載標標準值 (2) 計算算荷載效效應基本本組組合合設計值值（僅考考慮外加加荷載）：按建筑結結構荷載載規范GB 50009-220011 (220066年)規規定雪荷荷載和屋屋面均布布可變荷荷載不同同時參與與組合，因此最最不利外外加荷載載基本組組組合設設計值： q=1.3351.24+1.440.770.55=2.16KKN/mm 由圖集集04GG4100-11.55m*66m預應應力混凝凝土屋面面板（預預應力混混凝土部部分）第六頁頁6.22.1條條選用表表中查知知，選用用預應力力鋼筋為為冷拉HHRB3335的的Y-W

7、WB-22II屋屋面板，其允許許外加均均布荷載載基本組組合設計計值=，可以以滿足要要求。2.1.2檐口口板檐口板（用于鋼鋼天窗架架檐口處處）：為為簡化計計算，也也以2.1.11計算的的外加荷荷載基本本組合設設計值確確定檐口口板型號號。由圖集004G4410-1第66.2.1條選選用表中中查知，選用預預應力鋼鋼筋為冷冷拉HRRB3335的YY-WBBT-11II檐檐口板，其允許許外加均均布荷載載基本組組合設計計值=，可以以滿足要要求。2.1.3天溝溝板天溝板：根據建建筑專業業提供的的設計過過程作業業圖，屋屋面為內內排水，天溝板板寬度為為5800mm，天溝凈凈寬5880-1190=3900mm。（

8、1）計計算天溝溝板均布布線荷載載標準值值(僅為為外加均均布線荷荷載)1）永久久荷載標標準值防水層（按天溝溝板凈寬寬的2.5倍計計算） 找坡層 溝內積水水（按00.233m積水水深度計計算） 2）屋面面均布可可變荷載載標準值值 （2）計計算荷載載效應最最不利基基本組合合設計值值（僅考考慮外加加荷載） 由圖圖集044G4110-221.5m*6m預預應力混混凝土屋屋面板（鋼筋混混凝土部部分）第6頁頁第6.1.33.3條條選用表表中查知知，選用用TGBB58，其允許許外加均均布線荷荷載基本本組合設設計值=，可以以滿足要要求。2.1.4嵌板板嵌板（用用于與天天溝板相相鄰處：為簡化化計算，仍以22.1.

9、1計算算的外加加荷載基基本組合合設計值值確定嵌嵌板型號號。 由圖集集04GG4100-1第第6頁第第6.22.2條條選用表表中查知知，選用用預應力力鋼筋為為冷拉HHRB3335的的Y-KKWB-2的嵌板板，其允允許外加加均布荷荷載基本本組合設設計值 QUOTE =，可以以滿足要要求。2.2圖圖集055G5112鋼鋼天窗架架根據建筑筑專業提提供的設設計過程程作業圖圖，鋼天天窗架跨跨度為66m，窗窗扇高度度為 QUOTE ，無無擋風板板，鋼天窗架架檐口高高度為118.00m。2.2.1 計計算天窗窗架風荷荷載標準準值基本風壓壓 QUOTE ，風振振系數 QUOTE 地面粗糙糙度類別別B風荷載體體型

10、系數數：無擋擋風板時時 QUOTE 風壓高度度變化系系數（按按地面粗粗糙度類類別B，天窗要要扣高度度18.25mm確定） QUOTE ，故風風荷載標標準值 QUOTE 2.2.2 確確定鋼天天窗架型型號由圖集005G5512-1表66中查知知， (無擋風風板時)，應選選用以下下鋼天窗窗架型號號： GCCJ6-32 （用于于無支撐撐處） GCCJ6AA-322（用于于有支撐撐處） GCCJ6BB-322（用于于端部）2.2.3 確確定相應應的支撐撐構件編編號由圖集005G5512-1表22及表33中查知知： 天窗窗架側立立柱平面面內豎向向支撐選選用TCC-177 天窗窗架上弦弦平面內內橫向支支撐

11、選用用TS-1 系桿桿：中部部開間選選用TXX-1，端部開開間選用用TX-22.2.4 確確定窗擋擋構件編編號及封封檐板構構件編號號由圖集005G5512-1表22查知： 窗上上擋及中中檔構件件編號：CD-1（用用于中部部開間）、CDD-1AA及CDD-1BB（用于于端部開開間）、CD-22（用于于設開窗窗機開間間）窗下擋構構件編號號：CDD-6及及CD-6A（用于中中部開間間）、CCD-77及CDD-7BB（用于于端部開開間） 封檐檐板構件件編號：FB-1及FFB-222.3 圖集004G4415-1預預應力混混凝土折折線形屋屋架根據建筑筑專業提提供的設設計過程程作業圖圖，屋架架跨度221m

12、，柱距66m，鋼鋼天窗架架跨度66m，天天窗架端端壁為輕輕質端壁壁板，無無擋風板板，無懸懸掛吊車車，檐口口為內天天溝，車車間中柱柱出也為為內天溝溝。2.3.1 計計算屋面面荷載標標準值（1）永永久荷載載 屋屋面建筑筑做法荷荷載標準準值 QUOTE 預預應力混混凝土屋屋面板及及灌縫自自重 QUOTE 屋屋面支撐撐及吊管管線自重重 QUOTE （2）可變荷荷載 雪雪荷載標標準值 QUOTE 屋屋面均布布活荷載載標準值值 QUOTE 2.3.2 計計算屋面面荷載效效應基本本組合設設計值55組合一（由可變變荷載效效應控制制的組合合） 組合二二（由永永久荷載載效應控控制的組組合） 因此應應以組合合二選擇

13、擇屋架型型號。2.3.3 選選擇屋架架型號由圖集004G4415-1表22中查知知：天窗窗架類別別代號為為a、bb、c；由圖集004G4415-1表44中查知知：檐口口形狀為為兩端內內天溝，代號為為A；由圖集004G4415-1表55中查知知：根據據實際屋屋面荷載載設計值值，在表表中211m屋架架屋面荷荷載設計計值為 QUOTE 一一欄，選選取屋架架承載能能力等級級為1，應選用用YWJJ2-11-1屋屋架，因因此， 用于于天窗端端部無天天窗處屋屋架型號號為:YYWJ221-11Aa 用于于中部開開間處屋屋架型號號為:YYWJ221-11Ab 用于于有天窗窗端壁板板處屋架架型號為為:YWWJ21

14、1-1AAc2.4 圖集004G3323-2鋼鋼筋混凝凝土吊車車梁由于車間間安裝有有4臺（每跨兩兩臺）大大連重工工，起重重集團有有限公司司生產的的DQQQD型、做工級級別為AA6、起起重量為為5t，吊車跨跨度199.5mm的電動動橋式吊吊車，屬屬于體積積04GG3233-2中中“使用范范圍2”的情況況，因此此可直接接由體積積04GG3233-2“A6（終極工工作制）吊車梁梁選用表表”查知，吊車梁梁型號選選用如下下：DL-33Z（用用于中部部開間）DL-33B（用用于端部部開間）2.5 圖集004G3325吊車軌軌道聯結結及車檔檔根據上述述車間內內的吊車車規格，直接由由圖集004G3325表表2

15、查知知，選用用CD-2車檔檔。由于DLL-3吊吊車梁上上的固定定軌道螺螺栓孔間間距A=2200mm，而吊車車軌道的的型號為為，由圖圖集044G3225表11查知，選用吊吊車軌道道聯結型型號為DDGL-10，其高度度為1770-1190mmm。2.6 圖集004G3320鋼筋混混凝土基基礎梁2.6.1 外外縱墻有有窗開間間的基礎礎梁根據建筑筑專業提提供的設設計過程程作業圖圖，外縱縱墻為貼貼砌頁巖巖實心燒燒結磚砌砌體墻，墻厚2240mmm，墻墻高度（自基礎礎梁頂面面至外縱縱墻頂部部圈梁頂頂面的高高度）為為14.10mm，窗洞洞寬度33m，上上窗洞高高度3.9m，下窗洞洞高度44.8mm，窗洞洞疊加

16、高高度符合合圖集004G3320表表1.77.2對對窗洞尺尺寸的要要求，由由圖集004G3320中中“2400墻鋼筋筋混凝土土基礎梁梁選用表表”查知，應選用用基礎梁梁型號為為JL-3。2.6.2 外外縱墻有有外門開開間的基基礎梁該處門洞洞寬3.0m，高3.6m位位置居中中，符合合圖集004G3320表表1.77.3對對門洞尺尺寸的要要求，其其余情況況同上。由圖集集04GG3200中“2400墻鋼筋筋混凝土土基礎梁梁選用表表”查知，應選用用基礎梁梁型號為為JL-4。2.6.3 山山墻大門門處的基基礎梁由于山墻墻大門范范圍內有有汽車通通行，可可不設基基礎梁，而兩側側各1mm范圍內內的砌體體墻可直直

17、接砌筑筑于抗風風柱混凝凝土基礎礎上。2.6.4 山山墻抗風風柱與外外縱墻間間的基礎礎梁該處山墻墻為無門門窗的整整體墻，墻高HH符合114.66-188.0mm范圍，墻厚2240mmm，因因此可根根據圖集集04GG3200中“2400墻鋼筋筋混凝土土基礎梁梁選用表表”查知，應選用用基礎梁梁型號為為JL-2，基基礎梁長長5.995m，支承于于軸線、的排架架柱基礎礎和山墻墻抗風柱柱基礎上上。2.7 圖集005G3335單層工工業廠房房鋼筋混混凝土柱柱根據建筑筑專業提提供的設設計過程程作業圖圖及工程程概況資資料，由由圖集005G3335“柱模板板選用表表”或圖集集08GG1188第233-9頁頁表6.

18、1-22查知。由于本本工程柱柱頂標高高12.0，牛牛腿標高高8.11m，吊吊車梁標標高9.3m，及中柱柱模板號號均為331，但但考慮到到柱在工工地預制制，為方方便施工工及降低低人工費費用，并并應施工工單位要要求，本本設計將將圖集005G3335中中的下柱柱由工字字型改為為矩形，上柱的的截面尺尺寸：邊邊柱4000mmm4000mm（矩形），中柱柱為4000mmm6000mm（矩形）；下柱柱的截面面尺寸為為邊柱4400mmm8000mmm（矩形形），中中柱為4400mmm8000mmm（矩形形）；牛牛腿尺寸寸見圖集集05GG3355第322頁（邊邊柱）及及第588頁（中中柱），柱插入入基礎杯杯口深

19、度度按圖集集05GG3355總說明明第8.2條規規定，采采用8000mmm。2.8 圖集005G3336柱間支支撐各縱向柱柱列柱間間支撐布布置如圖圖所示。由于未未知廠房房的縱向向抗震計計算結果果，柱間間支撐構構件的具具體型號號應根據據縱向抗抗震驗算算后確定定，但根根據上柱柱和下柱柱的高度度，可確確定上柱柱支撐為為ZCss-333-xxx，下柱柱支撐為為ZCxx-844-xxx。第三章 復復核建筑筑專業提提供的設設計過程程作業圖圖中有關關調查運運行的尺尺寸3.1 邊列列柱上柱柱尺寸復復核3.1.1 上柱截截面高度度，已知知邊列柱柱上柱截截面高度度為4000mmm，即上上柱內側側至該車車間縱向向定

20、位軸軸線A或或C 軸軸尺寸為為4000mm（見圖）。吊車車軌道中中心至定定位軸線線A或CC軸尺寸寸為7550mmm，而吊吊車橋架架最外端端至吊車車軌道中中心尺寸寸為2660mmm。 因此，邊列柱柱上柱內內側至吊吊車橋架架最外端端間的空空隙尺寸寸=7550-2260-4000=900mm吊吊車運行行要求的的橫向最最小空隙隙尺寸880mmm，即上上柱截面面高度4400mmm符合合吊車運運行要求求。3.1.2 上上柱高度度，已知知邊列柱柱上柱高高度為339000mm。 由圖圖集044G3223-11查知，吊車梁梁DL-3的高高度為112000mm。由圖集004G3325查查知，相相應于吊吊車梁DDL

21、-66的吊車車軌道聯聯結DGGL-110自吊吊車梁頂頂面至吊吊車軌道道頂面之之間的高高度為1170-1900mm，取1990mmm。 查查本圖集集附錄一一，該車車間內的的DQQQD型吊吊車自吊吊車軌道道頂面至至小車頂頂部最高高處之間間的高度度為17764mmm。 因因此，小小車頂面面與邊列列柱頂面面（或屋屋架下弦弦）間的的空隙高高度=339000-12200-1900-17764=7466mm吊吊車運行行要求的的最小空空隙高度度3000mm的的規定，即上柱柱高度339000mm符符合吊車車運行要要求。3.2 中中列柱上上柱尺寸寸復核33.2.1 上柱截截面高度度，已知知中列柱柱上柱截截面高度度

22、為6000mmm，上柱柱內側至至該車間間縱向定定位軸線線B軸尺尺寸為3300mmm，此此值小于于邊列柱柱上柱內內側至縱縱向定位位軸線AA或C的的尺寸4400mmm（見見圖），滿足吊吊車運行行最小空空隙尺寸寸80mmm的要要求，即即上柱截截面高度度6000mm符符合吊車車運行要要求3.2.2 上柱高高度，已已知中列列柱上柱柱高度為為39000mmm，與邊邊列柱相相同，因因此滿足足吊車運運行要求求的最小小空隙高高度3000mmm的規定定，即上上柱高度度39000mmm符合吊吊車運行行要求。第四章 計算車車間中部部開間（軸線33）橫向向排架柱柱的配筋筋4.1 作作用在橫橫向排架架柱上的的荷載標標準值

23、4.1.1 永久荷荷載標準準值 （1）屋蓋自自重 11）屋面面永久荷荷載標準準值 屋屋面建筑筑做法荷荷載標準準值 QUOTE 預預應力混混凝土屋屋面板及及灌縫自自重 QUOTE 屋面支撐撐及吊管管線自重重 QUOTE QUOTE 天天溝自重重 QUOTE 天溝防水水及找坡坡層重 QUOTE QUOTE 天天窗架屋屋面檐口口懸挑4400mmm自重重QUOTE 22）211m預應應力混凝凝土折線線形屋架架自重（根據圖圖集044G4115-11預應應力混凝凝土折線線形屋架架） 33）鋼天天窗架及及其支撐撐自重（根據圖圖集044G4115-11鋼天天窗架） 44）天窗窗窗扇（包括窗窗擋）自自重 因因此

24、作用用在邊柱柱柱頂截截面重心心處由屋屋架傳來來的屋蓋蓋自重標標準值對邊柱柱柱頂截面面重心產產生的彎彎矩標準準值：作用在中中柱柱頂頂截面重重心處由由屋架傳傳來的屋屋蓋自重重標準值值 QUOTE ：對中柱柱柱頂截面面重心產產生的彎彎矩標準準值：屋蓋自重重荷載簡簡圖如圖圖所示（2）柱柱自重1）邊柱柱： 上柱柱： QUOTE 下柱柱： QUOTE 2）邊柱柱： 上柱柱： QUOTE 下柱柱： QUOTE 柱自重荷荷載簡圖圖如圖所所示（3）吊吊車梁及及吊車軌軌道聯結結自重1）邊柱柱吊車梁梁自，根根據圖集集04GG3233-1鋼筋混混凝土吊吊車梁（工作級級別A66），DL-3吊車車梁自重重 QUOTE ，

25、則：2）中柱柱吊車梁梁自重 QUOTE 3）邊柱柱吊車軌軌道聯結結自重根據圖集集04GG3255中DGGL-110自重重，則=（0.38773+00.08855）=2.8kNN/根中柱吊車車軌道聯聯結自重重=222.8=5.66kN/根 QUOTE 及對邊柱柱下柱截截面重心心的彎矩矩 QUOTE ：=（)ee=（227.55+2.8）0.335=110.66kN.m吊車梁及及吊車軌軌道聯結結自重荷荷載簡圖圖如圖所所示（忽忽略施工工程序影影響）因因此永久久荷載標標準值的的荷載簡簡圖如圖圖所示4.1.2可變變荷載標標準值 （1）屋面可可變荷載載標準值值邊柱柱頂頂截面由由屋架傳傳來的屋屋面可變變荷載

26、PP：此荷載對對邊柱柱柱頂截面面重心的的偏心彎彎矩M：中柱柱頂頂截面由由屋架傳傳來的屋屋面可變變荷載PP：此荷載對對中柱柱柱頂截面面重心的的偏心彎彎矩M：M=0因此屋面面可變荷荷載標準準值作用用下的排排架荷載載簡圖如如圖所示示（2）吊吊車荷載載標準值值1）根據據該車間間的吊車車型號，查閱本本圖集附附錄一，摘錄其其技術資資料如下下（見表表）：吊車技術術資料吊車最大大寬度B（mmm）吊車輪距W（mmm）最大輪壓最小輪壓小車重量量吊車總重量額定起重量Q(t)52044355009341.882.222419.0052） QUOTE ：采采用影響響線方法法確定，如圖所所示（60000+24550+44

27、3500+8000）/60000=22.2667=22.266793=2100.8kkN QUOTE ：采用與與確定 QUOTE 相相同的影影響線方方法，可可求得：(60000+24550+443500+8000）/60000=22.2667=22.266741.8=994.88kN QUOTE QUOTE 、 QUOTE 的作用用位置簡簡圖見圖圖3）排架架柱上作作用的同同一跨內內由兩臺臺吊車同同時剎車車時所產產生的最最大橫向向水平荷荷載標準準值產生生的H（見圖）每臺吊車車每個車車輪剎車車時的最最大橫向向水平荷荷載標準準值T：T=0.1(QQ+)gg/4=0.1（5+2.2224）9.881/

28、4=11.788kN 兩臺臺吊車最最大橫向向水平荷荷載標準準值H（采定 QUOTE 相相同的影影響線方方法確定定）：用用與確H=T(60000+224500+43350+8000）/660000=2.26771.778=44.0336kNN（3）風風荷載標標準值1）柱頂頂以上屋屋蓋所受受風力（風向右右吹）屋蓋各受受風面積積上的水水平風力力 QUOTE 屋蓋各受受風面積積 QUOTE （其中中 QUOTE 為迎風風面高度度，單位位為m）表屋蓋各各受風面面積的數數值受風面積積編號迎風面高高度2.0551.2552.6550.3受風面積積12.337.115.991.8表各受風風面積頂頂部高度度處的

29、風風壓高度度變化系系數受風面積積編號風壓計算算位置處處離室外外地面高高度（mm）14.2215.44518.11018.4401.1221.1441.2111.222 屋蓋各各受風面面積的風風振系數數 QUOTE ，基本本風壓 QUOTE 受風面積積編號風荷載體體型系數方向0.8-0.220.6-0.77-0.77-0.66-0.55-0.550.6-0.66-0.66-0.55-0.44-0.44作用在柱柱頂處的的屋蓋所所受風力力 QUOTE 2）柱頂頂以下排排架柱上上所受風風力：風風向右吹吹（左風風）時，為簡化化計算，自基礎礎頂面至至柱頂截截面高度度范圍內內按墻面面傳來的的均布風風荷載計計

30、算（見見圖）。 QUOTE 按距室室外地面面12.15mm高度處處計算。因此風向向右吹（左風）時考慮慮屋蓋風風荷載及及墻面風風荷載的的排架柱柱所受風風荷載標標準值如如圖所示示。同理，風風向左吹吹（右風風）時考考慮屋蓋蓋風荷載載及墻面面風荷載載的排架架柱所受受風荷載載標準值值如圖所所示。（4）附附加永久久荷載標標準值（僅用于于計算地地震作用用）1）作用用于柱頂頂處的外外縱情自自重標準準值2）作用用于牛腿腿頂面的的吊車橋橋架自重重標準值值： 吊車橋橋架自重重標準值值=1886 QUOTE 作用在在邊柱上上的吊車車橋架自自重標準準值（考考慮兩臺臺吊車）： QUOTE 作用在在中柱上上的吊車車橋架自自

31、重標準準值（考考慮每跨跨兩臺吊吊車）： QUOTE 附加永久久荷載標標準值的的計算簡簡圖4.2 采用PPKPMM中的PPK程序序進行排排架計算算（過程程省略）檢查輸入入各項數數據后，便可進進行運算算，先摘摘錄其配配筋計算算結果（配筋包包絡圖）如下：配筋包絡絡圖（對對稱配筋筋）中數數據位排排架方向向沒變配配筋量 QUOTE ，見圖66.2.實配邊柱柱上柱44根2級級直徑118mmm 邊柱下柱柱 QUOTE 5根22級直徑徑22mmm 中柱上柱柱4根22級直徑徑18mmm QUOTE 中柱下柱柱 QUOTE 6根22級直徑徑22mmm 4.3 柱配筋筋確定后后，尚應應對吊裝裝時的強強度和裂裂縫寬度

32、度進行驗驗算，本本示例未未附此項項內容。5 主要要構件布布置圖及及詳圖。第三章 排架架柱高與與截面計計算3.1排排架柱高高計算由吊車資資料表可可查得：H118766mm,軌頂墊墊塊高為為2000mm。 牛腿腿頂面標標高 軌頂標標高吊吊車梁軌頂墊墊塊高 9.00001.22000.2200 7.6600mm(取77.8000m) 柱柱頂標高高 牛牛腿頂面面標高+吊車梁梁高+軌軌頂墊塊塊高+HH+0.3 7.8800+1.2200+0.2200+1.8876+0.33 11.3766m (取122.0000000m)上柱高 柱頂頂標高牛腿頂頂面標高高12.0000-7.8000=4.2000m全柱

33、高柱頂標標高基基頂標高高 122.0000(0.5000)112.5500mm下柱高全柱高高上柱柱高 122.500044.200088.3000m實際軌頂頂標高牛腿頂頂面標高高+吊車車梁高+軌頂墊墊塊高 9.2000m則 (9.22m99.0mm)9.00m00.022200.2000 滿足要要求。3.2排排架截面面尺寸計計算截面尺寸寸需要滿滿足的條條件為：bH/2553444mmm.hH/1227117mmm取柱截面面尺寸為為：上柱柱：（bbh）40004000下柱：II(bhbh)4400800010001500（如圖圖3-11）圖3-11 下柱柱截面圖圖第四章 排架架柱上的的荷載計計算

34、4.1屋屋蓋自重重計算1.2（1.70+1.330+00.100）615/2+11.260.50.55=2003.77KN(作用在在柱頂)4.2柱柱自重計計算上柱：（作用于于上柱中中心線）下柱：4.3吊吊車、吊吊車梁及及軌道自自重計算算4.4屋屋面活荷荷載計算算4.5吊吊車荷載載計算 豎向荷荷載：1115kkN, 20kkN, K=440500mm, B=58440mmm, 1100kkN, 34.61kkN。根據B與與K，由由影響線線（見圖圖4-11）可以求得得0.0027 0.70221.000, 0.1176 由上求得得吊車水平平荷載為為則)4.6風風荷載計計算基本風壓壓:風壓高度度變化

35、系系數z按B類類地區考考慮，根根據柱頂頂標高112.115m，查看荷載規規范用用內插法法得檐口口標高114.225m, 用內內插法得得， 則則:柱頂風荷荷載集中中力設計計值：第五章 內力力計算5.1作作用內力力計算5.1.1 作作用(排排架無側側移)由, ,則：故作用下下不動鉸鉸承的柱柱頂反力力為()同時有故在作用用下不動動鉸承的的柱頂反反力為()故在共同同作用下下（即在在G作用用下）不不動鉸支支承的柱柱頂反力力為 ()相應的計計算簡圖圖及內力力圖如圖圖5-11所示 圖55-1 恒荷荷載作用用下的內內力(a)GG的作用用；(bb)M圖圖(kNNm)；(c)N圖（kN）5.1.2作用用計算簡簡圖

36、及內內力圖, , , 相應的計計算簡圖圖及內力力圖如圖圖5-22所示。 圖圖5-22 GG、G、GG作用計計算簡圖圖及內力力圖(a) G、GG、G作用用；(bb)M圖圖(kNNm)；(c)N圖(kN)5.2 屋面面活荷載載內力計計算對于單跨跨排架，與一樣為為對稱荷荷載，且且作用位位置相同同，但數數值大小小不同。故由的的內力計計算過程程可得到到的內力力計算數數值； ()相應的計計算簡圖圖及內力力圖如圖圖5-33 所示示。圖5-33 QQ作用計計算簡圖圖及內力力圖(a)QQ的作用用；(bb)M圖圖(kNNm)；(c)N圖(kN)5.3 吊車車豎向荷荷載作用用內力計計算作用于AA柱，作作用于BB柱，

37、其其內力為為廠房總長長72mm,跨度度為155m，吊吊車其重重量為110t,則查得得有檁條條屋蓋的的單跨廠廠房空間間作用分分配系數數0.85。相應的計計算簡圖圖及內力力圖如圖圖 5-4 所所示。圖5-44 D作作用計算算簡圖及及內力計計算(a) D的作作用；(b)MM圖(kkNm)；(c)N圖(kN)D作用于于A柱時時，由于于結構對對稱，故故只需AA柱與BB柱的內內力對換換，并注注意內力力變號即即可。5.4 吊車車水平荷荷載作用用內力計計算當T向左左時，AA、B柱柱的柱頂頂剪力按按推導公公式計算算：Y0.6677 H，用內插插法求得得C00.555有T10.77kkN，0.85則則 VV(1)

38、 CC T0.889 kkN()相應的計計算簡圖圖及內力力圖如圖圖5-55所示。圖5-55 T的的作用計計算簡圖圖及內力力圖（a）TT的作用用；(bb)M圖圖(kNNm)；(c)V圖(kN)當T向右右時，僅僅荷載方方向相反反，故彎彎矩值仍仍可利用用上述計計算結果果，但彎彎矩圖的的方向與與之相反反。5.5 風荷載載作用風從左向向右吹時時，先求求柱頂反反力系數數C為對于單跨跨排架，A、BB柱頂剪剪力分別別為0.55FCH(qqq)0.557.36-0.330712.5(2.14-1.334)2.115 kkN()0.55F+CH(qqq)0.557.36+0.333612.5(2.14-1.334

39、)5.222 kkN()相應的計計算簡圖圖及內力力圖如圖圖5-66 所示示。圖5-66 風風荷載作作用計算算簡圖及及內力圖圖(a)風風荷載的的作用； (b)MM圖（kkNm）風從右向向左吹時時，僅荷荷載方向向相反，故彎矩矩值仍可可利用上上述計算算結果，但彎矩矩圖的方方向與之之相反。5.6最最不利荷荷載組合合。由于本例例結構對對稱，故故只需對對A柱（或B柱柱）進行行最不利利內力組組合，其其步驟如如下：（1）確確定需要要單獨考考慮的荷荷載項目目。本工工程為不不考慮地地震作用用的單跨跨排架，共有88種需要要單獨考考慮的荷荷載項目目，由于于小車無無論向右右或向左左運行中中剎車時時，A、B柱在在T作用用

40、下，其其內力大大小相等等而符號號相反，在組合合時可列列為一項項。因此此，單獨獨考慮的的荷載項項目共有有7項。（2）將將各種荷荷載作用用下設計計控制截截面（III、IIIII、IIIIIIII）的內內力M、N（IIIIIIII截面還還有剪力力V）填填入組合合表5-1 。填表時時要注意意有關內內力符號號的規定定。（3）根根據最不不利又最最可能的的原則，確定每每一內力力組的組組合項目目，并算算出相應應的組合合值。計計算中，當風荷荷載與活活荷載（包括吊吊車荷載載）同時時考慮時時，除恒恒荷載外外，其余余荷載作作用下的的內力均均應乘以以0.885的組組合系數數。排架柱全全部內力力組合計計算結果果列入表表5

41、-11。柱號截面荷載項目內力恒荷載屋面活荷荷載吊車荷載載風荷載內力組合合G1.GG2G3.GG4Q1Dmaxx在A柱Dminn在A柱Tmaxx左風右風Nmaxx及M、VNminn及M、V|M|mmax及N、V項目組合值項目組合值項目組合值A柱I-IM(kNm)12.8883.499-21.97-17.7711.33427.99-33.74+099（）51.3337+40.778+0.9(+)51.3337N(kN)219.316300000276.01 2199.311 2766.011IIIIIM(kNm)-18.54-9.111469.8850.98811.33427.99-33.74+0

42、.9(+)71.444+-52.28+0.9(+)79.664N(kN)274.0263276.0448.11000579.1566274.02 5222.477III-IIIIM(kNm)30.33323.66531.224-36.0793.334194.1-1699.9+0.9(+)338.43+-1555.044+0.9(+)338.43N(kN)314.3363276.0448.11000619.47357.62619.4766V(kN)5.9551.588-5.223-4.223-9.88828.99-21.9735.11110.7793.766表5-11 排排架柱內內力組合合表第六

43、章 排架架柱設計計6.1柱柱截面配配筋計算算 最不不利內力力組的選選用：由由于截面面33的彎彎矩和軸軸向力設設計值均均比截面面22的大大，故下下柱配筋筋由截面面33的最最不利內內力組確確定，而而上柱配配筋由截截面11的最最不利內內力組確確定。6.1.1 截面面配筋：1. 組組合(與與組合相相同)M=511.377 N=2766.011h0=hh-=4400-40=3600L0=22H0=239000=778000A=40004000=11600000mmm2縱向受力力鋼筋采采用HRRB3335級bea=mmax(h/330,220)=20e0MM/N=1866ei= e0+ eea =2206

44、1=00.5ffCA/NN=0.514.316000000/31197440=33.577811取1=1.02=11.155-0.01L0/h=0.994 1.5117e=eei+h/2-=4733bb （大偏心心受壓）X= hh0=36600.1155=48h0bb=36600.555=11982as=80經比較：X h0b且X1取取1=12= =1.15-0.001L0/h=00.944 1.5117e=eei+h/2-=1.994099.3+4400/2-440=3354.07bb （大偏心心受壓）X= hh0=36600.1180=48h0bb=36600.555=11982as=80

45、經比較XX hh0b且X11取1=12= =1.15-0.001L010000/hh=1.05441取取2=11.1002e=eei+h/2- as =11.10025733+8000/22-400=999111取1=12=11.155-0.01L0/h=1.00541取2=1 1.1002e=eei+h/2-aas=1.19772844.2+9000/2-40=9911bb （大大偏心受受壓）X= hh0=76600.2203=1088h0bb=86600.555=44732as=80=1500經比較,b ，應應重新計計算X11取1=12=11.155-0.01L0/h=0.99161.00

46、01e=eei+h/2-aas=1.06338866.1+9000/2-40=11002bb （大大偏心受受壓）X= hh0=86600.00.0884=555h0bb=86600.555=44732as=80=1500經比較XX hh0b且X 滿足要要求2. 截面面=9333.033L0/bb=68880/4000=177.2 查表得得 =0.8422 =00.90.8842（144.318775000+2300015333）= 27728.88 滿足要要求63斜斜截面抗抗剪和裂裂縫寬度度驗算6.3.1斜截截面抗剪剪驗算按Nmiin、VVmaxx組合計計算V=1.2+0.91.44（+）=1

47、.229.221+00.91.44（1.54+16.34）=333.588N=1.2+0.91.44（+）=1.223044.144+0.91.44（500.400+0）=4228.447由于風荷荷載（均均布荷載載）在水水平力中中的比例例為39.447/（39.47+9.221+11.544）=778.559%因此可以以簡化認認為該柱柱承受均均布荷載載，則根根據取=a/h0；當1.5時，取=1.5。為了防止止箍筋充充分發揮揮作用之之前產生生由混凝凝土的斜斜向壓碎碎引起的的斜壓型型剪切破破壞，框框架柱截截面還必必須滿足足下列條條件：當當滿足條條件時，框架柱柱就可不不進行斜斜截面抗抗剪強度度計算，

48、按構造造要求配配置箍筋筋。滿足要求求.可以按構構造配箍箍筋。6.3.2裂縫縫寬度計計算按e0/h00.555的偏偏心構件件可不驗驗算裂縫縫寬度，比較后后， 截面的的組合的的最大，故按此此組合來來驗算。由內力組組合表可可知，驗驗算裂縫縫寬度的的最不利利內力的的標準值值Mk=557.111/11.2+2977.977/1.4=2260.43Nk=4414.77/1.22=3445.664eok=Mk/Nk=2660.443/3345.64=0.7753ct=As/Actt=15533/0.510009000+(4400-1000)1500=00.01171k=11+1/(40000eeok/hho

49、)( LLo/h)2=1+1/(400007533/8660)(86600/9000)2=1.0266ek=keok+hh/2-as=1.02667533+9000/22-400=11182.58則縱向受受力鋼筋筋As合合力至受受壓區合合力作用用點間的的距離為為Z00.877-0.12(1-)(ho/ek)2ho=0.87-0.1121-(4000-1100)1500/(11008600)(8660/111822)28600=7223縱向受拉拉鋼筋AAs的應應力s=NNk(ek-Z)/(AAsZ)=34556400(11182.58-7233)/(180097233)=1121.45NN/mm

50、m2裂縫間縱縱向受拉拉鋼筋應應變不均均勻系數數1.1-00.655ftkk/(cts)=11.1-0.6652.001/(0.0017111211.455)=00.3771故最大裂裂縫開展展寬度Wmaxx=ct(2.7c+0.111/ct)=2.110.3371(2.730+0.11120/0.002011)0.77=0.07000.3滿足要求求。6.4柱柱牛腿設設計6.4.1牛腿腿幾何尺尺寸的確確定：牛腿截面面尺寸與與柱寬相相等，為為4000，牛腿腿頂面的的長度為為8000，相應應牛腿水水平截面面長度為為12000。取取牛腿外外邊緣高高度為hh3000，傾傾角455,于是是牛腿的的幾何尺尺寸

51、如圖圖6-11所示。圖6-11 牛腿腿幾何尺尺寸及配配筋圖6.4.2牛腿腿幾何尺尺寸的驗驗算：由于吊車車垂直荷荷載作用用下柱截截面內，a7750900001500，即取取0，則FDG2276.0454.723300.766FT11.340.88(10.55) 7008.33F3330.76所以截面面尺寸滿滿足要求求。6.4.3牛腿腿配筋：由于吊車車垂直荷荷載作用用下柱截截面內，故該牛牛腿可按按構造要要求配筋筋：作用在牛牛腿上的的荷載有有Dmaax、GG3、TmaaxFDG5501.1754.725555.899= T=16.80 kNFT16.80/1.44122.0h0=3300+3000-

52、400=5660mmm 豎向力作作用點位位于下柱柱截面以以內（1150）a=-1150mmm00.3hh0=0.35600=1668mmm 取aa=1668727=Ass/bhh0=7222/(40005600)=00.322% 0.2%0.332%0.66%選3188 （7336mmm2） 因為a=-1550mmm0.3h00=0.35600=1668mmm，可不不設彎起起鋼筋箍筋要求求:在上上部2/3范圍圍內的水水平箍筋筋總截面面面積不不應少于于承受豎豎向力的的受拉鋼鋼筋截面面面積的的1/22。取101000，有hAA2/11005866.133mmA/227663/223881.55 m

53、mm（符合合要求）6.4.4局部部承壓強強度驗算算：0.755fA0.77514.34000500024415 kNF=5524.42所以滿足足要求。6.5柱柱的吊裝裝驗算6.5.1吊裝裝方案：采用一點點翻身起起吊，吊吊點設在在牛腿與與下柱交交接處，動力系系數取11.5。6.5.2荷載載計算：上柱自重重:g1.221.55250.440.559.0牛腿自重重:g1.221.5525244.077下柱自重重:g1.221.55250.11988.5556.5.3內力力計算:M994.22799.388M995.11(244.0779)0.991223.115M88.5557.11-88.700柱的吊裝裝驗算簡簡圖如圖圖6-22所示圖6-22 柱吊吊裝驗算算簡圖第七章 基礎設設計7.1