1、綜合業務樓工程大體積砼施工方案一、 編制依據1. 北京市通信公司綜合業務樓施工組織設計2. 北京東方筑中建設規劃設計有限公司設計的北京市通信公司綜合業務樓施工圖紙3. 地基與基礎工程施工質量驗收規范（GBJ202）4. 地下室防水工程施工質量驗收規范（GB50208）5. 混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204）6. 混凝土質量控制標準（GB50164）二、 工程概況北京市通信公司綜合業務樓工程擬建建筑物包括兩棟分別為8層及15層的高層辦公樓、中庭、報告廳及地下室，總建筑面積約6萬平米。地下室共三層，主要為車庫、設備用房、庫房、變配電室、柴油發電機室，約1.8萬平米；地上建筑總高度60

2、米，主要為辦公室、餐廳、多功能廳、會議室等，約4.2萬米。擬建建筑物0.00標高為48.00m，采用筏板基礎，基礎埋深17.85 m。底板長度為110米，寬度為60米；底板厚度為1.3米、1.0米。東西及南北方向均設有后澆帶，將底板分成6個施工區。底板混凝土強度等級為C40，抗滲等級為P12。分區詳見下圖。三、 施工部署1. 施工組織1.1. 項目部成立以經理張德訓為組長的領導小組，負責底板大體積砼的澆筑的質量，人員分工如下序號姓名職務負 責 內 容1張德訓經理現場總負責、總協調2彭萬武書記對外交通、對外關系協調3魏東總工程師人員培訓、方案交底，技術協調4韋夷山工程經理人員、機械組織、現場指揮

3、6王曉飛余滔土建工程師砼書面交底及現場技術指導和質量控制8張紹秋電氣工程師臨時用電9方宏偉石麗燕水暖工程 師臨時用水10童和平質量員質量檢查11張凡民機械員施工機械、設備12胡繼和材料主任砼供應13梅清平試驗員現場取樣、測溫14白漢國測量員墻柱軸線、標高控制1.2. 施工隊人員組織：成立由隊長為組長的領導班子，成立兩個班組，明確人員分工，各行其責，每個區施工時每個班組人員組織如下組長左紅林(江油隊，施工南一、南二、南三區)，張書平(蓬安隊，施工北一、北二、北三區)交通指揮2人，記錄2人，振搗手12人，后臺放料4人，布料、拆管10人，抹壓、攤平12人，看模2人，調鋼筋2人，臨水2人，臨電2人。1

4、.3. 施工順序 根據現場實際情況，底板分6個區澆筑，施工順序為南一區北一區南二區北二區南三區北三區，每個區施工時先澆筑集水坑部位，然后澆筑底板，最后澆筑外墻300mm高的導墻。1.4. 施工計劃安排 底板砼澆筑安排在10月中旬至11月中旬之間進行，預計最大一個區連續澆筑砼需14h，選在周末開盤，對砼的運輸較有利。2. 施工準備2.1. 技術準備2.1.1.項目部會同攪拌站一起提前選定外加劑，做好試配，同時攪拌站提前三天做好原材料的儲備。2.1.2.支設好后澆帶處的模板，并做好防水處理。2.1.3.測溫儀器采用北京建筑研究院生產的JDC-2測溫儀器，提前購置。2.1.4.對參加底板砼施工的管理

5、人員及操作人員進行培訓，明確施工方法及施工程序。2.1.5.注意天氣預報，避開大雨澆筑砼。2.2. 生產準備2.2.1.臨時用水砼罐車沖洗后的廢水先流經沉淀池，再進入市政管網；養護用水利用已沿塔吊接至地下四層的DN25的用水管，用橡皮管將水引至用水點。2.2.2.臨時用電2臺砼輸送泵電源分別由4#箱和6#箱提供，12根振搗棒分接2臺移動配電箱，接04-01#箱，振搗器備用電源由發電機引至基坑專用配電箱，如停電時，2臺移動箱接發動機專用配電箱，為確保安全，振搗器實行一機一閘一漏，其漏電電流不大于30mA，動作時間不大于0.1秒。2.2.3.施工機械根據現場情況，所需機械如下表序號機 械 名 稱數

6、 量備 注1罐車(7m3)15輛2HBT80拖式泵2臺實際使用2臺拖式泵，汽車泵備用342m汽車泵1輛450振搗棒20根8根備用5發電機組1臺停電時備用四、主要施工方法及技術措施1. 主要施工方法1.1. 預拌砼的供應及質量要求 由于砼方量一般，故選定由一個一級站供應砼，但要嚴格控制原材料及配合比，要求砼的初凝時間不小于810h，砼現場坍落度1214cm。1.2. 施工機械及布置選用2臺HBT80拖式地泵和1臺汽車泵，實際使用2臺拖式地泵，汽車泵備用，2臺輸送泵分別布置在基坑南側及北側中間，砼罐車停留在基坑東側，并安排專人負責指揮車輛進出。1.3. 砼的運輸底板最大一個區的混凝土量約為1200

7、m3,由于周末道路暢通，便于混凝土澆筑，因此，底板混凝土選擇在早上8：00后開始澆筑，現場設置2臺混凝土輸送泵，根據泵送能力及現場實際情況，每臺泵每小時泵送混凝土按4050m3/h，2臺泵輸送能力為80100 m3/h，兩攪拌站共需配備7m3/h罐車1115輛，預計澆筑時間需要1215h左右。1.4. 底板砼澆筑：鋪設砼管道采用邊澆筑邊拆管的方法,由西向東，澆筑砼采用斜面式薄層澆搗，即利用自然斜淌形成斜坡，“由遠至近、一個坡度、薄層澆筑、一次到頂”的方法。每作業面分前、中、后三排振搗砼，在出料口、坡角、坡中各配備2根振搗棒振搗，邊澆筑邊成型及抹平底板表面，標高、厚度采用水準儀定點測平，用小白線

8、嚴格控制板面標高和表面平整；砼澆筑使用50振搗棒，振搗時要做到“快插慢拔”，振搗延續時間以砼表面呈現浮漿和不再沉落、氣泡不再上浮來控制，避免振搗時間過短和過長。50振搗棒有效半徑R按30cm考慮（此數據為經驗數據），則振搗棒插點的移動距離不能大于其作用半徑的1.5倍，即45cm；插點方式選用行列式或邊格式，振搗時注意振搗棒與模板的距離，不準大于0.5R，即15cm，并避免碰撞鋼筋、模板、預埋管；為使分層澆筑的上下層砼結合為整體，振搗時振搗棒要求插入下一層砼不少于5cm；砼澆筑過程中表面的泌水及時排入電梯井坑或集水坑內，用潛水泵抽走；砼澆筑過程中，鋼筋工經常檢查鋼筋位置，如有移位，必須立即調整到

9、位。1.5. 砼表面處理 大體積砼表面的泥漿較厚，澆筑后48h內初步用長刮尺刮平，初凝前用鐵滾筒滾壓兩遍，再用木抹子搓平壓實，然后用塑料掃把掃毛。1.6. 砼試塊制作和坍落度檢測 砼試塊按每100m3取樣一次，并留做4組抗滲試塊；預拌砼到達現場后，試驗員檢查砼的坍落度，每工作班不少于2次，并做好記錄。1.7. 砼養護 砼澆筑完成12h后周邊開始砌兩皮頁巖磚蓄水養護，養護水深12cm，蓄水養護35天，然后再澆水養護，養護時間不少于14d。1.8. 砼測溫 沿澆筑方向選取具有代表性的位置固定測溫布置點，共24 處 72 個點，每處垂直方向沿板底、板中和板面布置3個點，板面測溫點距離板面50mm，板

10、底測溫點距離板底面1/4板厚處，且距鋼筋的距離大于30mm；本工程采用JDC-2建筑電子自動測溫儀測溫,在底板砼中預埋測溫探頭,設專人進行測溫工作，堅持24h連續測溫，砼終凝后，開始測溫，3d內每2h測一次，3 d后每4h測一次，15d后每8h測一次，測溫度要求準確、真實；測溫點布置見下圖。2. 技術措施 為了降低大體積砼的最高溫度，使中心溫度與表面溫度之差不大于25，最主要的措施是降低砼的水化熱，為此會同攪拌站制訂以下措施2.1. 水泥選用42.5#礦渣水泥，其特點是水化熱較低，水泥用量為330 Kg/m3左右。2.2. 摻加料砼中摻入一定數量的粉煤灰，不僅能取代部分水泥，還能改善砼的可泵性

11、，降低砼中的水泥水化熱，本工程摻級磨細粉煤灰，摻量約100Kg/m3左右。2.3. 粗、細骨料選用540mm的石子，石子含泥量小于1%；細骨料采用中粗砂，細度模數在2.3以上，含泥量小于2%。2.4. 外加劑摻入水泥用量8%的CEA膨脹劑，能有效地防止龜裂，提高防水性能。2.5. 砼攪拌站預先將砂石料入庫，防止日光曝曬，降低砂石的溫度。2.6. 砼的攪拌用水采用井水或冰水，降低砼的出機溫度。五、質量保證措施1. 保證項目1.1. 砼所用的水泥、水、骨料、外加劑及砼的配合比、原材料計量、攪拌等必須符合規范及有關規定，檢查出廠合格證和試驗報告是否符合質量要求。1.2. 砼強度的試塊取樣、制作、養護

12、、和試驗要符合混凝土強度檢驗評定標準（GBJ10787）的規定。2. 基本項目：砼應振搗密實；不得有蜂窩、孔洞、露筋、縫隙、夾渣、麻面等缺陷，預埋件位置正確。3. 允許偏差項目 標高允許偏差：5mm； 表面平整度允許偏差：4mm； 軸線位移允許偏差：5mm； 墻、柱、梁截面尺寸允許偏差：5mm六、成品保護1. 施工縫、止水片、支模鐵件設置與構造須符合設計要求。2. 為保護鋼筋、模板尺寸位置正確，不得碰撞、改動模板、鋼筋。3. 在支模或吊運其它物件時，不得碰壞止水環。4. 保護好水電埋管及預埋件和測溫管，振搗時勿擠偏或埋入砼內。七、安全文明施工及環保措施1. 施工現場的各種安全，消防設施的勞動保

13、護器材要加強管理，定期進行檢查維修，及時消除隱患，保證其安全有效。2. 積極監督檢查逐級安全責任制的貫徹和執行情況，定期進行安全工作大檢查。3. 遺灑的砼及時清理外運，做到工完料凈腳下清，保持施工現場的整潔，干凈。4. 各種機械使用維修保養人定人定期檢查，保持機械場地的整潔。5. 現場道路場地全部用混凝土硬化，并隨時進行清掃、灑水，保持場地內干凈濕潤，避免塵土滿天飛揚；6. 現場作業面禁止從基坑向下拋擲東西，防止砸傷人。7. 大門處設兩個322m的沉淀池，清洗罐車及地泵的污水，經一清再過二清，經二次沉淀處理后排入市政污水系統。8. 夜間施工禁止大聲喧嘩，盡量使用低噪聲的振搗棒。九、大體積砼裂縫

14、計算在大體積混凝土澆筑前，根據施工擬采用的防裂措施和現有的施工條件，先計算混凝土的水泥水化熱的絕熱最高溫升值、各齡期收縮變形值、收縮當量溫差和彈性模量，然后通過計算，估量可能產生的最大溫度收縮應力，如不超過混凝土的抗拉強度，則表示所采取的防裂施工措施能夠有效的控制和預防裂縫的出現，如果超過混凝土的抗拉強度，則可采取措施調整混凝土的入模溫度、降低水化熱溫升值、降低混凝土的內外溫差、改善施工操作工藝和混凝土拌合物性能等技術措施重新計算，直至計算的應力在允許的范圍內。1. 混凝土的水化熱絕熱溫升值T（t）= CQ（1-e-mt）/cT（3）=300250（1-2.718-0.33）/0.962400

15、=19.3Tmax=300334/0.962400=43.5T（t） 混凝土澆筑完t段時間，混凝土的絕熱溫升值（）C 每立方米混凝土的水泥用量（）Q 每千克水泥水化熱（J/）c 混凝土的熱比，一般由0.921.00，取0.96（J/K）混凝土的質量密度，取2400/m3e常數，e=2.718m與水泥品種、澆筑時與溫度有關的經驗系數，一般為0.2-0.4t混凝土澆筑后至計算時的天數2. 各齡期混凝土的收縮變形值y（t）=0y（1- e-0.1t）Mi =3.2410-4（1- e-0.1t）1.251.351.01.01.00.930.541.21.00.9=2.96510-4（1- e-0.1

16、t）式中y（t）各齡期（d）混凝土的收縮相對變形值 0y 標準狀態下最終收縮值（即極限收縮值）取3.2410-4 Mi 考慮各種非標準條件的修正系數。查表得：M1=1.25 M2=1.35 M3=1.0 M4=1.0 M5=1.0 M6=0.93 M7=0.54 M8=1.2 M9=1.0 M10=0.93. 各齡期混凝土收縮當量溫差 Ty（t）=-y（t）/式中 Ty（t）各齡期（d）混凝土收縮當量溫差 混凝土的線膨系數，取1.010-5y(30)=0.76810-4 Ty(30)= 7.68y(27)=0.70210-4 Ty(27)= 7.02y(24)=0.63310-4 Ty(24)

17、= 6.33y(21)=0.56210-4 Ty(21)= 5.62y(18)=0.48810-4 Ty(18)= 4.88y(15)=0.41310-4 Ty(15)= 4.13y(12)=0.33510-4 Ty(12)= 3.35y(9)=0.25510-4 Ty(9)= 2.55y(6)=0.17310-4 Ty(6)= 1.73y(3)=0.08810-4 Ty(3)= 0.88各齡期混凝土的綜合溫度及總溫差各齡期混凝土降溫的綜合溫差 T(6)= 2.02+1.73-0.88=2.87 T(9)= 2.82+2.55-1.73=3.64 T(12)= 2.90+3.35-2.55=3

18、.70 T(15)= 2.38+4.13-3.35=3.16 T(18)= 1.67+4.88-4.13=2.42 T(21)= 1.41+5.62-4.88=2.15 T(24)= 0.70+6.33-5.62=1.41 T(27)= 1.14+7.02-6.33=1.83 T(30)= 1.23+7.68-7.02=1.89底板的總溫差T= T(6)+ T(9)+ T(12)+ T(15)+ T(18)+ T(21)+ T(24)+ T(27)+ T(30) =2.87+3.64+3.70+3.16+2.42+2.15+1.41+1.83+1.89 =23.074. 各齡期混凝土彈性模量

19、E（t）=E（0）（1-e-0.09t）式中E（t）混凝土從澆筑至計算時的彈性模量（N/2）；計算溫度應力時，一般取平均值。 E（0）混凝土的最終彈性模量（N/2） E(3)= 0.260105(1-e-0.093)=0.0616105N/mm2 E(6)= 0.260105(1-e-0.096)=0.1080105N/mm2 E(9)= 0.260105(1-e-0.099)=0.1443105N/mm2 E(12)= 0.26105(1-e-0.0912)=0.1716105N/mm2 E(15)= 0.26105(1-e-0.0915)=0.1924105N/mm2 E(18)= 0.2

20、6105(1-e-0.0918)=0.2080105N/mm2 E(21)= 0.26105(1-e-0.0921)=0.2210105N/mm2 E(24)= 0.26105(1-e-0.0924)=0.2300105N/mm2 E(27)= 0.26105(1-e-0.0927)=0.2371105N/mm2 E(30)= 0.26105(1-e-0.0930)=0.2430105N/mm25. 各齡期混凝土的應力松馳系數 考慮荷載持續時間和齡期的影響，查得混凝土各齡期的應力松馳系數為 S(3)=0.186 S(6)=0.208 S(9)=0.214 S(12)=0.215 S(15)=0

21、.233 S(18)=0.252 S(21)=0.301 S(24)=0.524 S(27)=0.570 S(30)=1.006. 混凝土的溫度收縮應力混凝土因外約束引起的溫度、收縮應力可按以下簡化公式計算 = E（t）TS（t）R/ （1-）式中 T混凝土的最大綜合溫差（），T= T（t）+ T0- Th T0混凝土的入模溫度（） Th混凝土澆筑后達到穩定時的溫度，一般根據歷年氣象資料取當年平均氣溫；當大體積混凝土結構暴露在室外且未回填時，T值混凝土水化熱最高溫升值（包括澆灌入模溫度）與當地月平均最低溫度之差進行計算。 S（t）考慮徐變影響的松弛系數，一般取0.30.5 R混凝土的外約束系數

22、，當為巖石地基時，R=1；當為滑動的墊層時，R=0；一般地基取0.250.50 混凝土的泊松比，可采用0.150.206.1. 底板水平阻力應力計算地基水平阻力系數CX值計算，根據場地情況取CX1=4.010-2N/mm2。6.2. 各臺階溫度差和收縮引起的溫度應力a. 6天(第一臺階降溫，自第六至第三十天溫差和收縮引起的應力) 根據公式max=i=-Ei(t)Ti(t)(1-1/(chL/2)S(t)和 =( CX/H Ei(t)1/2可求得當t=6 =( 4.010-2/(22000.108105)1/2=4.2310-5 L/2=4.2310-598200/2=2.076則可得到chL/

23、2=4.052 (6)= 0.1081051.010-52.87(1-1/4.052)0.208 =0.0485Mpab. 當t=9 =( 4.010-2/(22000.1443105)1/2=3.6610-5 L/2=3.6610-598200/2=1.797則可得到chL/2=3.099 (9)= 0.14431051.010-53.64(1-1/3.099)0.214 =0.0763Mpac. 當t=12 =( 4.010-2/(22000.1716105)1/2=3.3610-5 L/2=3.3610-598200/2=1.650則可得到chL/2=2.700 (12)= 0.1716

24、1051.010-53.70(1-1/2.700)0.215 =0.0860Mpad. 當t=15 =( 4.010-2/(22000.1924105)1/2=3.1710-5 L/2=3.1710-598200/2=1.556則可得到chL/2=2.477 (15)= 0.19241051.010-53.16(1-1/2.477)0.233 =0.0844Mpae. 當t=18 =( 4.010-2/(22000.208105)1/2=3.0510-5 L/2=3.0510-598200/2=1.498則可得到chL/2=2.350 (18)= 0.2081051.010-52.42(1-1

25、/2.350)0.252 =0.0730Mpaf. 當t=21 =( 4.010-2/(22000.221105)1/2=2.9610-5 L/2=2.9610-598200/2=1.453則可得到chL/2=2.255 (21)= 0.2211051.010-52.15(1-1/2.255)0.301 =0.0798Mpag. 當t=24 =( 4.010-2/(22000.230105)1/2=2.90010-5 L/2=2.90010-598200/2=1.424則可得到chL/2=2.197 (24)= 0.2301051.010-51.41(1-1/2.197)0.524 =0.09

26、25Mpah. 當t=27 =( 4.010-2/(22000.237105)1/2=2.8610-5 L/2=2.8610-598200/2=1.404則可得到chL/2=2.160 (27)= 0.2371051.010-51.83(1-1/2.160)0.570 =0.1330Mpai. 當t=30 =( 4.010-2/(22000.243105)1/2=2.8210-5 L/2=2.8210-598200/2=1.385則可得到chL/2=2.122 (30)= 0.2431051.010-51.89(1-1/2.122)1.0 =0.243Mpaj. 總降溫產生的最大拉應力max=

27、0.0485+0.0763+0.0860+0.0844+0.0730+0.0798+0.0925+0.133+0.243=0.9165Mpa混凝土C40，取Rf=1.8/0.9165=1.961.15,滿足抗裂條件。鋼柱垂直度的校正采用兩臺緯儀分別置于相互垂直的軸線控制線上（借用1線），精確對整后，后視前方的同一軸線控制線，并固定照準部，然后縱轉望遠鏡，照準鋼柱頭上的標尺并讀數，與設計控制值相比后，判斷校正方向并指揮吊裝人員對鋼柱進行校正，直到兩個正交方向上均校正到正確位置。本工程爆破器材采用現場配送制度，爆破器材運抵爆破現場后，立即劃定警戒區域，拉警戒線警戒，無關人員不準進入，待爆破員保管員

28、清點完畢、辦理好相關手續后，在爆破現場立即搬運至炮孔區裝藥，以防長時間集堆放。爆破器材在爆區臨時存放時，存放地點要整、安全，并設置墊層。炸藥雷管分開存放，兩者相距不少于12m，現場配備遮陽傘，并做好防雨、防水、防曬等措施。鋼柱垂直度的校正采用兩臺緯儀分別置于相互垂直的軸線控制線上（借用1線），精確對整后，后視前方的同一軸線控制線，并固定照準部，然后縱轉望遠鏡，照準鋼柱頭上的標尺并讀數，與設計控制值相比后，判斷校正方向并指揮吊裝人員對鋼柱進行校正，直到兩個正交方向上均校正到正確位置。本工程爆破器材采用現場配送制度，爆破器材運抵爆破現場后，立即劃定警戒區域，拉警戒線警戒，無關人員不準進入，待爆破員

29、保管員清點完畢、辦理好相關手續后，在爆破現場立即搬運至炮孔區裝藥，以防長時間集堆放。爆破器材在爆區臨時存放時，存放地點要整、安全，并設置墊層。炸藥雷管分開存放，兩者相距不少于12m，現場配備遮陽傘，并做好防雨、防水、防曬等措施。由于塔吊始終處于最高位置，因此雷雨季節避雷主要通過塔身接地來實現。塔吊吊臂與塔身有隨機避雷裝置；塔身增設接地電纜的專用接樁點，通過接地電纜與核心筒鋼骨柱可靠連接，使雷擊電流迅速導入地下。同時采用數字式電阻儀檢測接地電阻，確保其小于規定值，從而保證接地質量。塔吊爬升時避免雷雨天氣，每次爬升重接地，重檢測，作好記錄備查。由于本工程水安裝時合攏點在分區線上，所有誤差均在分區線

30、合攏縫桁架上體現，為減少結構安裝誤差，對桁架合攏安裝溫度要求非常嚴格。本工程合攏的溫度主要結合XX施工時候的氣候溫度，在鋼結構設計的均使用溫度下進行合攏施工。同時合攏施工時近量避免陽光、溫差等帶來的溫度變形，所以合攏施工需安排在早上太陽沒有出來的時候，避免由于陽光帶來的溫差影響。合攏溫度要求為建筑物使用的均溫度，因此水桁架的合攏溫度宜在1015之間，根據XX市9月底至10月初的氣候溫度，早上太陽還沒有出來前進行合攏施工，并在太陽出來前全部合攏施工完畢。綜合訓練館鋼結構分門球場鋼結構雨篷鋼結構兩部分。綜合館屋蓋為空間螺栓球網架結構體系，網架高度2.0m，鋼管材質為Q235B高頻焊管或無縫焊管，鋼

31、結構網架支座位于混凝土結構柱柱頂，網架支座為上弦節點支承板橡膠支座，結構縱向跨度50.7m，橫向跨度36.9m，總用鋼重約25t。承重架由于外部懸挑出樓層約5米，且本工程位于銅陵市心地帶，需做好安全防護，為保證施工過程的安全，在承重架周邊采用腳手管拉設立面圍護，1.21.5米一道，根據現場放樣情況確定，并采用3mm厚鋼板作為立面圍護。同時，為防止焊接火花以及施工過程的安全，在承重架上滿鋪5mm厚花紋鋼板，其上再滿鋪石棉布，外懸挑部分在焊接時處于全封閉狀態，以防止焊接過程的火花飛濺引起安全事故。施工人員在承重架臺上施工行走時，必須系雙鉤安全帶，作業時始終保持有一個安全鉤系在防護立桿上，并且按照標

32、準保持高掛低用。部分別對加工班組安裝班組進行技術交底相關設備儀器使用操作指導，并由XX負責編制專門針對單元式玻璃幕墻加工、安裝施工技術要點的問卷分別進行考核。考核標準分為80分合格，加工班組參加考試50人，成績90分以上39人，成績80分以上11人，合格率100%；安裝班組參加考試75人，成績90分以上58人，成績達80分以上17人，合格率為100%。說明班組人員對幕墻加工、安裝技術要領掌握比較全面，可勝任本工程施工任務。管道支架設置的高度間距，應符合設計要求施工規范的要求。支架的尺寸型式應根據現場實際情況確定，支架上孔眼應采用鉆床進行開孔，嚴禁使用電、氣焊進行開孔。支架上孔眼的孔徑比所穿螺栓

33、直徑大12mm為宜；支架上飛邊毛刺要及時打磨掉，其頭要進行倒角處理。支架上焊縫要飽滿且無夾渣，除埋入砼的部分外，應及時刷防銹漆做好防護處理。材料的供應由部依據工程的進度計劃實際的工程進度，按實提出采購申請計劃，審批后由材料部進行采購。材料采購應在考核合格的供應商內進行采購。材料供應商應提供相應產品合格證、消防流通領域證等有效證件，以防不合格產品進入現場。材料進場后，及時向甲方代表監理公司進行報驗，并填寫好材料檢驗單。按照以上步驟安裝網架至下一軸線支座前一跨網架心時（網架受力最大處），安裝支撐立桿。支撐立桿采用20號H型鋼制作，底座采用4個M20*120mm膨脹螺栓固定在B區二層頂板上，并采用1

34、6鋼絲繩三面拉結，保持支撐桿穩固，鋼絲繩與地面夾角控制在45-60之間，地面拉結點采用4個M20*120mm膨脹螺栓將倒T型鋼板固定在混凝土樓板上。支撐立柱頂部設置千斤頂，以便調整網架高度。本工程從事焊接作業人員，從工序負責人到作業班長仍至具體操作的施焊技工、配合工以及負責對焊接接頭進行無損檢測的專業人員，均有相應資質人員，并且我們在工程開始前針對本工程實際情況組織相關技術人員開展針對性學習了解，保證相關人員明白工程的質量要求及施工時需注意事項。同時在業主、監理、設計監督下，對已有焊工證的焊工組織附加考試，考試合格后方準參加本工程的焊接施工。立柱安裝一般由下而上進行，帶芯套的一朝上，一根立柱按

35、懸垂構件先固定上，調整后固定下；二根立柱將下對準一立柱套上，并保留15mm的伸縮縫，再吊線或對位安裝梁上,依此往上安裝，若采用吊籃施工，可在施工范圍內的立柱同時自下而上安裝完，再安裝另一段立面的立柱。展開卷成輥軸狀的薄膜以后，往往先做好臨時固定，然后再正式固定在骨架上。在展開預先做好縮小裁剪加工的薄膜板塊后最為重要的是，首先通過纜繩、張拉卡具等工具做好臨時固定，然后在保持均衡狀態的同時再慢慢張拉到指定的位置并進行固定，以避免薄膜板塊受到損傷。差分測量的優勢：影響三維坐標測量精度的主要因素有儀器精度、點間斜距及垂直角，后兩者涉及大氣的氣象改正、水折光、垂直折光等許多復雜的因素，故很難精確求出，從

36、而降低了點位測量精度。然而根據變形監測的特點，需要測量的只是相對變化量，采用建立基準站進行差分的方法，極坐標法測量的點位精度可達到亞毫米甚至更高。鋼筋進場要有出廠合格證，按批量取樣試驗，見證試驗不少于30%，合格后方可使用。合格鋼筋進場后分類堆放整齊，對加工成品鋼筋應掛牌標注好規格、使用部位等，鋼筋存放應有防止雨水、油污措施，若有此情況進行處理后才可使用。在現場搭設鋼筋加工場，加工前根據圖紙及規范要求放出大樣，加工好的成品鋼筋檢查合格后方可使用。采用人工運輸與塔吊運輸相結合。測斜觀測分正測反測，先進行正測(每個測斜儀的導輪架上都標有一個正方向)，再進行反測。測量時，將測斜儀探頭沿測斜管十字定向

37、槽放至測斜管底510分鐘，待探頭接近管內溫度后，從底至頂每0.5m測一次數值，得到每0.5m的偏斜量。基坑開挖過程測量值與初值比較的差值即是每0.5m由于開挖引起的位移量（測斜管埋入基巖，認為管底不動）。我司安排有專門材料采購人員負責本工程的材料采購，我司大型鋼廠均有良好的合作關系，可以保證材料的及時供應，比一般市場采購進貨時間可以提前15天左右。結合我單位材料采購驗，能夠保證工期進度安排的要求。同時我司擁有充足的庫存鋼板工具化附著式升降腳手架的拆除順序與其組裝順序相反，具體操作步驟如下：架體清理垃圾，準備拆除將架體內所有提升裝置拆除，并吊至地面分類碼放安裝起吊點略收緊塔吊繩拆除單元間連接螺栓

38、拆除上下節連接螺栓收緊塔吊繩使上下節略脫開松開防墜器連接吊拆上節單元吊拆下節單元地面上拆除架體單元，材料退場。采用在地面組裝，用多組拔桿起吊，在提升到不同的標高層時逐漸向四圍擴散拼接，整體提升，至設計標高后落入支座就位。此種方法，在提升過程能讓其它工序穿插進行，但本工程網架覆蓋區域西側存在混凝土結構板，與東側無樓板區域標高相差7.35m，不具備整體拼裝臺，且樓板的承重能力必須過精密計算通過專家論證后才能進行施工。現場拼裝是鋼結構現場安裝的重要節點工序，其工期進展直接影響構件吊裝及提升的工期進度，為保證現場拼裝工期，考慮到現場材料場地有限，土建及鋼結構等施工繁雜，為避免鋼構件不必要的二次倒運，我

39、司將根據現場拼裝工期合理安排構件運輸，保證現場拼裝構件及時到達。同時我司結合工期要求，合理安排拼裝機械及拼裝工人數，做到濟合理，且重之重是保證工期的要求，以使后面工序能按期完成。場地位置交通便利，北側為現狀錢江路，目前正在進行地鐵9號線建設，本用地紅線距離9號線隧道結構邊線最近距離約為6m；往西80m為京杭運河，其西南角為現狀四堡污水處理站；南側與錢塘江隔之江東路相鄰；東側現狀為鐵隧道局施工場地（地鐵6號線），距離地鐵6號線區間隧道的最小距離約15m。鋼橫梁及屋面斜梁直線度控制：鋼橫梁安裝完畢，且標高符合完畢以后，在任何可以通視位置架設全站儀（緯儀）沿著橫梁上邊線或底邊線行觀測梁的輪廓邊線是否

40、在同一水線且最多不允許超過2mm（用含有水管的水尺也可以），對于屋面斜梁用全站儀在其頂邊以每米一個點測出高度坐標，計算是否在一條直線上，若不符合要求，則需調整螺栓，直到滿足要求。理協調內部人與人，各部門之間的工作關系，充分調動每個人的工作熱情，使得人盡其才，用人之長，責任分明，使部精干、高效、政令暢通。由理進行內部供求關系的協調，諸如勞動力、材料、機械設備、動力等，求得的資源保證，從而使物盡其用，按施工進度計劃進行有條不紊的施工。面控制網是土建、鋼結構、幕墻裝修、機電安裝、沉降及變形觀測施工測量的依據，也是監理等各檢測單位復查的基準。各級面控制點必須可靠、穩定、使用方便；通視條件好，檢校方便，

41、滿足施工精度要求。由于該工程量巨大，而且工況復雜，因而必須設置多級面控制網，而且各級控制網之間必須形成有機的整體。由此本工程建立三級面控制網。 由技術負責人XX向施工現場管理人員有關施工班組長進行了詳細的技術交底，采用了書面口頭相結合的方式，讓每一位被交底人員都能全部理解、領悟交底的內容程序；然后再由施工員班組長向現場每一位一線操作工人進行二次交底，使他們均了解全部操作要點難點。根據本工程施工進度計劃及施工機械使用計劃，我部合理安排施工機械進出場，嚴格按照相關規定管理好施工機械，確保施工機械安全、良好、無故障，從而提高施工機械使用效率。小組成員根據設備清單上的內容，對現場機械設備進行一一核對，

42、并檢查機械是否運轉良好，現機械設備滿足現階段施工要求。卸載采用火焰水切割支撐短柱的方式，同步卸載區域內，所有的胎帽支撐短柱火焰切割按以下步驟同步進行。火焰切割位置在支撐短柱頂處，切割前，在短柱水方向依次間隔3毫米用石筆標記一,道切割線，依次從短柱頂單次切割一個切割縫的寬度，約為3毫米，直至支撐短柱脫離。在土建連梁鋼筋開始綁扎前，把埋件初步就位，等土建鋼筋基本綁扎完，利用土建模板，對預埋件進行精確校正，預埋件安裝時，如果遇到豎向或水鋼筋阻擋，在土建綁扎鋼筋時，運用手拉葫蘆及時調整豎向或水鋼筋的位置。用全站儀測量校正埋件位置，精確校正完成后在埋件底標高處，并排焊接兩根12mm鋼筋作為埋件托筋，并進

43、行最終固定。埋件與連梁鋼筋之間焊接固定，保證混凝土澆筑后埋件板不移位。地上部分施工階段，構件板拖車不能進入現場，為方便施工，保證工程進度，需要將下一批鋼結構安裝構件倒運至現場內鋼結構堆場上。由于土建結構設計時沒有考慮堆放構件時偶然荷載，故需對本區域內進行臨時加固，待主體工程完工后拆除。對鋼結構構件臨時堆場的地下室頂板進行計算分析，其承載能力不足時對其進行加固，加固方式為對地下室框架梁采用門式鋼管架進行加固在地下室頂板上鋪設路基箱。綠色施工：建設工程施工階段嚴格按照建設工程規劃、設計要求，通過建立管理體系管理制度，采取有效的技術措施，全面貫徹落實關于資源節約環境保護的政策，最大限度節約資源，減少

44、能源消耗，降低施工活動對環境造成的不利影響，提高施工人員的職業健康安全水，保護施工人員的安全與健康。對本工程鋼結構進行深化設計，包括完成深化設計模型、深化圖、各種報表等相關資料；配合加工、運輸、安裝等各工序的正常工作需要；對深化設計工作進行系統、有效的管理，包括進度質量控制，滿足材料采購、加工安裝需要，以及審查校核深化設計圖的質量，是否符合原設計的節點構造要求；協調處理土建、機電等專業與鋼結構之間的聯系問題，確保鋼結構工程的順利進行；配合現場進行深化設計服務工作。專業測量人員根據本工程軸網、標高、控制坐標，建立鋼網架安裝的軸線控制網及標高控制點，控制點應布設在混凝土結構構件上，并加以保護，不得

45、在架體或臨時設施上設置控制點或轉點。控制網建立完成后，對鋼結構網架預埋件位置、標高、尺寸進行一一復核，無誤后定位放線散拼區域網架下弦桿位置及螺栓球位置，并在兩側混凝土框架梁上做好控制點及引線。土方開挖過程，密切注意對周邊環境的保護，切實減小地下連續墻、間圍護結構的變形位移及周邊環境的不均勻沉降。土方開挖過程，按規范及設計要求進行放坡，嚴禁超挖，加強對開挖標高的控制，嚴禁土方開挖機械對圍護結構、間立柱、降水井管、混凝土支撐的碰撞破壞，上述部位附近的土方開挖由人工進行，鋼立柱兩側土體應盡量對稱開挖，高差應控制在0.5m以內，以防止立柱受力不均勻。構件之間的拼縫處未設置鋼筋焊接。在施工，安裝、敲焊渣

46、、打膨脹螺栓孔抽取支撐鋼筋時產生各種機械振動都對構件拼縫產生嚴重影響，嚴重破壞了構件的整體性。因此，通過在拼縫處焊接鋼筋來對構件進行加固，讓安裝完畢的GRC形成一個統一的整體，減少了裂縫的出現概率。通過抽檢120個點，有30個點是超限制的，因此該項是裂縫產生的主要原因之一，屬要因。拼裝胎架搭設時測量工作：測量人員應及時控制拼裝托梁上表面的水度，胎架搭設完成后及時將拼裝單元的拼裝面定位線按設計圖紙給出每個拼裝單元的相應位置測設于胎架托梁面。此拼裝定位線測設時還應考慮到焊接收縮變形及桁架安裝到位后其自重影響所引起的變形值，并做出標記供施工人員拼裝就位。由于本工程屋面單坡尺寸較長，為提高防水性能，每

47、隔200m搭設高度約12.2m的屋面外板成型機腳手架操作臺，在操作臺半空制作彩鋼板，制作完成后的彩鋼板安放在安裝臺兩側，一塊板屋面板按排板起始線放置，安裝二塊板時先將一塊板向前推進一段距離，然后在一塊鋼板位置上安放二塊鋼板，再滑移一、二塊板，安放三塊鋼板，如此循環，直至鋼板全部安放就位。同時安裝屋面板的過程在屋脊與天溝處拉設一條準線，防止屋面板安裝過程產生偏移的現象。混凝土的澆筑：采用直徑50mm插入式振搗器振搗，鋼筋密集區即墻、柱、梁相交部位如有必要采用直徑30mm插入式振搗器振搗。振搗時要做到“快插慢拔”，每點振搗時間為2030s，每點間距不能大于500mm，振搗棒應插入下一層50mm左右進行振搗。對梁與柱及墻相交部位振搗時要特別注意振搗密實，振搗以表面呈水，不再顯著下降，不再出現氣泡，表面泛出灰漿為準，不能有漏振的部位。對于由65節組成的巨型鋼柱，每節柱長度受荷載后的壓縮值為Z，隨著荷載的不斷增加，下節已安裝的各節壓縮值也不斷增加，566.9米超長的鋼柱及諸多不確定因素，加上調整后牽涉到的120層梁面標高問題，地上巨型鋼柱標高調節采用在過程嚴格安裝設計理論值進