1、廬江縣中潤滟瀾山S1#至S3#商業樓、1#至21#、23#至25#住宅樓工程施工模板工程專項方案編制人： 審核人： 時 間：一、工程概況1、主要情況序號項目內容序號項目內容1工程名稱2設計單位合肥華祥規劃建筑設計有限公司3建設地點廬4監理單位安徽振興工程咨詢有限公司5建設單位廬江縣中潤置業有限公司 6施工單位廬江縣華曦建設工程有限公司7建設規模總建筑面積31536.98結構形式框架結構9質量要求確保達到一次性驗收合格并通過備案二、編制依據1、工程施工施工圖2、工程施工組織設計3 、規范、規程、標準序號規范標準名稱類別編 號1建筑工程施工質量驗收統一標準國 家GB50300-20012混凝土結構

2、工程施工質量驗收規范國 家GB50204-20023建筑施工模板安全技術規范行 業JGJ16220084建筑結構荷載規范國 家GB50009-20015建筑地基基礎設計規范國 家GB50007-20026建筑安全檢查標準行 業JGJ59-997建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范行 業JGJ130-20118工程測量規范國 家GB50026-20079安徽省建筑工程施工質量驗收統一規程地 方DBJ53-23-200810安徽省建筑工程質量優良等級評定標準地 方DBJ53-24-200811危險性較大的分布部分項工程安全管理辦法號建質200987 號4、本工程模板體系計算采用中國建筑科研院編制的

3、PKPM軟件進行計算。三、施工準備1、模板選型 因本工程支撐必須保證具有足夠的強度、剛度和穩定性，能可靠地承受新澆筑砼的重量和側壓力以及在施工過程中所產生的荷載。（1）（梁、板）：面板優質覆膜多層板，次龍骨采用60120mm 方木，主龍骨采用60120mm 方木。梁高大于800mm時，采用16mm對拉螺栓加固（間距600mm）梁、樓板模板支撐系統采用鋼管滿堂腳手架、配合T型頂托進行支撐，鋼管類型采用Q-235-483.2鋼管,鋼管腳手架間距1000mm。（2）墻、柱模板選用63系列中型組合鋼板，采用16穿墻螺栓加固，483.2雙鋼管做龍骨。（3）模板支架采用扣件式鋼管（483.2）腳手架可調支

4、托的滿堂腳手架支撐體系。鋼管及扣件，嚴格挑選，并進行檢驗，保證支架材料、配件滿足方案設計要求。2、項目管理目標序號目標名稱目標值1進度2014年7月5日完工2質量一次驗收合格3安全杜絕死亡事故、重傷事故的發生；負傷事故頻率控制在2以內安全防護用品使用率100%；創云南省安全質量標準化工地。4環境創造優美、和諧、文化、藍天的“綠色花園式工地”。防止蚊蟲孳生和老鼠生長，杜絕重大疫情在工地上出現3、主要材料供應序號材料名稱規格單位合計1主楞601204000根600002次楞601204000根320003次楞601202000根730004面板183091515張165005墻模板角模1.5 根3

5、20060.9根220070.6根1420 8面板1001500塊115091001200塊145010601500塊8350116060塊11501215001500塊947013鋼管6000根110001455005400161800根9000171200根1200018頂托個170004、勞動力配置計劃表序號木工鋼筋工混凝土工其它1706075105、模板加工安裝使用機械數量表序號名稱功率數量1壓刨5.542圓盤鋸643手提園鋸-106、材料進場根據工程施工進度和主要材料供應計劃，靈活的周轉使用，材料進場在選擇上應格遵循建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ

6、130-2001 中的檢查與驗收要求，以確保施工安全質量達標。原材料及模板及各種配件材料進場后，應按模板設計圖要求的質量標準進行驗收，并按規格、品種編號，分類成垛碼放整齊，并進行標示，采取防雨覆蓋和相應防火措施，以備現場安裝取用。鋼筋、模板及配件堆放場地應平整堅實，并作好排水措施，不得堆放損傷面板，引起變形7、施工流水段的劃分及施工流程結構施工根據考慮采用“大平行、小流水”作業方法，即每個區內以結構設置的施工后澆帶為界，根據施工進度的安排又分為若干個平行流水作業區，組織材料和作業人員按照鋼筋、模板、混凝土澆筑等工序在每個流水作業區內形成流水作業。四、模板施工技術方案（一）、基礎模板積水坑、電纜

7、溝側模安裝及加固積水坑、電纜溝、一區與二區模板，內側模采用組合鋼模，加固采用鋼管或木方，見下圖：（二）、施工縫模板施工縫模板采用雙層鍍鋅鋼絲網封堵，鋼絲網外側用22短鋼筋加固鋼絲網，設置間距為150。加固鋼筋與水平鋼筋焊接接，同時由于底板中部需安裝止水鋼板，為加強模板穩定性，防止模板變形，加固鋼筋采用12鋼筋斜拉焊接。見下圖：詳見附圖： （三）、柱模板安裝及加固柱模板體系：模板采用63系列中型鋼模，雙鋼管抱箍加對拉螺栓進行加固，B、H方向分別設16對拉螺栓，山形件配合加固。施工流程：定位、放線鋼筋綁扎及驗收模板拼裝模板校正、加固模板驗收混凝土澆筑養護模板拆除1、定位、放線首先，清理柱腳周圈，并

8、對模板安裝處找平，根據主控線放出過柱子的十字線，并作出明顯標記，然后再描出柱邊線，柱邊線超出柱邊450mm，以確保柱模安裝位置的準確度。2、鋼筋綁扎及驗收模板安裝前應進行柱鋼筋的檢查與驗收，應對柱筋位置、垂直度、扎絲（不與模板接觸）、保護層厚度、數量等進行檢查，滿足混凝土表面質量要求。3、模板校正、加固模板安裝就位后，根據柱邊線及模板控制線進行精確定位、校正，模板經校正后，根據模板設計要求全數安裝緊固件及銷釘，經檢查無誤后進行加固。5、模板驗收模板安裝完成后，應對定位控制線、拼縫嚴密、垂直度加固措施等進行詳細檢查，經自檢驗收合格后，報請監理工程師驗收之后進入下道工序施工。（1）截面尺寸500/

9、600600的框架柱，對拉螺栓間距750mm，柱箍間距750，主楞采用雙鋼管。如柱模板示意圖1：（2）截面尺寸500/6001000/1100的框架柱，在其B方向設置16對拉螺栓2道，H方向設置16對拉螺栓1道，對拉螺栓間距750mm,柱箍間距750，主楞采用雙鋼管。如柱模板示意圖2：（3）截面為800900的框架柱,在其B方向設置16對拉螺栓1道，H方向設置16對拉螺栓1道，對拉螺栓間距600mm,柱箍間距600，主楞采用雙鋼管。如柱模板示意圖3： （四）、梁板模板（1）梁板采用 15mm厚覆膜多層膠合板做面板，次楞5080 木方，主楞（托梁）60120 木方。梁梁、梁板交接處陰角模板進行碰

10、角處理。（2）支撐體系：采用傳統滿堂腳手架+可調支托支撐體系工藝流程：搭設梁板支撐滿堂架（同步進行墻柱鋼筋綁扎、模板安裝、墻柱混凝土澆注、墻柱模板拆除工作）安裝主次梁模板模板驗收板鋼筋綁扎及驗收進入下一道工序1、滿堂架搭設：按層高計算組合，分步搭設梁板支撐鋼管支撐架，要求鋼管架體間距準確，縱橫向水平桿連接到位，架體整體牢固，支架各步必須滿拉。根據支架驗算確定：一區：立桿高度7.8m、梁下立桿高度7.2m，橫桿步距1.5m，6步（含掃地桿）；立桿盡量使用6m 標準管，利用1.8 m、1.2m 鋼管直接將接頭錯開。三、四區：立桿高度4.8m、梁下立桿高度4.2m，橫桿步距1.5m，4步（含掃地桿）

11、；立桿盡量使用3m 標準管，利用1.5m 鋼管直接將接頭錯開附圖： 剪刀撐：縱向：沿剪力墻兩側全高搭設連續式剪刀撐。橫向：每隔10米搭設一組全高連續式剪刀撐，剪刀撐間距4米。角度：50度附圖： 2、主次龍骨安裝：按立桿及可調支托位置安裝主龍骨（間距1000mm）,拉線找平后，根據面板布置圖安裝次龍骨。當跨度大于4000mm 時，龍骨安裝應按要求起拱，起拱高度按全跨長度的2進行起拱。龍骨安裝時應拉好水平通線，先用可調節支撐頭粗調標高，然后再進一步調整龍骨水平，使龍骨安裝做到間距、標高準確3、面板安裝：梁板模面板應根據混凝土模板深化設計圖紙要求進行配板，梁梁、梁板相接處，保證拼縫嚴密和拆模后的混凝

12、土陰角表面觀感。4、梁模板安裝：按照混凝土模板深化設計配模，先安裝主框架梁、后安裝次框架梁，依次安裝梁模板。梁模加固：內龍骨采用60mmx120mm，沿梁側方向通長設置，間距300mm,外龍骨采用48鋼管，間距500mm。梁底加設一根鋼管加固補強。如圖（五）、模板安裝要點1、配板時，宜選用大規格的鋼模板為主，其它規格的鋼模板作補充。2、預埋件和預留洞必須位置準確，安設牢固。3、基礎模板必須支撐牢固，防止變形，側模斜撐的底部應加設墊木。4、墻和柱子模板的底部應找平，下端應與事先做好的定位基準靠緊墊平，在墻、柱子上繼續安裝模板時，模板應有可靠的支撐點，其平直度進行校正。5、支柱所述的水平撐和剪刀撐

13、，應按構造和整體穩定性布置。6、同一條拼縫上的型卡，不宜在同一方向卡緊。7、墻、柱模板的穿墻螺栓孔平直相對，穿孔螺栓不得斜拉硬頂，鉆孔嚴禁采用電、氣焊灼孔。8、鋼楞采用整根鋼件，接頭應錯開設置，搭接長度不應少于200mm。9、模板安裝完畢，經檢查合格后，方可進行下道工序施工。10、摸板配件必須牢固，支柱和斜撐下的支撐面應平整墊實，要有足夠的受壓面積。11、剛模板長向接縫宜采用錯開布置，以增加模板面積的整體剛度。12、對于一般柱、梁板模，宜采用柱箍和梁卡具作支承件；對于斷面較大的柱梁，宜采用穿墻螺栓和鋼楞。13、為設置穿墻螺栓或其他拉筋，需要在模板上鉆孔時，應使鉆孔的模板能多次周轉使用。并應采取

14、措施減少和避免在剛模板上鉆孔。（六）、模板拆除 模板拆除時必須待砼強度等級達到規范規定的拆除時間方準拆除；側模拆除：必須在砼強度保證其表面及棱角不因拆除模板面受損壞后，方準拆除。底模拆除：當梁板跨度大于8m時，砼強度等級必須達到設計強度等級的100%方準拆除。當梁板跨小于或等于8m時，強度等級必須達到設計強度的75%方準拆除，梁板拆除應從中間向兩端拆除。懸臂構件拆模式時須從梁端拆到支撐兩端。模板拆除要求：模板拆除時混凝土強度必須滿足前述拆除的規范要求。應首先拆除梁側模板，再拆除樓板模板，樓板模板拆除時，先調節頂部支撐頭和，使其向下移動，達到模板與樓板分離的要求，保留養護支撐及其上的養護木方或養

15、護模板，其余模板均落在滿堂腳手架上。用鉤子或扁鏟撬棍將未拆下的模板撬下，等模板全部落下之后，再集中運出并堆放指定地點，分規格碼放好。梁模加設拉桿片時，應先拆掉拉桿和背楞之后，再拆除側模和底模，梁底模拆除時混凝土強度必須滿足規定的要求才可以拆除。梁、板底養護支撐拆除時，需下層梁板混凝土強度達到設計強度的100%時，才可以拆除。五、質量管理計劃1、施工工序質量控制程序檢查各工序是否按程序、按方案進行操作；檢查各項技術交底是否齊全；檢查測量定位是否準確；檢查“自檢、互檢、交接檢”是否真實；檢查隱蔽工程驗收是否按程序進行；檢查特殊過程是否按作業指導書進行施工。2質量管理制度1 質量目標管理制度編制完善

16、質量目標計劃、質量保證預控措施和質量獎罰辦法，并及時執行和落實，確保各項質量目標實現。.2 質量意識培訓制度強調預控和過程控制，明確規范要求，了解現場實況;掌握必要的安全、質量知識;提高自我防護及安全意識，提高質量意識，保證施工生產的順利進行。進行質量意識的教育，通過教育提高各類管理人員與分包方施工人員的質量意識，并貫穿到實際工作中去，以確保項目創優計劃的順利實現。3 施工過程三檢制度建立施工過程三檢制度,加強工程施工過程管理，保證本道工序質量，檢查上道工序質量，服務下道工序，確保每道工序均達到質量目標；保證工序的可追溯性；保證施工進度的順利進行。六、安全、環保、文明施工支拆模時操作人員必須掛

17、好、系好安全帶。支模前必須搭好相關腳手架。在拆柱前不準將腳手拆除；拆除頂模板前必須劃定安全區域和安全通道，將非安全通道應用鋼管、安全網封閉，并掛“禁止通行”安全標志，操作人員不得進此區域，必須在鋪好跳板的操作架上操作。已拆模板起吊前認真檢查螺栓是否拆完、是否有拌勾掛地方，并清理模板上雜物，仔細檢查吊鉤是否有開焊，脫扣現象。澆筑砼前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑砼時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復。經常檢查支設模板吊勾、斜支撐及平臺連接處螺栓是否松動，發現問題及時組織處理。木工機械必須嚴格使用倒順開關和專用開關箱，一次線不得超過3m，外殼接保護零

18、線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查）且電鋸必須具備皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器，并接用漏電保護器，電刨傳動軸、皮帶必須具備防護罩和護手裝置。使用木工多用機械時嚴禁電鋸和電刨同時使用；使用木工機械嚴禁戴手套；長度不小于50cm 或厚度大于鋸片半徑的木材嚴禁使用電鋸；兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽；機械停電時斷電加鎖。七、應急預案1、目的 為了貫徹實施“安全第一，預防為主”的安全方針，應根據危險性較大模板工程的現場環境、設計要求及施工方案等工程特點進行危險源辨識與分析，以及采取相應的預防措施及救援方案，提高整個項目部對事故的整體應急能力，確

19、保發生意外事故時能有序的應急指揮，有效的保護員工的生命、企業財產的安全、保護生態環境和資源、把事故降低到最小程度，特制定本預案。2、項目應急救援領導小組組長：劉解利副組長：許成全、李善安組員：各分項工長及各操作班組班組長3、應急救援聯系電話應急救援聯系電話姓名單位和職務聯系電話劉解利項目部 項目經成全項目部 技術負責警119急救1204、項目部應急救援領導小組成員機構及各部門任務分工如下：項目經理：在項目應急救援工作中全面負責，為應急救援總指揮。物資設備部：保證所需物資、設備和供給。財務部：資金支持。安全員：組織本部門人員做好內、外聯絡及溝通

20、。負責在事故發生后保護現場，做好記錄（影像、文字等）。5、應急領導小組職責 領導各單位應急小組的培訓和演習工作，提高其應變能力。當施工現場發生突發事件時，負責救險的人員、器材、車輛、通訊聯絡和組織指揮協調。負責配備好各種應急物資和消防器材、救生設備和其它應急設備。發生事故要及時趕到現場組織指揮，控制事故的擴大和連續發生，并迅速向上級機構報告。負責組織搶險、疏散、救助及通信聯絡。組織應急檢查，保證現場道路暢通，對危險性大的施工項目應與當地醫院取得聯系，做好救護準備。6、應急預案事故報告程序 事故發生后，作業人員、班組長、現場負責人、項目部安全主管領導應逐級上報，并聯絡報警，組織急救。事故報告 事

21、故發生后應逐級上報：一般為現場事故知情人員、作業隊、班組、安全員、施工單位專職安全員。發生重大事故（包括人員死亡、重傷及財產損失等嚴重事故）時，應立即向上級領導匯報，并在24小時內向上級主管部門作出書面報告。現場事故應急處理危險性較大模板工程施工過程中可能發生的事故主要有:機具傷人、火災事故、雷擊觸電事故、高溫中暑、中毒窒息、高空墜落、落物傷人等事故。火災事故應急現場處理及時報警，組織撲救。當火災發生時，當事人或周圍發現者應立即撥打119，并說明火災位置和簡要情況。同時報告給值班人員和義務消防隊進行撲救；集中力量控制火勢。根據就地情況，利用周圍消防設施對可燃物的性質、數量、火勢、燃燒速度及范圍

22、作出正確判斷，迅速進行滅火；消滅飛火。組織人力密切監視未燃盡飛火，防止造成新的火源；疏散物質。安排人力物力對沒被損壞的物品進行疏散，減少損失，防止火勢蔓延；注意人身安全。在撲救過程中，防止自身及周圍人員的重新傷害；積極搶救被困人員。由熟悉情況的人員做向導，積極尋找失落遇難的人員；配合好消防人員，最終將火撲滅。觸電事故應急現場處理 （1）立即切斷電源。用干燥的木棒、竹竿等絕緣工具將電線挑開，放置適當位置，以防再次觸電。 （2）傷員被救后應迅速觀察其呼吸、心跳情況。必要時可采取人工呼吸，心臟擠壓術。 （3）在處理電擊時，還應注意有無其他損傷而做相應的處理。 （4）局部點擊時，應對傷員進行早期清創處

23、理，創面宜暴露，不宜包扎。由電擊而發生內部組織壞死時，必須注射破傷風抗菌素。高溫中暑的應急現場處理 （1）應迅速將中暑人員移至陰涼的地方。解開衣服，讓其平臥，頭部不要墊高。 （2）降溫：用涼水或50%酒精擦其全身,直至皮膚發紅，血管擴張以促進散熱。降溫過程中必須加強護理，密切觀察體溫、血壓和心臟情況。當肛溫降到38攝氏度左右時，應立即停止降溫，防止胱肛。 （3）及時補充水分和無機鹽。能飲水患者應鼓勵其喝足涼水或其它飲料；不能飲水者應靜脈補液，其中生理鹽水約占一半。 （4）及時處理呼吸、循環衰竭。 （5）轉院：醫療條件不完善時，應及時送往就近醫院，進行搶救。7、應急救援資源儲備1、資金儲備有項目

24、經理批準，項目財務部門必須配備相應的應急救援備用金，以備緊急之用。2、應急救援物資儲備（詳見下表）：序號名稱及數量位置及保管人1簡易擔3副材料庫房 材料員2滅火器6個材料庫房 材料員3安全帽10頂材料庫房 材料員4擴音喇1個材料庫房 材料員5絕緣手套6副材料庫房 材料員6安全帶6根材料庫房 材料員7鐵鍬6把材料庫房 材料員8電工鉗3把電工班組 電工負責人9水桶6只材料庫房 材料員10醫療箱1個辦公室 辦公室主任11應急救援車2輛項目部 后勤辦主任2、應急步驟2.1 一旦發生事故，第一發現人應大聲呼叫，內容要明確，盡快通知項目經理，啟動應急救援預案。2.2 傷員在醫務人員到來之前的救護應急措施，

25、現場搶救要根據其受傷程度，決定采用哪個救治方法。傷員如神智清醒，附近人員應準備木板，讓傷員平躺，嚴密觀察，暫時不要站立或走動，防止休克和心衰；若神智不清，應就地平躺且保持其呼吸順暢。2.3立即安排將傷者送往就近醫院進行救治，施工現場配兩輛施工應急救援車輛，車牌號為云A572C1，云A112XD。2.4 排查事故原因。組織相關專業技術人員對事故原因進行排查。2.5 疏散安置人員。將從疏散區轉移出來的施工人員及群眾運送至安全場所，做好宣傳和安撫工作。2.6事故現場取證，救助行動中，安排人員同時做好事故調查、取證工作，以利于事故處理。8、預案評估事故處理結束后，應急領導小組應對應急救援預案實施的全過

26、程認真進行總結，完善預案中的不足和缺陷，為以后預案的更新、完善和改進做準備。計算書柱模板支撐計算書一、柱模板基本參數柱模板的截面寬度 B=600mm，B方向對拉螺栓1道，柱模板的截面高度 H=1100mm，H方向對拉螺栓2道，柱模板的計算高度 L = 3600mm，柱箍間距計算跨度 d = 750mm。柱箍采用雙鋼管48mm3.2mm。面板計算采用寬度600mm板面厚度3.00mm截面參數。面板厚度3mm，剪切強度125.0N/mm，抗彎強度215.0N/mm，彈性模量206000.0N/mm。木方剪切強度1.6N/mm，抗彎強度13.0N/mm，彈性模量9500.0N/mm。柱模板支撐計算簡

27、圖二、柱模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:其中c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m； 外加劑影響修正系數，取1.000； 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=40.540

28、kN/m考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=0.940.550=36.495kN/m考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=0.94.000=3.600kN/m。三、柱模板面板的計算面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的簡支梁計算，計算如下面板計算簡圖面板的計算寬度取小鋼模寬度0.60m。荷載計算值 q = 1.236.4950.600+1.403.6000.600=29.300kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=13.020cm I=58.870cm (1)抗彎強度計算 f = M / W f其中 f 面板

29、的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取215.00N/mm； M = 0.125ql其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M = 0.125(1.2021.897+1.402.160)0.7500.750=2.060kN.m經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 2.06010001000/13020=158.232N/mm面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)撓度計算 v = 5ql / 384EI v = l / 400面板最大撓度計算值 v = 521.897750/(38420600058

30、8700)=0.744mm面板的最大撓度小于750.0/400,滿足要求!四、豎楞木方的計算無豎楞木方！五、B方向柱箍的計算面板木方傳遞到柱箍的均布荷載 Q： Q = (1.236.50+1.403.60)0.75=36.63kN/m柱箍按照均布荷載作用下的連續梁計算。均布荷載小鋼模面板傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩 M=0.769kN.m最大變形 v=0.087mm最大支座力 Q=18.771kN抗彎計算強度 f=0.

31、76910/9458000.0=81.31N/mm支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于410.0/150與10mm,滿足要求!六、B方向對拉螺栓的計算計算公式: N N = fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm；對拉螺栓的直徑(mm): 16對拉螺栓有效直徑(mm): 14對拉螺栓有效面積(mm): A = 144.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 24.480對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 18.771對拉螺栓強度驗算滿足要求!七、H方向柱箍的計

32、算面板木方傳遞到柱箍的均布荷載 Q： Q = (1.236.50+1.403.60)0.75=36.63kN/m柱箍按照均布荷載作用下的連續梁計算。均布荷載小鋼模面板傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩 M=0.717kN.m最大變形 v=0.233mm最大支座力 Q=16.918kN抗彎計算強度 f=0.71710/9458000.0=75.81N/mm支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大

33、撓度小于476.7/150與10mm,滿足要求!八、H方向對拉螺栓的計算計算公式: N N = fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm；對拉螺栓的直徑(mm): 16對拉螺栓有效直徑(mm): 14對拉螺栓有效面積(mm): A = 144.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 24.480對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 16.918對拉螺栓強度驗算滿足要求!墻模板計算書一、墻模板基本參數計算斷面寬度1000mm，高度3500mm，兩側樓板厚度200mm。模板面板采用組合小鋼模，小鋼模主要類型寬度

34、600mm板面厚度3.00mm。外龍骨間距600mm，外龍骨采用雙鋼管48mm3.2mm。對拉螺栓布置5道，在斷面內水平間距100+750+750+750+750mm，斷面跨度方向間距600mm，直徑16mm。面板厚度3mm，剪切強度125.0N/mm，抗彎強度215.0N/mm，彈性模量206000.0N/mm。木方剪切強度1.3N/mm，抗彎強度13.0N/mm，彈性模量9500.0N/mm。模板組裝示意圖二、墻模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:其中c 混凝

35、土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m； 外加劑影響修正系數，取1.000； 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=40.540kN/m考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=0.940.550=36.495kN/m考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=0.9

36、4.000=3.600kN/m。三、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算。面板的計算寬度取小鋼模寬度0.60m。荷載計算值 q = 1.236.4950.600+1.403.6000.600=29.300kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=13.020cm I=58.870cm (1)抗彎強度計算 f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取215.00N/mm； M = 0.125ql其中 q 荷載設計值(kN/m)

37、；經計算得到 M = 0.125(1.2021.897+1.402.160)0.6000.600=1.319kN.m經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 1.31910001000/13020=101.269N/mm面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)撓度計算 v = 5ql / 384EI v = l / 400面板最大撓度計算值 v = 521.897600/(384206000588700)=0.305mm面板的最大撓度小于600.0/400,滿足要求!四、墻模板龍骨的計算外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。外龍骨按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取橫

38、向支撐鋼管傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩 M=1.716kN.m最大變形 v=0.882mm最大支座力 Q=24.717kN抗彎計算強度 f=1.71610/9458000.0=181.43N/mm支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于750.0/150與10mm,滿足要求!五、對拉螺栓的計算計算公式: N N = fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm

39、)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm；對拉螺栓的直徑(mm): 16對拉螺栓有效直徑(mm): 14對拉螺栓有效面積(mm): A = 225.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 38.250對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 24.717對拉螺栓強度驗算滿足要求!扣件鋼管樓板模板支架計算書計算依據建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-2008)。計算參數:模板支架搭設高度為5.5m，立桿的縱距 b=1.10m，立桿的橫距 l=1.10m，立桿的步距 h=1.50m。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm，抗彎強度15.0N/mm，彈性模量6000.0N/

40、mm。木方5080mm，間距300mm，剪切強度1.6N/mm，抗彎強度13.0N/mm，彈性模量9500.0N/mm。梁頂托采用120120mm木方。模板自重0.35kN/m，混凝土鋼筋自重25.50kN/m，施工活荷載5.00kN/m。扣件計算折減系數取1.00。圖1 樓板支撐架立面簡圖圖2 樓板支撐架荷載計算單元采用的鋼管類型為483.2。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值 q1 = 25.5000.2501.100+0.3501.100=6.658kN/m活荷載標準值 q2 = (4.000+1.000)1.100=4.

41、950kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 110.001.801.80/6 = 59.40cm3； I = 110.001.801.801.80/12 = 53.46cm；(1)抗彎強度計算 f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm； M = 0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M = 0.100(1.206.658+1.44.950)0.3000.300=0.134k

42、N.m經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 059400=2.261N/mm面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.206.658+1.44.950)0.300=2.685kN截面抗剪強度計算值 T=32685.0/(21100.00018.000)=0.203N/mm截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.6776.658300/(1006

43、000534600)=0.114mm面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!二、模板支撐木方的計算木方按照均布荷載下連續梁計算。1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.5000.2500.300=1.913kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 q2 = (1.000+4.000)0.300=1.500kN/m靜荷載 q1 = 1.201.913+1.200.105=2.179kN/m活荷載 q2 =

44、1.401.500=1.890kN/m2.木方的計算按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 4.973/1.100=4.521kN/m最大彎矩 M = 0.1ql=0.14.521.101.10=0.547kN.m最大剪力 Q=0.61.1004.521=2.984kN最大支座力 N=1.11.1004.521=5.470kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm；(1)木方

45、抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.54710/53333.3=10.26N/mm木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=32984/(25080)=1.119N/mm截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到2.018kN/m最大變形 v =0.6772.0181100.0/(1009500.002133333.5)=0.987mm木方的

46、最大撓度小于1100.0/250,滿足要求!三、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。集中荷載取木方的支座力 P= 5.470kN均布荷載取托梁的自重 q= 0.138kN/m。托梁計算簡圖托梁彎矩圖(kN.m)托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：托梁變形計算受力圖托梁變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M= 2.241kN.m經過計算得到最大支座 F= 22.082kN經過計算得到最大變形 V= 0.485mm頂托梁的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 12.0012.0012.00/6 = 288.00c

47、m； I = 12.0012.0012.0012.00/12 = 1728.00cm；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f=2.24110/288000.0=7.78N/mm頂托梁的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)頂托梁抗剪計算 可以不計算截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=311064/(2120120)=1.153N/mm截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm頂托梁的抗剪強度計算滿足要求! (3)頂托梁撓度計算最大變形 v =0.485mm頂托梁的最大撓度小于1100.0/250,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿

48、與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。五、模板支架荷載標準值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.1185.500=0.649kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.1001.100=0.424kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.5000.2501.1001.100=7.714kN經計算

49、得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 7.908kN。2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+4.000)1.1001.100=5.445kN3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ六、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 17.11kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm； A 立桿凈截面面積，A=4.501cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.729cm； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，

50、f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 計算長度，取1.500+20.300=2.100m； 由長細比，為2100/16=132； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.386；經計算得到=17112/(0.386450)=98.382N/mm；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.90.91.4Wklah/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m)； Wk=0.70.4501.2

51、000.600=0.324kN/m2 h 立桿的步距，1.50m； la 立桿迎風面的間距，1.10m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，1.10m；風荷載產生的彎矩 Mw=0.90.91.40.3241.1001.5001.500/10=0.091kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=1.27.908+0.91.45.445+0.90.91.40.091/1.100=16.444kN經計算得到=16444/(0.386450)+91000/4729=113.767N/mm；考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!扣件鋼管樓板模板支架計算書計算依據建筑施工模板安全

52、技術規范(JGJ162-2008)。計算參數:模板支架搭設高度為7.8m，立桿的縱距 b=1.00m，立桿的橫距 l=1.00m，立桿的步距 h=1.50m。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm，抗彎強度15.0N/mm，彈性模量6000.0N/mm。木方5080mm，間距300mm，剪切強度1.6N/mm，抗彎強度13.0N/mm，彈性模量9500.0N/mm。梁頂托采用60120mm木方。模板自重0.35kN/m，混凝土鋼筋自重25.50kN/m，施工活荷載5.00kN/m。扣件計算折減系數取1.00。圖1 樓板支撐架立面簡圖圖2 樓板支撐架荷載計算單元采用的鋼管類型為483.2。一、

53、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值 q1 = 25.5000.2001.000+0.3501.000=4.905kN/m活荷載標準值 q2 = (4.000+1.000)1.000=4.500kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 100.001.801.80/6 = 54.00cm3； I = 100.001.801.801.80/12 = 48.60cm；(1)抗彎強度計算 f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.

54、mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm； M = 0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M = 0.100(1.204.905+1.44.500)0.3000.300=0.110kN.m經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.11010001000/54000=2.031N/mm面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.204.905+1.44.500)0.300=2.193kN截面抗剪強度計算值 T=32193.0/(21000.00018

55、.000)=0.183N/mm截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.6774.905300/(1006000486000)=0.092mm面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!二、模板支撐木方的計算木方按照均布荷載下連續梁計算。1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.5000.2000.300=1.530kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m (3

56、)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 q2 = (1.000+4.000)0.300=1.500kN/m靜荷載 q1 = 1.201.530+1.200.105=1.766kN/m活荷載 q2 = 1.401.500=1.890kN/m2.木方的計算按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 4.062/1.000=4.062kN/m最大彎矩 M = 0.1ql=0.14.061.001.00=0.406kN.m最大剪力 Q=0.61.0004.062=2.437kN最大支座力 N

57、=1.11.0004.062=4.468kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.40610/53333.3=7.62N/mm木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=32437/(25080)=0.914N/mm截面抗剪強度設計值 T=1.

58、60N/mm木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到1.635kN/m最大變形 v =0.6771.6351000.0/(1009500.002133333.5)=0.546mm木方的最大撓度小于1000.0/250,滿足要求!三、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。集中荷載取木方的支座力 P= 4.468kN均布荷載取托梁的自重 q= 0.069kN/m。托梁計算簡圖托梁彎矩圖(kN.m)托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：托梁變形計算受力圖托梁變形圖(mm)經過計算得到最

59、大彎矩 M= 1.489kN.m經過計算得到最大支座 F= 16.527kN經過計算得到最大變形 V= 0.518mm頂托梁的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 6.0012.0012.00/6 = 144.00cm； I = 6.0012.0012.0012.00/12 = 864.00cm；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f=1.48910/144000.0=10.34N/mm頂托梁的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)頂托梁抗剪計算 可以不計算截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=38970/(260

60、120)=1.869N/mm截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm頂托梁的抗剪強度計算不滿足要求! (3)頂托梁撓度計算最大變形 v =0.518mm頂托梁的最大撓度小于1000.0/250,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。五、模板支架荷載標準值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架的自重(kN)： NG1 =