1、.：.； PAGE 119 概 述1.1 委托單位情況簡介礦井稱號：高陽煤礦法定代表人： 礦井性質：私有企業設計才干：6萬t/a井田面積：1.66Km2可采儲量：247.99萬t效力年限：29.5a井口坐標：混合提升立井 X=3888701.257 Y=37359146.48 Z=924. 回風立井 X=3888701.257 Y=37359096.48 Z=894.1.2 評價對象及范圍評價主要對該礦井的自然平安條件、礦井瓦斯、頂底板、提升運輸、通風、供電、排水等消費系統、消費環節、地面消費系統等各個方面進展評價。1.3 評價的目的根據的要求，結合所選擇的方案，辯識與分析該建立工程能夠存在的

2、危險、有害要素的類別、主要致因要素和易發場所、選擇適宜的評價方法評價主要危險源發惹事故的能夠性與嚴重程度，以便對設計單位、施工單位、建立單位提出有針對性、合理的平安管理與技術措施，以到達最低事故率、最少損失和最優的平安消費效益。1.4 評價根據1.4.1 法律法規及有關規定；中華人民共和國原勞動部 1996 年第 3 號令、 1998 年第 10 號令；國家平安消費監視管理局安監管辦字 2001 39 號文“關于進一步加強建立工程工程勞動平安衛生預評價任務的通知；國家平安消費監視管理局、國家煤礦平安監察局安監管技裝字 2002 45 號文件，“印發的通知；國家平安消費監視管理局、國家煤礦平安監

3、察局 2003 第 5 號令；國家平安消費監視管理局、國家煤礦平安監察局 2003 第 6 號令；國家煤礦平安監察局文件，煤安監辦字 2003 24 號“印發的通知；國家平安消費監視管理局、國家煤礦平安監察局文件，安監管技裝字 2003 37 號“關于的通知；國務院辦公廳文件，國辦發 2003 58 號文“國務院辦公廳關于進一步加強煤礦平安消費任務的通知；國務院辦公廳文件，國辦發 2003 60 號文件“國務院辦公廳關于深化平安消費專項整治任務的通知；國家煤礦平安監察局文件，煤安監技裝字 2003114 號； 國務院平安消費辦公室安委會 200413 號文“關于印發國家平安消費監視管理局、國家

4、煤礦平安監察局 2004 第 8 號令其它適用于平安預評價的法律、法規 1.4.2 根據的煤礦平安規程和技術規范、規范煤炭行業技術政策和行業規范1.4.3 建立工程相關立項文件及資料1.5 評價單元的劃分1.5.1 礦井評價單元劃分原那么評價單元劃分的目的，是為了把一個復雜的系統劃分為數個相對比較獨立，便于系統危險性評價操作、災禍控制、平安管理的子系統。假設把一個礦井視為一個系統，那么在這個系統中存在有一些在空間上比較獨立的子系統，例如采煤任務面、掘進任務面等，這些子系統不但在空間具有相對的獨立性，而且在事故致因要素上也具有一定的獨立、完好性。按照以上原那么，評價以危險、有害要素的類別為主，對

5、高陽煤礦進展評價單元的劃分。 1.5.2礦井評價單元的劃分在危險、有害要素的辨識與分析中，報告辨識與分析了礦井能夠存在的11種危險、有害要素，但是結合類比工程的分析，無論是從事故發生的嚴重程度，還是從事故發生的能夠性來講，礦井瓦斯爆炸事故、火災、水災、頂板事故、煤塵爆炸事故、提升運輸、機械損傷事故、電氣設備或設備損傷、中毒窒息事故的危險性都相對較大，由此，評價在對高陽煤礦能夠存在的危險、有害要素辨識的根底上，對礦井評價單元的劃分如下：礦井瓦斯事故評價單元；礦井火災事故評價單元；礦井水災事故評價單元；礦井頂板事故評價單元；礦井煤塵爆炸事故評價單元；提升運輸事故評價單元；電氣設備或設備損傷評價單元

6、；爆破損傷評價單元。各評價單元子單元的劃分詳細見第六章定性、定量評價。1.6評價方法的選擇 評價總共選用了3種評價方法對高陽村煤礦8大評價單元進展定性、定量評價。對礦井艱苦危險源礦井瓦斯爆炸事故、火災事故、水災事故、頂底板事故、煤塵爆炸事故選用兩種及兩種以上評價方法進展評價，對其它主要危險源選用一種或兩種評價方法進展評價。詳細評價單元評價方法的選擇見第六章定性、定量評價。1.6.1預先危險性分析法預先危險性分析法主要用于對危險物質、安裝和主要區域等進展分析，包括設計、施工和消費前。該方法普通是首先對系統中存在的危險性類別、出現條件、導致事故的后果進展分析，其目的是識別系統中潛在的危險，確定其危

7、險等級，防止危險開展成事故。預先危險性分析普通適用于建立工程的平安預評價。預先危險性分析格式見表161。預先危險性分析法的等級劃分預先危險性分析法在分析系統危險時，為了衡量危險性的大小及其對系統的破壞程度，將各類危險性劃分為 4 個，詳見表162。預先危險性分析表格表1-6-1單元： 評價單元潛在事故危險要素觸發條件 1 觸發條件(2)事故后果危險等級改良措施、預防方法預先危險性分析法危險性劃分等級表1-6-2危險性等級分級表危險程度能夠導致的后果平安的不會呵斥人員傷亡及系統損壞臨界的處于事故的邊緣形狀，暫時還不至于呵斥人員傷亡、系統損壞或降低系統性能，但應予以排除或采取控制措施危險的會呵斥人

8、員傷亡和系統損壞，要立刻采取防備對策措施災難性的呵斥人員艱苦傷亡及系統嚴重破壞的災難性事故，必需予以果斷排除并進展重點防備1.6.2事故樹評價方法事故樹方法本身屬于定性、定量評價方法，但由于目前沒有相關的煤礦統計數據來確定根身手件的發生概率。因此，只能分析頂上事件的致因要素、求解最小割徑集以及求解各根身手件的構造重要度進展定性評價。1.6.3礦山工程平安評價法此種方法是目前普遍運用的評價礦井危險程度的一種評價方法。此種方法是根據事故樹的原理，取對頂上事件影響較大的目的進展評價，建立評價數學模型，根據礦井的實踐情況進展每個評價因子的取值，并進展計算，求解頂上事件的概率值，由于頂上事件發生概率的大

9、小表示了事故發生能夠性的大小，其本質也就表達了事故危險性的嚴重程度。2 礦井自然平安條件2.1 礦井地理概略2.1.1 位置與交通2.1.2 地形地貌高陽村井田地處渭北黃土高原上，地形呈縱橫交錯的臺塬深溝地形，塬上平坦，溝壁峻峭，地面標高+820+1025m，相對高差205m。該區河流有南家錄溝和白水河，高陽溝自南向北從井田中央穿過，白水河自西而東從井田北部邊境以外匯入洛河。高陽溝底部出露的礫巖層有小部分滲漏泉水，流量23m3/h。2.1.3 氣候、地震高陽村井田所處地域屬半干旱性氣候，蒸發量大，降雨量小。79月為主要降雨季節，年降雨量365.8900mm。年平均蒸發量1606.7mm。最高溫

10、度39.4，最低溫度-19，年平均溫度11.3。每年的11月至次年3月為凍土期，最大凍土深度550mm，冬春季多西北風，最大風速25m/s。地震烈度為7度。2.2 礦井自然平安條件2.2.1 井田地質特征2.2.1.1 地層井田內在高陽村溝兩側有零星基巖出露外，其他均被新生界黃土覆蓋。地層由老到新為： 中下奧陶統O1-2：為一套海相碳酸巖，是煤層的堆積基底。上石炭太原組C3t：為一套海陸交替相含煤堆積，是井田主要含煤地層，厚度普通為20m，含煤5層，由上而下依次為5-1、5-2、6-1、9、10號煤層，其中惟有5-2煤層普遍可采。巖性主要有灰黑色泥巖、沙質泥巖、粉沙巖、碳酸鹽巖、淺灰色石英砂巖

11、、鋁質泥巖和煤層。與下伏巖層呈假整合接觸。二迭系下統山西組P1S：為一套近海相含煤堆積。為井田次要含煤地層，厚度普通45m，含煤兩層，自上而下為2、3號煤層。本井田鉆孔未見這兩層煤。巖性以各粒級砂巖、粉砂巖、砂質泥巖為主。與太原組呈整合接觸。下二迭統下石盒子組P1X：為一套湖沼相的碎屑堆積，普通厚55m。巖性由灰白色、灰色、灰綠色砂巖、粉砂巖、砂質泥巖、鋁質泥巖及少量的鈣質泥巖組成。與山西組整合接觸。上二迭統上石盒子組P2S為一套河湖相的碎屑巖堆積，厚124m左右。巖性為厚層狀黃綠色、暗紫色粉砂巖、砂質泥巖、泥巖、夾黃綠色、淺灰色細中粒砂巖。與下石盒子組整合接觸。新生界K2：為沖擊、洪積及風積

12、相碎屑堆積物，包括第三系和第四系。黃土類，厚6.5200m左右。2.2.1.2 構造本井田構造形狀總體為一簡單寬緩向斜，軸向N70WN80E，南北兩翼傾角平緩。井田內斷裂均為高角度正斷層，以走向NEE延伸。褶曲以W31鉆孔為軸向N70W，兩翼傾角515，最大起伏40m。南翼走向N45W,傾向N45E,傾角57;北翼走向N70E,傾向S20W,傾角515。斷層高陽正斷層：為井田南部邊境，走向NEE，傾向NW，傾角70，落差90130m。本井田位于高陽正斷層上盤。加錄溝正斷層：為井田北部邊境，走向NEE，傾向NW，傾角80，落差2040m。本井田位于加錄溝正斷層下盤。2.2.1.3 煤層二迭系下統

13、山西組和上石炭太原組組本錢井田含煤地層 ，雖煤層數較多，但可采煤層只需一層，即5-2煤層。5-2煤層賦存較穩定，位于太原群上部，K3標志層之上，全井田厚度較穩定，普通厚23m。該煤層含夾矸05層，屬構造簡單到較復雜煤層，夾矸普通厚0.3m左右，呈厚薄相間NE條帶狀展布。夾矸多為炭質泥巖或泥巖。2.2.2 開采技術條件2.2.2.1 礦井瓦斯高陽煤礦2003年瓦斯相對涌出量為1.9m3/t，絕對瓦斯涌出量為0.23m3/min，礦井CO2 相對涌出量為2.1m3/t，瓦斯等級為低瓦斯。2.2.2.2 煤塵爆炸性根據5-2煤層煤塵爆炸性鑒定資料，5-2煤層煤塵的爆炸實驗火焰長度為100mm，抑制煤

14、塵爆炸巖粉量為55%，煤塵爆炸指數為18.3%26.3%，具有爆炸危險性，高陽煤礦煤塵按爆炸性煤塵對待。2.2.2.3 煤的自燃性根據5-2煤層自燃鑒定結果，5-2煤層屬不易自燃煤層，高陽煤礦煤層按不易自燃煤層對待。2.2.2.4 煤層頂、底板巖性5-2煤層頂板為粉砂巖、砂質泥巖及泥巖，厚度13m。部分為炭質泥巖。厚度小于1.0m。5-2煤層頂板硬度較小，易碎。底板為K3石英砂巖及細砂巖，厚度普通為1.0m左右，鞏固，單向抗壓強度86.69Mpa，部分有薄層砂質泥巖、細粉砂巖及炭質泥巖為偽底。2.2.2.5 地溫參照臨近礦井資料，該區屬地溫正常區，本礦無地熱危害。2.2.3 井田水文地質2.2

15、.3.1 地表水系加錄溝由南向北從井田中央穿過,屬年年小溪,沿途接受大氣降水及各支溝松散層底部泉水的補給,在井田內無滲漏。2.2.3.2 含水層特征井田內含水層與隔水層由上向下分述如下：新生界松散層和基巖風化帶含水層松散層為黃土、亞粘土、亞沙土、砂礫石及半固結粉砂、中細砂等，含孔隙潛水，部分地段底部含承壓水。單位涌水量0.0080.383L/s.m,浸透系數0.19518.763m/d。基巖風氧化帶含水層：風化帶巖性主要為風化的粗細粒砂巖、粉砂巖、泥巖等，厚度普通5060m，因斷層影響的風化帶，受斷層控制，厚度較大。富水性不均，風化帶內砂巖及基巖凹處水量較大。單位涌水量0.030.47L/s.

16、m,浸透系數0.0131.0751m/d。松散層和基巖風化帶含水層雖有部分隔離層，但大部分聯絡親密，故作為同一含水層。富水性中弱。水質屬Ca-Na或Ca-Mg型，水質良好。上石盒子組底部砂巖含水層該含水層巖性為細中砂巖，普通厚10m左右，單位涌水量0.0034L/s.m,浸透系數0.0526m/d.具承壓性質，水位標高+735.65m。屬富水性弱的含水層。上石盒子組底部砂巖含水層該含水層巖性為細粗粒砂巖，普通厚510m，富水性極弱，深部幾乎無水。本組底部砂巖以上各層均為隔水層。本組底部砂巖與上石盒子組底部普通不發生水力聯絡。5號煤上部砂巖含水層本含水層巖性為細、中粒砂巖，分布廣泛，普通厚510

17、m，單位涌水量0.000792L/s.m，浸透系數0.00296m/d。水位標高為+673.36m。富水性極弱。本含水層以上山西組巖性以泥巖、粉砂巖為主，普通厚15m左右，可起隔水作用，故5號煤上部砂巖普通不與上覆含水層發生水力聯絡。2.2.3.3 礦井水文地質條件分析井田所處地域原半干旱性氣候，蒸發量大，降雨量小。降水多以地表逕流方式流向井田之外。煤層埋藏深度平均250300m左右，煤層上部有數層隔水層使之與主要含水層相隔，因此，大氣降水對未來礦井充水影響不大。新生界松散層含水層直接接受大氣降水補給，并以浸透方式補給基巖風化帶含水層，同時從井田中央的加錄溝排泄，逕流條件好，基巖風化帶又經過裂

18、隙向深部含水層浸透。深部含水層僅能經過松散層、基巖風化帶裂隙的浸透接受大氣降水和區域性側向補給，逕流條件差。根據臨近礦井水文地質特征及各礦的富水系數，除涼水泉礦、南橋礦較大外、其他均在1.52.0之間，據此，本礦井的正常涌水量在1723m3/h之間，最大涌水量取其正常的1.5倍，故本礦井正常涌水量20m3/h，最大涌水量取30m3/h作為設計根據。根據臨近礦井水文地質特征及各礦的富水系數，除涼水泉礦、南橋礦較大外、其他均在1.52.0之間，據此，本礦井的正常涌水量在1723m3/h之間，最大涌水量取其正常的1.5倍，故本礦井正常涌水量20m3/h，最大涌水量取30m3/h作為設計根據。根據臨近

19、礦井水文地質特征及各礦的富水系數，除涼水泉礦、南橋礦較大外、其他均在1.52.0之間，據此，本礦井的正常涌水量在1723m3/h之間，最大涌水量取其正常的1.5倍，故本礦井正常涌水量20m3/h，最大涌水量取30m3/h作為設計根據。2.2.4 井田周圍煤礦開采情況3 煤礦擬建立情況3.1 礦井開辟開采3.1.1 井田境界、儲量，設計才干及效力年限高陽村煤礦的井田由東西兩條勘探線和南北兩條斷層圍成，北以加錄溝正斷層為界，南以高陽正斷層為界，東以5勘探線為界，西以2勘探線為界。井田東西長約1.55km，南北寬0.861.23km，面積約1.66km2。井田內可采煤層為5-2煤，井田范圍內工業儲量

20、為483.38萬t，礦井可采儲量247.99萬t。本礦設計消費才干6萬t/a，效力年限29.5a。3.1.2 礦井開辟方式礦井采用立井開辟方式。混合提升立井位于礦井工業場地內的上臺階，井筒深度289.13m，回風立井位于工業場地下臺階。井筒深度259.13m。井下設1個主程度和1個輔助程度，主程度標高為+635m，輔助程度標高+670m。井田劃分三個盤區，+635m程度劃分兩個盤區，+670m輔助程度劃分一個盤區。混合提升立井承當煤炭、矸石、資料、設備、人員等全部提升義務。配備一對0.75t非標單層單車普通罐籠，鋼絲繩罐道，罐籠配備BF-0.5防墜器。提升絞車型號為GKT21.61.5-20型

21、。礦井開辟方式見圖311。井筒特征見表3-11。3.1.3 井底車場及硐室根據混合提升立井方位角及井底與+635m主程度運輸大巷的位置關系，井底車場方式為刀把式。空重存車線長度均為1.5列車長1列車掛22個0.75t翻斗式礦車，即60m。調車線設在大巷中，調車方式為頂推式。井底車場內的主要硐室有：信號室、主水泵房、主變電所及水倉等。礦井消費初期為人推車，故暫不設機車修繕硐室。另外，井下不設置爆破資料發放硐室。一切硐室均采用半圓拱料石砌碹支護。經計算，井底車場經過能力完全滿足6萬t/a的消費才干。3.1.4 礦井程度及主要大巷布置混合立井井底標高為+635m，故以此為開采程度或稱主程度。另外在+

22、670m設輔助程度，開采+670m以上煤層，為此全井田劃分為一個主采程度+635m和一個輔井 筒 特 征 表表311 井筒稱號井口坐標井口標高m井底標高m井深m井筒傾角提方位角斷面m2備注緯距X經距Y凈設計掘進混合提升立井3888701.25737359146.48924.635289.90019.625.5配備一對0.75t罐籠回風立井388870.25737359096.48894.635259.904.98.04配備梯子間助程度+670m。大巷均布置在5-2煤層內。主程度運輸大巷布置于+635m標高處，坡度為3；總回風巷并列布置于大巷上側，間距為30m，兩側各留30m寬護巷煤柱。輔助程度

23、運輸大巷設于+670m標高處，輔助程度總回風巷亦并列布置于+670m程度運輸大巷上側，二巷間距30m，兩側各留30m寬煤柱。3.1.5 盤區劃分及開采順序根據5-2煤層賦存形狀、井田尺寸、程度位置等諸多要素，將井田劃分為三個盤區。+635m程度劃分為兩個盤區，一個為上山盤區，一個為條帶盤區。+670m程度劃分為一個盤區，宜采用條帶式開采。開采順序為：第一盤區第二盤區+670m程度第三盤區。盤區內條帶采用前進式開采順序。采煤任務面均為后退式開采順序。3.1.6 采煤方法及首采任務面設備配備采煤方法為傾斜長壁炮采采煤法。任務面采用ZMS-12型煤電鉆打眼，SDG-40T型刮板保送機運煤，HZWA-

24、2000型摩擦式金屬支柱配HDJA-1000型金屬頂梁支護頂板。采煤任務面設備配備見表312。3.1.7 巷道掘進及設備 掘進任務面為兩個，采用鉆爆法施工，工人裝車，人力推車必要時配有小絞車，部分通風機通風，水溝自流排水必要時用小水泵。3.2 礦井通風系統采煤任務面配備表表312 序號名 稱規格型號數 量備 注1可彎曲刮板保送機SGW-40T4臺2煤電站ZMS-123臺一臺備用3金屬支柱HZWA-22005884金屬頂梁HDJA-1000588礦井通風方式為中央并列式。礦井通風方法為抽出式。礦井需風量為16.13m3/s，通風最小阻力為117.14Pa，通風最大阻力為307.77Pa。礦井主要

25、通風機選用兩臺FBCZ 40-411型軸流式通風機，一臺任務，一臺備用，每臺配YB160L4型電動機一臺，功率15kw。3.3 礦井防滅火系統由于本礦開采的5-2煤層自燃傾向性為級，屬不易自燃煤層，礦井火災以外因火災為主。設計采用的防火措施，主要是預防外因火災的措施,采用了以下防火措施：1地面易發生火災并能影響到井下的場所，如坑木場、矸石場布置在平安間隔 以外，井口用不燃性資料建造。地面、井下均鋪設有消防管路，建有兩個200m3的消防水池，井下消防水管與灑水管道共用一趟管路。混合提升立井和回風立井附近制定明火管理制度，設置防火警視標志。入井人員堅持檢身制度。地面井下設消防資料庫，貯備消防器材。

26、地面和井下易發生火災的場所配置滅火器。井口、井架和主要進、回風井巷采用不燃性資料支護。選用防火性能好的電器設備和器材。供電電纜、通訊電纜、信號傳輸電纜均選用不延燃電纜。通風的風筒選用阻燃風筒。設計的采煤任務面及其傾斜長度均比較小，一個條帶回采的時間短，回采終了后及時封鎖。3.4 礦井防塵、消防系統經計算，井下防塵灑水量和煤層注水用水量為185.6m3/d。井下消防用水量采用7.5L/s，一次火災延續時間按6小時計，一次消防水量為162m3。水源采用經凈化處置后的井下涌水，缺乏部分由生活用水水源井補充。水質符合井下消防灑水水質規范。井下消防、灑水實行靜壓供水，采用共用管網。經凈化處置后的井下排水

27、用泵提升至容積為200m3的水池，再經1085的無縫鋼管、由混合提升立井井筒送至井下各用水點。在井下變電所、任務面運輸、回風巷、掘進巷道入口處均設置消火栓。煤層大巷每隔100m均設消火栓。消火栓的規格為DN50，由帶閥門的三通支管及水龍帶接口組成。水龍帶用涂塑及氯丁橡膠襯水龍帶。水龍帶和水槍及接納管件應存放在標志明顯，取用方便的地方。設有灑水管道的各條大巷、順槽，應每隔100 m設置一個DN25的給水栓，以便沖洗巷道，消除煤塵。為消除煤塵，改善任務環境，在采、掘任務面，刮板保送機的轉載點處均設噴霧灑水安裝。在采煤任務面進、回風巷、掘進任務面回風巷、礦井總回風巷處設置凈化水幕，以除塵凈化空氣。水

28、幕噴嘴的放射方向宜逆風向放射。井下消防、灑水管道采用無縫鋼管，快速接頭聯接。無縫鋼管及管件應按進展防腐蝕處置。3.5 礦井監測監控系統高陽村煤礦設計配備 KJ66型煤礦平安監控系統，以監測井上、下的各類環境參數和設備開停等主要消費參數。在一些重要的地點安裝傳感器后，監測環境參數可以直接在地面中心站及管理網絡任務站上反映出來。井下平安監控系統由地面計算機集中控制，井下監測儀器根據進展配置：采煤任務面：在N1條帶采煤任務面進、回風巷設置2個監測點N1進風巷1個，N1回風巷各1個。進風巷監測點主要監測N1條帶采煤任務面進風流的風速和設備開停，設置1臺風速傳感器，2臺設備開停傳感器并設置2個遠動開關；

29、回風巷監測點主要監測N1條帶采煤任務面風流的風速、溫度和瓦斯，對以上監測參數，在監測點各設置1臺相應的傳感器，采煤任務面設置1臺聲光報警器。掘進任務面：在S1條帶運輸斜巷、回風斜巷掘進任務面各設置1個監測點。主要監測掘進任務面回風流的風速、溫度、瓦斯、一氧化碳和設備開停，對以上監測參數，在監測點各設置1臺相應的傳感器并設置1個遠動開關；以上2個監測點，均設置聲光報警器。井下中央變電所：在井下中央變電所設置1個監測站，對礦井總進風流的風速、溫度和礦井總回風流的瓦斯、風速；水倉水位；風門開關；變電所供電參數等進展監測。設置瓦斯、風速、水倉水位、風門開關傳感器和電壓、電流、設備開停傳感器。地面設置1

30、個監測站，分別對主要通風機房、地面變電所、地面消費系統主要設備實施監測。主要通風機房設置1個監測點，對風洞風流的風速、負壓、瓦斯以及通風機的電壓、電流和設備開停等參數實施監測。在風硐內設置風速、負壓、瓦斯、一氧化碳傳感器各1臺，在通風機房設置電壓、電流和設備開停傳感器各2臺。地面調度室設置1個監測點，對變電所電壓、電流和設備開停等參數實施監測。設置電壓、電流傳感器各2臺，設備開停傳感器2臺。3.6 礦井提升運輸系統3.6.1 混合提升立井混合提升立井擔負礦井提煤、升降人員、資料、設備及矸石提升等義務，井筒配備一對0.75t單層單車非規范罐籠，鋼絲繩罐道，提升鋼絲繩型號：20NAT619+NF1

31、670ZZ221142.9GB/T8918-1996。繩徑：20mm。總破斷拉力：234000N。提升絞車型號：GKT21.61.5-20雙筒絞車1臺，筒徑：1.6m，最大靜張力：45000N，最大靜張力差為30000N。電動機型號為：JR116-8型1臺，電壓為380V，過載系數為2.09。最大提升速度為3.06m/s。系統提升才干為7.28萬t/a，提升才干富有系數為1.21。3.6.2 井下煤炭運輸井下煤炭運輸采用礦車運輸方式。程度運輸大巷鋪設雙軌，軌型15kg/m，軌距600mm。一盤區消費時采用人力推車，二、三盤區消費時采用3t架線式電機車牽引。 采煤任務面的煤炭經任務面運輸平巷刮扳

32、機運輸大巷礦車混合提升立井地面。3.6.3 井下輔助運輸普通資料及設備，從地面經混合提升立井、運輸大巷到達采煤或掘進任務面。3.7 礦井供電系統3.7.1 礦井供電電源及地面變電站礦井供電電源供電電源引自高陽35kv變電站10kv母線，架設一趟回路LGJ50型供電專線直通地面變電所，線路長3.5km，作為礦井主供電電源。備用電源采用柴油發電機。構成雙電源供電。礦井用電負荷及地面變電站礦井用電總負荷為822KW，設備任務容量為643KW。該礦工業廣場設10KV地面變電所一座，選用GG-1A-F高壓開關柜5臺，PGL-1型低壓開關柜7臺，高效節能型S9-200/10/0.4變壓器一臺，向地面動力、

33、照明、井下主排水泵備用電源由變電所內公用柴油發電機組專供。3.7.2 地面供配電主井提升機房分別用兩回AC380V電源，采用MYJV22-1KV-370+125mm2電力電纜由地面變電所二段不同母線引入主井絞車房配電室。通風機房供電電源：由地面變電所采用MYJV22-1KV-410+16mm2二回路引入通風機房控制點。3.7.3 井下供配電礦井下設一座井下中央變電所，主供采掘任務面、大巷運輸、主排水泵、大巷照明等用電，井下除煤電鉆，照明信號電壓為127V，主排水泵電壓為AC380V，采掘任務面設備用電電壓為AC660V，為了保證井下主排水泵為雙回路供電，從地面變電所內主排水泵備用電源公用柴油發

34、電機組與井下主排水泵供電系統銜接，從而構成雙回路供電。井下供配電點嚴禁中性點接地。井下照明：井底車場、運輸順槽及任務面配電點均設固定照明。照明燈具選用KBY-20型礦用隔爆熒光燈。3.8 礦井給水系統水源在礦西邊溝底打兩眼深井，井深40m左右。為保證供水量，在打井過程中宜作抽水實驗，并根據詳細情況適當調整井深。 選兩臺200QJ20-175/B型潛水泵，一臺任務，一臺備用。該泵額定流量20m3/h，額定揚程175m，配用潛水電機YQS200-18.5型，功率18.5KW。選用DN75的給水鑄鐵管作輸水管。用水量 該礦消費、生活總用水量103.54m3/d。室外消防用水量20L/s，井下消防用水

35、量5L/s。供水系統地面消費、生活用水采用定時動壓供水方案。利用水源井中的潛水泵直接向各用戶供水。 地面和井下消防用水及井下灑水均存于消防貯水池中。正常情況下，礦井水經地面平流池沉淀后排至該水池中，用作井下灑水。發生火災時，除繼續由主排水泵向貯水池補充沉淀后的礦水外，水源泵也應暫停向各用戶供水，而向消防貯水池補水，以保證消防之需。消防采用暫時加壓制，利用消防泵獲得所需水壓，貯水池應有保證消防水量的設備。 消防貯水池內應有3h的地面及井下消防用水量，總容積400m3。為便于清洗，做成兩座，每座200m3，為鋼筋混凝土構造。 在消防泵房內設兩臺IS100-65-200型消防泵，一臺任務，一臺備用。

36、其任務參數Q=100m3/h，每臺泵配用Y180M-2型電動機，功率22KW，電壓380V。3.9 礦井排水系統地面排水 排水采用雨污分流制排水系統，工業場地雨水經排水溝聚集后排入加錄溝。消費、生活污水主要是浴池和食堂排水，排放量少，污染物含量低，故確定經排水管送至滲曬坑，經沉淀和曝曬后排放。 食堂排放出戶管上設一隔油池。井下排水 井下正常涌水量為480m3/d，最大涌水量為720m3/d。由于井下不含有害元素，僅混有煤塵和巖塵。經井下和地面二次沉淀后，可達排放規范。3.10 礦井通訊 礦井行政和消費調度共用一臺交換機，型號為JK8222微電腦程控數字自動交換機，總容量22門，其中礦內用戶13

37、門，中繼回路2門。中繼回路應與縣郵電局程控交換機系統接通，可進展國內直撥。下井電纜選用HUVV22型鋼絲鎧裝電纜，用于井筒敷設。井下選用CB-2A型隔爆機。另外，礦區內挪動通訊網絡已全面覆蓋，挪動通訊是礦井又一快捷方便，可靠的通訊方式。3.11 火工品管理系統地面火藥庫房布置在工業場地南邊200m處，位于溝的東坡小溝岔內。火藥庫的容量不得大于5t硝銨炸藥。雷管不得超越1萬發。井下不設置爆破資料庫。3.12 礦井地面工業場地布置及其防洪排澇系統工業場地選定在在高陽村西邊深溝的東側溝坡上。場地自然地形，東高西低，工業場內最大自然高差為36m左右，在場地內有自然臺階可以利用。在工業場地的內部布置上，

38、本著有利消費、方便生活、節約用地、充分利用地形和滿足防火衛生平安等要求。由東向西共分成四個臺階布置。第一臺階標高為+928m，為行政福利和獨身宿舍區，布置有行政辦公室、食堂及獨身宿舍。第二臺階標高為+924m，為消費區，布置有井口房、絞車房、變電所、機修廠、器材庫、坑木場等。第三個臺階標高為+916m，南側布置有儲煤場，西邊布置有燈房、更衣室、浴室、義務交接室、鍋爐房等。第四個臺階高為+894.m，布置風井、主通風機房。立風井井口距溝底還有20m高差，不會受洪水要挾。為保證場地平安，在場地設計有截洪溝，將山洪引入加錄溝。4礦井危險、有害要素辨識與分析 礦井危險、有害要素識別與分析是運用平安系統

39、實際，對礦井建立、消費過程中存在的危險、有害要素進展分辨、識別、分析和確定，是煤礦建立工程平安預評價的重要環節。因此，在識別分析危險、有害要素時，不僅要選擇合理的平安評價方法，而且還要掌握好平安預評價的科學性、系統性、全面性和預測性的原那么。危險要素是指使人呵斥傷亡，對物呵斥突發性破壞的要素。有害要素是指能影響人的身體安康導致疾病，對物呵斥慢性破壞的要素。危險要素強調突發性和瞬間作用，而有害要素強調在一定時間范圍內的積累作用。通常情況下，對兩者并不加以區分而統稱為危險、有害要素，主要指客觀存在的危險有害物質或能量超越臨界值的設備、設備和場所等。由于煤礦消費受地質條件變化影響大，作業場所集中，消

40、費條件和作業環境相對較差，整個礦井的平安情況受人、物、環境和管理等多方要素的制約，存在的危險有害要素眾多，因此，在識別和分析煤礦的危險有害要素時，選擇合理的方法和手段很有必要。本報告對礦井危險、有害要素識別采用對照閱歷法和類比法等方法。41礦井瓦斯根據煤局發200486號文件對2003年度省地方煤礦礦井瓦斯等級鑒定結果的批復，與高陽村煤礦處在同一礦區的縣煤礦2003年礦井瓦斯相對涌出量為1.9m3/t,絕對涌出量為0.23m3/min,礦井CO2相對涌出量為2.1m3/t,被鑒定為低瓦斯礦井。因此，高陽村煤礦瓦斯等級亦按低瓦斯思索。 4.1.1瓦斯的特性瓦斯通常指甲烷是一種無色，無味的氣體，對

41、空氣的相對密度為0.554。由于比空氣輕，故常積聚在巷道的頂部，瓦斯的分散才干是空氣的1.6倍，能很快分散在空氣中。瓦斯本身無毒，但不能供人呼吸，較長時間吸入會使人窒息死亡。瓦斯不助然，但與空氣混合到達一定濃度后，遇到高溫火源時能熄滅或爆炸。4.1.2 瓦斯積聚的危害瓦斯積聚是發生各種瓦斯事故的前提條件，因此要加強防備，采取各種有效措施進展治理。煤礦井下容易發生瓦斯積聚的地點是采、掘任務面、盲巷、沒有封鎖的廢舊巷道，特別是掘進任務面及其它通風不良地點。采煤任務面上隅角和回風巷最容易發生瓦斯積聚超限。引起上隅角和回風巷瓦斯積聚超限的主要緣由是風量和風速不能滿足采煤任務面風排瓦斯的需求，風量偏小，

42、風速偏低，不能及時排除瓦斯。采面瓦斯積聚在條件適宜時極易呵斥瓦斯爆炸災禍。掘進任務面也是最容易發生瓦斯積聚超限的地點。掘進任務面采用部分通風方式，部分通風管理不善，將會產生嚴重的后果：一是不同程度和范圍的瓦斯積聚超限，必然呵斥部分地段停電、停頓消費；進展瓦斯排放，程序復雜，還要有多個部門配合，假設管理制度不嚴，操作執行規程不力等即會呵斥瓦斯爆炸事故。二是頻繁啟動電器設備添加了電器火花產生的能夠性，一旦設備隔爆性能欠佳，各種要素的巧合就會釀成瓦斯爆炸事故。三是人的不平安行為為事故發生發明了前提條件。盲巷、廢舊巷道等通風不良的地點，都容易發生瓦斯積聚超限，人員誤入就會發生窒息死亡事故。4.1.3

43、瓦斯爆炸的危害礦井瓦斯爆炸是礦井主要災禍之一，它涉及范圍大，傷亡人數多，后果極其嚴重。瓦斯爆炸不僅發生在煤與瓦斯突出礦井、高瓦斯礦井，也發生在低瓦斯礦井。2000年12月3日15時，山西省河津市下化鄉天龍煤礦在交接班過程中忽然發生特大瓦斯爆炸事故，呵斥48人死亡，21人受傷其中重傷2人，直接經濟損失157萬元。該礦采用主立副斜井開辟，設計消費才干6萬t/a,低瓦斯礦井，煤塵具有爆炸危險性。2000年1月1日至12月3日，礦井消費原煤18萬t左右。事故的直接緣由是：通風機長時間不開，導致通風系統發生改動，本來一進一回的主立井、副斜井均變為進風井，依托毗鄰的營船窩煤礦五號井回風，風流紊亂，東二巷爆

44、源處瓦斯濃度到達爆炸界限，遇煙火引起瓦斯爆炸。間接緣由是：平安管理混亂，以“一通三防管理混亂，現場管理混亂，監管不力。瓦斯爆炸必需具備三個根本條件：一是瓦斯濃度必需在爆炸界限內，普通為5%16%；二是氧氣濃度不低于12%；三是有足夠能量的點火源，普通為650。瓦斯爆炸的主要危害：1爆炸產生高達18502650的高溫，氣體壓力是爆炸前的710倍，不僅破壞設備，燒傷人員，還能點燃木材、支架和煤塵，引起井下火災和煤塵爆炸事故，擴展災情。2爆炸會產生大量有毒、有害氣體，主要是一氧化碳，呵斥人員中毒傷亡。統計資料闡明，爆炸事故中70%死亡是由一氧化碳中毒呵斥的。3爆炸有能夠呵斥通風系統嚴重破壞，巷道冒頂

45、，機電、運輸設備損壞，在較短的時間內難以恢復。4瓦斯爆炸會呵斥艱苦人身傷亡和經濟損失，在社會上呵斥無法彌補的影響，短時間內難以消除，對正常消費呵斥無法估量的影響。4.1.4 瓦斯熄滅的危害當瓦斯濃度小于5%或大于16%時，瓦斯可發生熄滅，進而由于熄滅而引發瓦斯爆炸。瓦斯熄滅能呵斥人員的嚴重燒傷和井下火災事故。4.1.5 瓦斯窒息的危害瓦斯本身無毒，但由于氧氣減少會影響人的正常呼吸，甚至使人窒息死亡。瓦斯窒息事故多發生在盲巷、未及時封鎖的廢舊巷道；施工巷道無方案停風也能夠呵斥瓦斯窒息事故。4.1.6 瓦斯災禍事故致因1礦井通風系統不合理、不完善。礦井主要通風機才干不夠，有效風量缺乏，礦井超才干消

46、費；或風網系統混亂構成不合理的串聯風、分散風和循環風；采空區和盲巷不及時處置和封鎖，構成瓦斯庫，留下事故隱患。2部分通風管理不善。部分通風機隨意停開；不按需求配風；巷道冒落堵塞，風流短路；風筒脫節、漏風、被壓，處置不及時；風筒口距掘進任務面太遠，使風量過小、風速低，導致掘進任務面微風作業，致使瓦斯積聚。3瓦斯檢查制度執行不嚴。瓦斯檢查工數量缺乏，空班漏檢；瓦斯檢查工思想與業務素質不高，責任心不強，甚至做假記錄；礦井瓦斯監測遙控系統安裝不合理或檢修不及時，不能發揚其作用。4違章爆破。爆破作業未執行“一炮三檢制度，炮眼不裝或少裝炮泥，甚至用煤粉等可燃物替代；最小抵抗線不夠或用多母線爆破、裸露母線爆

47、破或放連珠炮等，均能引起瓦斯爆炸釀成事故。5電氣火花及機械設備磨擦火花引爆瓦斯。如井下照明和機械設備的電源、電氣安裝不符合規定，疏于管理，電氣設備失爆或帶電作業產生火花，以及機械設備磨擦產生火花引爆瓦斯。6井下吸煙、違章動用電焊、火焊等引發瓦斯爆炸。7雜散電流、靜電、其它突發性電流等引起火花產生的瓦斯爆炸。8平安消費責任制無或落實不到位，以包代管，超才干突擊消費。4.2 礦井火災根據縣煤礦5-2煤層自燃鑒定結果，5-2煤層自燃傾向性為級，屬不易自燃煤層，高陽村煤礦煤的自燃傾向性也按級來定，煤層屬不易自燃煤層。因此，礦井建立和消費中能夠發生的火災事故為外因火災。4.2.1 礦井火災危害1產生大量

48、的有毒有害氣體。煤炭熄滅會產生CO、CO2、SO2、煙塵等，另外坑木、橡膠、聚氯乙稀制品的熄滅也會生成大量的CO、醇類、醛類等有機化合物。這些有毒有害氣體和煙塵隨風分散，會涉及相當大的區域甚至全礦，從而傷及井下任務人員。據國外統計，在礦井火災事故中遇難者95%以上是死于煙霧中毒。2在火源及臨近處產生高溫，往往引燃其它可燃物使火災范圍迅速擴展。3產生火風壓，使災禍擴展。礦井發生火災后，高溫濃煙流經的區域，氣溫升高，產生的火風壓可呵斥風流逆轉，使通風系統紊亂，使災禍擴展，添加了救災的難度。4引起瓦斯、煤塵爆炸。礦井火災發生后，提供了瓦斯、煤塵爆炸的火源，假設瓦斯濃度、煤塵濃度在爆炸范圍之內，便會發

49、生爆炸事故。5燒毀設備和資源，甚至燒毀整個礦井。火災發生后，火勢開展迅速，使設備、電器、機械、支架被燒毀，或由于封鎖火區導致一些設備長期被封鎖而破壞，并且燒掉大量的煤炭資源。6封鎖火區，凍結煤量，耗費大量的人力物力財力，呵斥礦井部分或全部停產，破壞礦井的正常消費次序，有的火災可延續幾個月、幾年、甚至幾十年之久。4.2.2 礦井外因火災特點及其致因外因火災的特點是發火忽然，來勢兇猛，而且發生的時間與地點往往出乎人們的預料，正是這種突發性和不測性經常給人們呵斥驚惶失措而釀成惡性事故。2002年5月23日10時10分，黑龍江省雙鴨山市寶清縣加成煤礦主井井筒內距井口54m處發生一同特大火災事故，呵斥1

50、7人死亡，直接經濟損失146萬元。該礦井采用片盤雙斜井開辟，串車提升，設計消費才干2萬t/a,低瓦斯礦井。事故的直接緣由是：主井井筒內電纜短路起火引燃木支架呵斥火災。事故的間接緣由是：礦井機電管理混亂，工人未經培訓上崗作業，平安配備不夠，事故報告不當，不及時，延誤搶救時機。據統計艱苦惡性火災事故90%以上是由于外因火災引起的，給礦井呵斥宏大損失。因此，預防外因火災的發生，已成為煤礦防滅火的艱苦課題，必需給予足夠的注重和有效的防治。井下外因火災產生的主要緣由:1井下違章吸煙，運用明火，用電爐、大燈泡取暖，違章火焊、電焊、噴燈焊接等引燃可燃物而導致火災。2出現失控的電火。如運用和礦井瓦斯等級不相符

51、合的電氣設備或電氣設備性能不良，管理不善；電纜銜接不良，設備出現損壞，過負荷，短路等均可引起電火花，繼而引燃可燃物。3磨擦撞擊出現的火花。機械設備之間的撞擊或磨擦，鞏固頂板冒落的撞擊，金屬外表的磨擦等都有能夠產生火花，繼而引燃可燃物。4漏電電流引起的火花。對于380V和660V電網，漏電電流達88mA或42mA時，產生的火花就能引燃瓦斯或可燃物。 5靜電產生火花。靜電的危害有多個方面，當放電時的電火花能量到達0.28mj以上時，就能引爆瓦斯或引燃近處的可燃物。6其他火源。地面的雷電或其他突發的電流經過線路、管道等傳入井下，引起火災事故。7違規爆破產生火花引起的火災。8瓦斯和煤塵爆炸引起的火災。

52、4.2.3地面火災地面火災主要是地面工業建筑及行政、公共設備由于管理不善呵斥的火災。近年來，全國火災事故的次數與損失繼續上升，火災呵斥的群死群傷重特大事故頻繁發生，這不僅呵斥艱苦的經濟損失，也給人們的精神和心里上呵斥嚴重的損傷。煤礦地面火災與其它工業與民用建筑火災危險、有害要素根本一樣，特殊之處是由于煤礦工業場地內有大量煤炭、木材、油脂等可燃物存在，一旦著火不易撲滅；地面火災還能沿井筒蔓延到礦井井下，產生有毒、有害氣體也能隨風流進入井下，引起井下人員傷亡和器材、設備等的破壞4.3 礦井水災水害是煤礦五大自然災禍之一，礦井一旦發生水害事故，輕那么破壞正常的消費次序，重那么呵斥人員傷亡和淹井事故，

53、因此，礦井防治水害是煤礦消費中很重要的平安任務。礦井水的來源主要有：地表水、地下水含水層水、斷層水和大氣降水。只需水有足夠的來源，并有通道與井巷相連，就能呵斥礦井水害。4.3.1 呵斥礦井水災危害的主要緣由礦井水的來源主要有地表水、地下水含水層水、斷層水、大氣降水和老空積水。只需水有足夠的來源，并有通道與井巷相連，礦井排水設備又不能將之排出，就能呵斥礦井水害。1采掘過程中沒有探水或探水工藝不合理。2采掘過程中忽然遇到含水的地質構造。3爆破時揭露水體。4采掘工程揭露封鎖質量不好的鉆孔時，平安技術措施不得當。 5排水設備、設備設計不合理，施工不合理。6排水設備的供電系統出現缺點。7采掘過程違章作業

54、，進入、破壞防水煤柱、含水斷層煤柱。8沒有及時發現突水征兆。發現突水征兆沒有及時采取探水措施或沒有及時探水。發現突水征兆沒有采取防水措施。發現突水征兆后采取了不適宜的探水、防水措施。9采掘過程沒有采取合理的疏水、導水措施，致使采空區、廢棄巷道積水，采掘工程與之無方案貫穿。13地面水體和采掘巷道任務面的不測連通。10雨季雨水、洪水經過裂隙、透水巖層等與采空區、巷道、采掘任務面連通，使大量水直接進入采空區或直接進入作業場所，呵斥井下涌水量忽然增大。11煤層開采后，導水裂隙導通上部含水層，含水層水忽然進入采場。12煤層底板巖溶承壓含水層水經過導水裂隙或突破隔水層進入采場。以上這些危險有害要素的存在與

55、出現，就有能夠呵斥礦井水災，呵斥人員和財富的損失。4.3.2 礦井水危害1地表水加錄溝由南向北從井田中央穿過，屬年年小溪。設計混合提升立井井口標高為924.m，立風井井口標高為894.m，工業場地的設計標高在+894m928m之間，均超越百年一遇洪水位標高，礦井井口及場地設計標高是平安的。但為防止場地排水、排洪系統不暢，設計在工業場地有完善的防洪、排水設備。2煤礦井下水高陽礦井直接充水含水層為5-2煤層上部砂巖含水層，充水方式為頂板進水型。本含水層以上山西組巖性以泥巖、粉砂巖為主，普通厚15m左右，可起隔水作用，故5-2煤層上部砂巖普通不與上覆含水層發生水力聯絡。另外5-2煤層上覆含水層富水性

56、均較弱。因此在開采煤層的過程中，如遇斷層、冒落帶導通，將對礦井消費帶來一定影響。礦井水是高陽礦井在基建和未來消費中不可忽視的一個危險有害要素。3采空區積水高陽村井田因煤埋藏較深，還未發現小窯開采痕跡，目前礦井不存在小煤礦采空區積水的要挾。4.4 頂板本井田開采煤層為渭北石炭二迭煤層，礦井可采煤層52煤層位于太原群上部，煤層厚度23m， 52煤層頂板常有一層偽頂，為松散破碎的炭質泥巖，厚度0.10.5m，容易隨煤層同時垮落；直接頂為泥巖或砂質泥巖，普通厚0.63m，分布較廣，硬度小、易碎，頂板不好管理；老頂為粉砂巖或中細砂巖，厚度218m，分布普遍，抗壓、抗拉性普通，能垮落；頂板類別直接頂為類，

57、老頂-級，即直接頂不穩定，老頂來壓不明顯明顯。本井田處于高陽正斷層的上盤、高陽正斷層的下盤。井田范圍內能夠會出現小斷層，能夠會導致采掘工程層位錯動，能夠會給頂板管理帶來困難。4.4.1 頂板事故危害頂板事故是該礦井下艱苦災禍之一。一旦發生頂板事故，就會呵斥人員傷亡和宏大的經濟損失。礦井建立和消費活動中，部分冒頂和切頂垮面事故的發生，客觀上是礦山壓力的活動，客觀上是頂板管理不當，支護質量低劣，違章作業，監測手段落后等。如巷道斷面外形、尺寸、支護方式選擇及布置不合理；錨固力不夠；未進展礦山壓力監測等。許多頂板事故都是在消費技術管理混亂的情況下發生的，違章指揮、違章作業是呵斥頂板事故的最根本最直接緣

58、由。如：采煤任務面平安出口支護質量低劣；掘進頭暫時支護架設不及時等呵斥冒頂事故。該礦5-2煤層底板巖性鞏固，部分地方有薄層砂質泥巖、細粉砂巖及炭質泥巖。區域的炭質泥巖遇水膨脹，易產生底鼓景象。假設采取措施不力，巷道“底鼓必將呵斥巷道斷面變形，影響平安消費。4.4.2 采煤任務面的頂板危害1任務面遇煤層頂板破碎、不穩定頂板和地量變化帶、斷層破碎帶等處，平安技術措施沒有跟上，易發生冒頂、漏頂、片邦等事故，嚴重影響平安消費任務，甚至會呵斥人員傷亡或設備損毀。2回采任務面兩端頭上下出口因控頂面積大，加之兩巷提早掘出，頂板已有松動；另外煤壁處由于遭到采煤機割煤震動而破碎，所以回采任務面最容易發生頂板事故

59、的位置主要是兩端頭和煤壁線。3任務面艱苦頂板事故多發生在周期來壓和任務面終了回撤期間。4采空區大范圍跨落產生強大沖擊波，引起圍巖塌陷和將采空區大量有害氣體壓入作業場所，呵斥人員損傷和設備、設備破壞。5任務面安裝和撤架時，平安措施不落實，組織不力，呵斥人員傷亡和設備損壞。4.43 掘進任務面的頂板危害掘進任務面迎頭和巷道交岔點是礦壓顯現、能量轉換最明顯的地點。另外機掘任務面斷面大、進度快，空頂面積迅速增大，假設支護不及時易發生頂板事故。呵斥掘進頂板事故的要素主要有：1巷道斷面外形、斷面尺寸和支護方式選擇以及巷道布置不合理。2巷道施工中遇斷層、地質破碎帶等地質構造時，無平安技術措施或措施落實不到位

60、。3掘進任務面空頂作業或未及時架設永久暫時支架。4未執行敲幫問頂制度。5未仔細檢查任務面后方巷道變形、破壞情況，呵斥任務面后方巷道冒頂堵人。6施工前對施工人員貫徹不到位。4.4.4 巷道維修1撤換支架時呵斥壓垮型頂板冒落傷人事故。2巷道維修過程中，部分巖塊冒落傷人事故。3冒頂引起支架推倒傷人事故。4獨頭巷道維修支架未按規定由外向里逐架進展。5維修傾斜巷道時，上、下段同時作業。6巷道維修平安技術措施貫徹落實不到位。4.5 礦井粉塵5-2煤層煤塵具有爆炸危險性，是礦井主要危險、有害要素之一。煤礦的粉塵，特別是煤塵，是礦井消費過程中的必然產物。打眼、爆破、裝煤、運輸都會產生大量煤塵，應采取有效措施進