1、PAGE PAGE 30B70高支模施工方案工程概況本擬建工程的名稱為碧桂園西苑雍翠灣126座、18#變配電房工程，位于順德北滘碧江，擬建建筑物為3層別墅，共26棟和一棟變配電房，均為框架結構樓房，工程總建筑面積為1.10萬，總占地面積為2.95ha。場區交通方便，大型施工設備可進場施工，場地東面為河堤建筑控制線，南面為用地紅線，西面為發展用地，北面為綠化用地。本工程為砼框架結構，抗震設防類別為丙類，設防烈度為7度，結構安全等級為二級，合理使用年限為50年。本工程位于順德北滘碧江碧桂園西苑內，本高支模工程只選取最危險、最高的支撐體系進行設計及驗算。其它高支模部分，各工程棚工負責人以此例所述的高

2、支模工程要求施工。本高支模工程選取于型號B70一層大廳部分。支模部分為平面，高支模范圍為軸線46（總跨度7.5米）與軸線MF（總跨度為7.2米）之間。最高點標高為10.060m，地面標高為0.00m，選取梁WKL6（1）為計算代表，截面為200900，位于軸線M、F上，板厚為120mm（見附圖）。地坪已澆筑C10素砼墊層100mm厚。二、編寫依據 1廣東省建設工程高支撐模板系統施工安全管理辦法。2建筑施工安全檢查標準JGJ59-99。3建筑結構荷載規范（GB500092001）。4碧桂園西苑雍翠灣126座、18#變配電房工程施工組織總設計。5建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范 （2002年版

3、）（JGJ1302001）。 6. 建設工程安全生產管理條例。7. 建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ8091）。8. 實用建筑結構設計手冊第二版。9建筑施工手冊（上）第二版。材料使用說明本工程采用扣件式鋼管支頂支撐模板，支模的大小橫桿，立桿均采用483.25型鋼管,根據使用功能不同，扣件包括直角扣件，旋轉扣件和對接扣件，梁、板模板均采用18mm膠合板，縱、橫向托模板木方采用80100mm或100100mm木方，長度為2m，頂撐為U型可調節托頂，調節范圍為050cm。凡坡頂初以木方支撐代替鋼管支撐，用80100mm木方做丁字支頂，在丁字架底用20厚木板頂緊。具體支撐方法詳見付圖。支模搭設技術

4、要求概述 本工程梁板均采用扣件式鋼管作為支撐系統，支架用于結構施工，根據實際荷載的大小設置支撐結構系統，包括：梁模板及其支撐，縱橫方木U型頂托，立桿，縱橫水平桿，底座墊板，剪刀撐及回頂柱系統。立桿及橫桿布置根據實際計算荷載布置立桿間距與數量，如附圖所示。立桿接頭采用對接扣件連接，立桿與橫桿采用直角扣件連接,接頭交錯分布，兩相鄰的桿接頭避免出現在同步距同跨內，并在高度方向錯開的距離不小于50cm，各接頭中心距節點的距離不大于60cm。支架立桿應豎直設置，2m的高度的垂直允許偏差最大為15mm；當梁模板支架立桿時，立桿應立在梁模板中心處，其偏心距不大于25mm。立桿沿高度每1.5m或1.2m設置一

5、道縱橫水平拉桿，最高一道水平桿與U型托底的距離不大于300mm。在安裝扣件式的鋼管支頂時，應在支承地面上彈出墨線定向，兩邊立桿間距按圖設置。要注意鋼管支頂立桿的垂直度，并調節好立桿的標高和立桿的平面布置，使梁位置在兩條立桿之間，梁兩邊立桿的距離控制在1.2m內。支頂平面布置時原則上盡可能形成滿堂一體，對于軸跨尺寸，無法與立桿間距形成模數或平面幾何形狀不規則、非正交時需要采用多個區間搭設時，各區間必須用扣件水平鋼管相互連接，連接桿向鄰區間沿伸兩個立桿距離,并且不能小于三個扣結點。每根立桿底部應設置底座或墊板；立桿加長除頂層頂步接頭必須采用對接扣件連接,水平桿搭接不少于一米且不小于三個扣件連接。剪

6、刀撐的構造要求垂直剪刀撐：搭設隨立桿、縱橫水平桿同步搭設,每道剪刀撐寬度不應小于4跨，不應小于6米。用通長剪刀撐沿架高連續搭設布置，剪刀撐每隔4步4跨設置一道，斜桿與地面夾角在45 60之間，斜桿交點處于同一垂線上并沿架高連續布置，剪刀撐的一根斜桿扣在桿上，另一根斜桿扣在小橫桿伸出的端頭上，兩端分別用旋轉扣件固定，在其中增加24個扣結點。所有固定點距主節點距離不大于15cm，最下部的斜桿的連接點距地面的高度控制在30cm內，每隔4排支架立桿應設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續設置。支撐主梁的立桿設剪力撐。剪力撐的兩頭應靠近鋼管支頂的頂部和底部，并應連接牢固。各剪刀撐的桿件連接采用搭接，其搭按接長

7、度100cm，用不小于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端的距離10cm。縱橫向掃地桿的設置要求縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上方不大于200mm處的立桿上橫向掃地桿要緊靠在縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定,靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不小于500mm。支承層(墊層)處理技術要求回填土必須分層夯實，每層不大于30cm，表面用C15混凝土進行加固處理，厚度為100mm。所有基礎必須平整，基礎上、底座下設置墊板，其厚度不小于50mm，布設平穩，不得懸空。在外立桿50cm處設一淺排水溝。模板工程1、梁底模板根據梁底標高

8、鋪設，板下鋪設間距為300mm的第一層托梁底模80100方木，按軸線將梁底板固定在木方上，然后安裝梁側模板，側板與底板兩邊加釘并設置夾木固定，側板腳固定后，校正側板兩側垂直度，拉通線，釘托板，托板釘好再釘間距不大于45的斜頂。梁高大于750mm時，加螺栓并用方木固定，本高支模工程梁WKL6（1）設水平的一道14 800螺栓，并用方木固定。2、在主梁與次梁的交接處（主梁側板預留次梁缺口的地方）釘上襯口擋，并根據標高鋪設梁底板，梁底板同樣采用木方300縱橫方木兩層托底,并用U型托支撐木方，如后附圖示。當梁的跨度在4mL10m時，起拱高度控制在1，梁的跨度10mL時，起拱的高度控制在3。3、樓面模板

9、以托板頂面為依據，設在托板上的木方邊通線邊安裝鋼管支撐邊鋪設，托板底木方間距為400mm，橫向方木間距隨立桿（立桿布置如附圖）。樓板鋪設要密貼，平整，不得松動，樓面模板安裝后，必須將樓面清理干凈。混凝土輸送及澆注方法針對性安全措施。混凝土用泵送及澆注方法運輸澆筑，泵管不能直接放置在模板上，必須在模板上放置鐵架作為管道支撐并支固，才能作業。另垂直管道轉彎處必須用螺栓固定。現場設一臺輸送泵水平排放出料，由低處向高處連續澆注。為解決砼輸送泵水平力對模板支頂系統穩定的影響，在支頂各樓層周邊梁、柱邊加水平桿頂在周邊梁、柱側。本部位梁高度在750mm內，采用一次澆注成型。六、高支模搭設安全技術措施及質量技

10、術措施(一)安全技術措施：高支模搭設應遵守高處作業安全技術規范有關規定。(1)架子作業時，工作人員必須戴安全帽，系緊安全帶，穿工作鞋，戴工作卡，鋪支架不準馬虎操作，操作工具及零件放在工具袋內，搭設中應統一指揮，思想集中，相互集中，相互配合，嚴禁在腳手架搭設過程中，嘻笑打鬧，材料工具不能隨意亂意亂拋亂扔，吊運材料工具的下方不準站人。(2)凡遇六級以上大風、濃霧、雷雨時，均不得進行高空作業，特別是雨后施工，要注意防滑，對支模架子進行經常檢查，凡遇大風或停工段時間再使用架子時，必須對進行全面檢查，如發現連接部分有松動，立桿、打橫桿、小橫桿、頂撐有左右上下位移，鐵絲解除等現象，應及時加固處理。(3)模

11、板及其支撐系統在安裝過程中必須設置防傾覆的可靠臨時措施。(4)施工現場應搭設工作梯，作業人員不得爬支架上下。(5)高支模上高空臨邊要有足夠的操作平臺和安全防護，特別在平臺外緣部分應加強防護。(6)模板安裝、鋼筋綁扎、砼澆筑時，應避免材料、機具、工具過于集中堆放。(7)不準架設探頭板及未固定的桿。(8)支模時，支撐、拉桿不準連接在門窗、腳手架或其他不穩固的物件上。在混凝土澆灌過程中，要有專人檢查，發現變形、松動等現象，要及時加固和修理，防止塌模傷人。(9)在現場安裝模板時，所有工具應裝入工具袋內，防止高處作業時，工具掉下傷人。(10)二人抬運模板時，要互相配合，協同工作。傳送模板、工具應用運輸工

12、具或繩子綁扎牢固后升降，不得亂仍。(11)安裝模板時應設臨時工作臺，應作臨時封閉，以防誤踏和墮物傷人。(12)施工現場安全責任人應在高支模搭設、拆除和混凝土澆筑前向作業人員進行質量、安全、技術交底，并將書面交底記錄交監理公司備案。（13）支模分段或整體搭設完畢，經企業技術和安全負責人或其出面委托人主持分段或整體檢查合格，報監理公司驗收合格后方能進行鋼筋安裝。（14）高支模系統施工現場應搭設工作梯，作業人員不得從支撐系統爬上爬下。支模搭設、拆除和混凝土施工期間，無關人員不得進入支模底下，并有安全員現場監護。 (二) 質量技術措施： (1)模板及其支承結構的材料、質量必須經檢驗符合規格及強度要求，

13、無缺陷方可使用。(2)立桿應間隔交叉有同長度的鋼管，將相鄰立桿的對接接頭位于不同高度上，使立桿的薄弱截面錯開，以免形成薄弱層面，造成支撐體系失穩。(3)扣件的緊固是否符合要求，可使用矩扳手實測，過小則扣件易滑移，過大則會引起扣件的鑄鐵斷裂，螺栓擰緊扭力矩不應小于40N.M，不大于65N.m，并不能產生破壞。在主節點處固定橫向水平桿，剪刀撐，橫向斜撐等用直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm。在安裝扣件時，所有扣件的開口必須向外。 (4)安裝模板應按工序進行，當模板沒有固定前，不得進行下一道工序作業。禁止利用拉桿、支撐攀登上落。 (5)梁模板安裝后應拉中心線檢查，以校正梁模的位置

14、；梁的底模安裝后，則應檢查并調整標高，將木釘牢在墊板上。各頂撐之間要加水平撐或剪刀撐，保持撐頂的穩固，以免失穩。 (6) 現澆結構模板安裝的允許偏差應按下表規定實施。序號項目允許偏差（mm）檢查方法1基礎軸線位移5尺量檢查2柱、梁軸線位移3尺量檢查3標高2、5用水準儀或拉線和尺量檢查4基礎截面尺寸10尺量檢查5柱、墻、梁截面+2、-5尺量檢查6每層垂直度3線垂或2m托線板檢查7相鄰兩板表面高低差1用直尺和尺量檢查8表面平整度3用2m靠尺和楔形塞尺檢查七、高支模拆除安全技術措施1）拆模板前，應經施工技術人員按試塊強度檢查，確認砼已達到拆模強度時，方可拆除。現澆結構的模板及其支架的拆除，應符合下列

15、規定： = 1 * GB3 側模：應在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆模而受損壞時，方可拆除。 = 2 * GB3 底模：應在與結構同條件養護的試塊達下表規定強度，方可拆除。現澆結構拆模時所需的混凝土強度結構類型結構跨度按設計混凝土強度標準值的百分率計（%）板2502，8758100梁、拱、殼8758100懸臂構件-1001002）拆除順序為：拆模按一定的順序進行。一般應遵循先支后拆、后支先拆，先非承重部位、后承重部位以及自上而下的原則。 = 1 * GB3 柱模：單塊組拼的應先拆除鋼楞、柱箍和對拉螺栓等連接、支撐件，再由上而下逐步拆除； = 2 * GB3 梁、樓板模板：應先拆梁側模，再拆

16、樓板梁底模。拆除跨度較大的梁下支柱時，應先從跨中開始分別拆向兩端。 = 3 * GB3 多層樓板模板支柱拆除，應按下列要求進行：上層樓板正在澆筑混凝土時，下一層樓板的模板不得拆除；跨度4m及4m以下的梁下均應保留支柱。3）不準分立面拆架或在上下兩步同時進行拆架，做到一步一清，一桿一清，拆除大橫桿，斜撐，剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。4）高處、復雜結構模板的拆除，應有專人指揮和切實可靠的安裝措施，并在下面標出作業區，嚴禁非操作人員靠近，拆下的模板應集中吊運，并多點捆牢，不準向下亂仍。5）工作前，應檢查所有的工具是否牢固，扳手等工具必須用繩鏈系掛在身上，工作時思想集中，防止釘

17、子扎腳和從空中滑落。6）拆除模板采用長撬桿，嚴禁操作人員站在拆除的模板下。在拆除樓板模板時，要注意防止整塊模板掉下，尤其是用定型模板作平臺模板時，更要注意，防止模板突然全部掉下傷人。7）拆除間歇時，應將已活動模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落，倒塌傷人。8）已拆除的模板、拉桿、支撐等應及時運走或妥善堆放，嚴防操作人員因扶空、踏空墮落。9）跨度大的梁下支頂，應先從跨中開始，分別向兩端拆除。10）在拆除模板過程中，如發現砼有影響結構安全的質量問題時，應暫停拆除，經過處理后，方可繼續拆除。11）對已拆除模板及支撐的結構，應在混凝土強度達到設計混凝土強度等級的要求后，才允許承受全部使用荷載。八、

18、高支模事故應急預案（詳見重大事故應急預案專項方案）1.在頂架搭設過程中，棚工設一名安全員，負責監察班組其他成員的安全生產狀況，及時制止違章危險作業行為。當出現安全事故的時候，負責馬上通知班長及管理人員組織搶救、保護現場。2.砼澆筑過程中設專人巡視，如果有頂板、梁沉陷嚴重或坍塌就象發生時，必須馬上通知有關管理人員，管理人員必須根據情況的嚴重性作出停止施工撤離人員，或根據現場情況采取支頂措施。現場應配備不少于2人的模板看護人員。加固用的架料、扣件若干；10噸千斤頂2只，以滿足應急要求。3.當事故發生后現場管理人員應使用平穩的方法移動傷者，避免其加重傷情，并盡快采取一切措施把傷者送醫院搶救，以及馬上

19、通知主管領導，由公司工會盡快到醫院安排相關配合、善后處理工作。由主管領導上報集團公司，再由集團公司上報主管建設部門。4.由現場項目經理、質安員及棚工班長負責監督上述1、2點的執行情況；主管該項目的公司領導負責監督上述第3點的執行。施工過程監督管理和安全責任.支模安裝檢驗階段安裝檢驗階段施工責任人： 陳家盛 自檢驗收責任人: 徐澤生2、 砼澆注階段樓面澆注點監控責任人: 徐澤生下面頂架監控責任人: 陳家盛應急指揮責任人: 徐兆堅3、 拆除階段拆除過程施工責任人: 陳家盛 安全監控負責人: 徐澤生附：高支模計算書計算書一（WKL6（1）200mm900mm梁）一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截

20、面寬度 B(m):0.20；梁截面高度 D(m):0.90；板厚120mm。梁底采用橫向80mm100mm300mm木方和縱向100mm100mm木方支撐；梁側主龍骨（水平方向）材料為1483.25mm鋼管1排390mm，設穿梁螺栓14800mm,梁側次楞龍骨（豎直方向）材料為方木80100mm400mm。用2030mm厚木版做夾木、托木及斜撐。立桿距取1000mm。2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):30.1；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):水平面2.0，垂直面4.03.材料參數木材品種：木材彈性模量E(N

21、/mm2)：10000；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；鋼材彈性模量E(N/mm2)：210000；鋼材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：205.0； 二、梁側模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F0.22rc t0 1 2V0.5 Frc H其中 - 混凝土的重力密度，取24.0 kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取3.0h；

22、 V - 混凝土的澆筑速度，取2.5m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.9m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.2； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 19.32 kN/m2、21.6kN/m2，取較小值19.32 kN/m2作為本工程計算荷載。新澆混凝土作用于模板的側壓力按三角形分布考慮，其下面最大壓力值為19.32 kN/m2。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算

23、的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。1.抗彎驗算 其中， - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 面板的最大彎距(N.mm)； W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 10001818/6=5.4104mm3（按1000mm寬計算）； f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括:新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.21.019.32=23.18kN/m；振搗混凝土側壓力設計值: q2= 0.91.04=3.6kN/m；q = q1+q2 = 23.18+3.6 = 26.78 k

24、N/m；計算跨度(內楞間距): l = 400mm；面板的最大彎距 M= 0.126.784002 = 4.28105N.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 4.28105 / 5.4104=7.93N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =7.93N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q = 19.321.0 = 19.32N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 400mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面

25、慣性矩: I = 1000183/12=4.86105mm4；面板的最大撓度計算值: = 0.67719.324004/(10095004.86105) =0.93 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =400/250 = 1.6mm；面板的最大撓度計算值 =0.93mm 小于面板的最大容許撓度值 =1.6mm，滿足要求！四、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞直接承受模板傳遞的荷載，這里簡化為均布荷載作用下的簡支梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度80mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 801002/6 = 1.33105mm3；I = 8010

26、03/12 = 6.67106cm4；（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)；M - 內楞的最大彎距(N.mm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩；f - 內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩： M=qL2/8其中，作用在內楞的線荷載，(新澆混凝土側壓力簡化為最大均勻分布)q = (1.219.32+1.44)0.4=11.51kN/m；內楞計算長度:L = 390mm；內楞的最大彎距: M=11.51390 2/8=2.19105N.mm；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 =2.19105/1.33105 =1.65N/

27、mm2；內楞的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 =1.65 N/mm2 內楞的抗彎強度設計值 小于 f=13N/mm2，滿足要求！（2）.內楞的撓度驗算 =5qL4/(384EI)其中 E 木材的彈性模量： 10000N/mm2； q-作用在內楞上的側壓力線荷載標準值： q =19.320.40/1= 7.73 N/mm； L-計算跨度(外楞間距)：L = 390mm； I-內楞的截面慣性矩：I= 801003/12 =6.67106N/mm2；內楞的最大撓度計算值: =57.733904/(384100006.67106) = 0.03mm；內楞的最大容許撓度

28、值: = 390/250=1.56mm；內楞的最大撓度計算值 =0.03mm 小于內楞的最大容許撓度值 =1.56mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用雙鋼管，即1483.25mm鋼管，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:W = 4790mm3；I = 1.149105mm4；（1）.外楞抗彎強度驗算 =M/Wf其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)；W - 外楞的凈截面抵抗矩；f -外楞的強度設計值(N/mm2)。最大彎矩M按下式計算： 其中，作用在外楞的荷載:（新澆混凝土側壓力

29、按實際的三角形、梯形分布考慮） P = 1.2（19.32+19.32/2）/2+0.940.40.39=3.93kN； 外楞計算跨度(對拉螺栓橫向間距): l = 800mm； 外楞的最大彎距：M = 0.1753930800 =5.5105N.mm經計算得到，外楞的受彎應力計算值: =5.5105/4790 = 114.8N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =114.8N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算 其中 E - 外楞的彈性模量，其值為 206000N/mm2； p-作用在外楞

30、上的集中荷載標準值： p =（19.32+19.32/2）/20.400.39= 2.26KN； l-計算跨度(對拉螺栓間距)：l = 800mm； I鋼管的截面慣性矩：I = 1.149105mm4；外楞的最大撓度計算值: = 1.1465.631038003/(1002060002.44105) = 0.66mm；外楞的最大容許撓度值: =800/250= 3.2mm；外楞的最大撓度計算值 =0.66mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =3.2mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力；A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)；f - 穿梁螺栓的抗拉強度

31、設計值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 14 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 105mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: P = 1.2（19.32+19.32/2）/2+0.940.80.39=6.55kN；穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=6.55kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=17.85kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮

32、模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.抗彎強度驗算計算公式如下: 其中， M-面板計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =300 mm； q-作用在模板上的壓力線荷載，它包括:新澆混凝土及鋼筋荷載設計值q1:1.2（24+1.5）0.20.90=5.51kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.20.350.20=0.08kN/m振搗混凝土時產生的荷載設計值q3: 1.420.20=0.56kN/m；q = q1 + q2 + q3=5.51+0.08+0.56=6.15k

33、N/m；面板的最大彎距：M = 0.16.153002= 55350N.mm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， -面板承受的應力(N/mm2)；M -面板計算最大彎距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=200182/6=10800 mm3；f -面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.0N/mm2；面板截面的最大應力計算值： = M/W =55350/10800 = 5.13N/mm2；面板截面的最大應力計算值: =5.13N/mm2 小于面板截面的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算剛度驗算采用標準荷載，同

34、時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)0.90+0.35）0.20 =4.66N/mm； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =300mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I =200183/12 = 97200 mm4；面板的最大允許撓度值: =300/250 =1.2mm；面板的最大撓度計算值: = 0.6774.663004/(100950097200)=0.28mm；面板的最大撓度計算值: =1.2mm小于面板的最大允許撓度值: = 0.28mm，滿足要求！七、

35、梁底縱、橫向支撐計算（一）、梁底橫向支撐計算該梁底橫向支撐采用方木80mm100mm300mm。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。P P1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=（24+1.5）0.900.30=6.89kN/m；(2)模板的自重荷載(kN/m)：q2=0.35(20.90+0.30)/0.200.30=1.1kN/m(3)活荷載為振搗混凝土時產生的荷載(kN)：q3=20.30=0.60kN/m；均布荷載標準值： q = 6.89+1.1 =7.9

36、9kN/m；均布荷載設計值： q = 1.26.89 +1.21.1+1.40.40=10.15kN/m；集中荷載設計值：（考慮梁兩側板各750mm寬傳來荷載，并集中作用于梁兩側） P = 1.2（0.1225.5+0.35）+1.41.0 0.750.30=1.24kN；2.抗彎強度驗算：最大彎矩計算公式如下: M=qc(2l-c)/8 +pl/2其中， M-計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度(門架寬度)；l =1000mm； q-作用在木方上的均布荷載設計值；q=10.15kN/m p-作用在木方上的集中荷載設計值；p=1.24kN c-計算簡圖c段長度；c= 0.20 m最大彎距：

37、M =10.150.20（21. 0-0.20）/8+1.241.0/2=1.08kN.m；按以下公式進行梁底橫向支撐抗彎強度驗算： 其中， -梁底橫向支撐承受的應力(N/mm2)； M -梁底橫向支撐計算最大彎距(N.mm)； W -梁底橫向支撐的截面抵抗矩: W=801002/6=133333 mm3 f -梁底橫向支撐截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13N/mm2；梁底橫向支撐截面的最大應力計算值： = M/W =1.08106/133333= 8.1N/mm2；木方的最大應力計算值 8.1 N/mm2 小于 木方抗彎強度設計值 13N/mm2，滿足要求！3. 撓度驗算：最大撓

38、度考慮為靜荷載最不利分配的撓度，計算公式如下: 其中， -計算最大撓度(N.mm)； l-計算跨度(門架寬度)；l =1000mm； q-作用在模板上的均布荷載標準值；q=7.99kN/m E-梁底橫向支撐彈性模量；E=10000 N/mm2 I-梁底橫向支撐截面慣性矩；I=801003/12=6666667 mm4梁底橫向支撐最大撓度計算值 = 7.99600(810003-420021000+2003) /(384100006666667)=1.5mm；梁底橫向支撐的最大允許撓度 = 1000/250=4.0 mm；梁底橫向支撐的最大撓度計算值 : =1.5mm 小于梁底橫向支撐的最大允許

39、撓度 =4.0mm，滿足要求！（二）、梁底縱向支撐計算本工程梁底縱向支撐采用方木100mm100mm強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。按集中荷載三跨連續梁計算,每跨跨中有兩個集中荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN)：p1:=（24+1.5）0.20.90.3/2 =0.69kN；(2)模板的自重荷載(kN)：p2:=0.35(20.78+0.2)0.3/2 =0.09kN(3)活荷載為振搗混凝土時產生的荷載(kN)：P3:=20.200.3/2 =0.06kN；(4

40、)兩邊板傳來荷載設計值： P4 = 1.2（0.1225.1+0.35）+1.41.0 0.750.3=1.22kN；集中荷載設計值： P = 1.2（0.69+ 0.09）+ 1.40.06+0.43=1.45kN；2.抗彎強度及撓度驗算：最大彎矩：M=0.267pL=0.2671.450.5=0.19kN.m按以下公式進行梁底縱向支撐抗彎強度驗算： =M/Wf其中， -梁底縱向支撐承受的應力(N/mm2)； M -梁底縱向支撐計算最大彎距(N.mm)； W -梁底縱向支撐的截面抵抗矩 : W=bh2/6 W=1001002/6=166666.67 mm3 f -梁底縱向支撐截面的抗彎強度設

41、計值(N/mm2) f=13N/mm2； 梁底縱向支撐截面的最大應力計算值： = M/W = 0.19106/166666.67 =1.14 N/mm2木方的最大應力計算值 1.14N/mm2 小于 木方抗彎強度設計值 13N/mm2，滿足要求！ -最大容許撓度(mm) = 500/250 = 2.0 mm；最大變形（撓度）：1.883pL3/(100EI)=1.8831.451035003/(100100008333333)= 0.04 mm梁底縱向支撐的最大撓度計算值 : =0.04mm 小于梁底橫向支撐的最大允許撓度 =2.0mm，滿足要求！八、立桿的穩定性計算:1、靜荷載（1）由扣件式

42、鋼管腳手架安全技術規范,查表得48*3.25鋼管相關參數如下：A=457mm2; W=4.79103 mm3; I=11.49104 mm4; i=15.9mm; E=2.06105N/ mm2; Fm=205MPa直角扣件：按每個主節點處二個，每個自重：13.2N/個。對接扣件：按每6.5m長的鋼管一個，每個自重：18.4N/個。鋼管每米自重：38.4N/m。直角扣件自重： 13.225=132N橫向水平桿自重： 38.4（0.7/2+1.0/2）5=163.2N縱向水平桿自重： 38.4（1.0/2+1.0/2）5=192N立桿自重：38.4（7.025-0.9-0.018-0.2）=22

43、6.83N模板鋪設平臺竹腳手板自重：350N/m21.00.35=122.5NNGK10.132+0.163+0.192+0.227+0.123=0.837KN(2)梁、板鋼筋混凝土、模板及梁底支撐等產生的軸向力NGK2 (kN)1）鋼筋混凝土梁自重(kN)：（24.0+1.50）0.200.90.50= 2.3kN；2)模板的自重荷載(kN)：0.350(20.78+0.20)0.50 =0.308 kN；3) 板鋼筋混凝土及模板自重荷載(kN)：（0.1225.1+0.35）0.7520.50=2.52 kN則梁、板鋼筋混凝土、模板及梁底支撐等產生的軸向力合計NGK2 = 5.13 kN/

44、m；靜荷載標準值總計為 NG = NGK14.0 + NGK2= 8.48kN；2、活荷載活荷載為振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值NQ = 2.00.200.50= 0.2kN；3、立桿穩定性的計算作用于一根立桿的軸向力設計值計算公式(不組合風荷載) N=1.2 NG +1.4 NQ其中 NG - 每米高腳手架的靜荷載標準值，NG = 8.48kN/m； NQ - 腳手架的活荷載標準值，NQ = 0. 2 kN；經計算得到，N = 10.46 kN。長細比計算：=l0/i, l0=h+2a=1.5+0.262=2.02m,則=2020/15.9=127,查表得=0.41

45、2則=N/(A)=10.46103/(0.412457)=55.5N/mm2f=205 N/mm2可以滿足要求。九、立桿承載層承載力驗算：一層地基也應做以下處理：回填土必須分層夯實，每層不大于30cm，表面用厚度為100mm的 C15混凝土進行加固處理，底層應在外立桿50cm處設一淺排水溝，所有基礎必須平整。本工程地基土承載力特征值要求達到160kpa。所有立柱下應鋪設墊板，墊板宜采用長度不少于2跨、厚度不小于50mm、寬度不小于200mm。墊板應布設平穩，不得懸空。地基承載力按公式N/Adkfk驗算，其中K=1.0（混凝土取1.0，混凝土擴散角為450）其中Ad=（0.2+0.2）（1.0+

46、0.2）=0.48m2 N/Ad=10.46/0.48=21.79 kpa1.0160160 kpa地基驗算結果所以滿足要求。另外梁200mm700mm、200mm625mm、200mm600mm、200mm500mm、200mm45mm等的做法與WKL6（1）200mm900mm做法相同且偏于安全，故這里不再重復進行驗算。計算書二：板底模板施工安全計算書一、參數信息1.構造參數樓板模板及支架搭設方法：板底模板選用18mm厚木夾板，次龍骨（直接支撐模板）采用80mm100mm400mm方木支撐，主龍骨采用80mm80mm方木支撐，間距隨同立桿2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；混凝土

47、自重(kN/m3):24.0；鋼筋自重(kN/m3):1.10；施工人員及設備荷載標準值(kN/m2):2.53.材料參數木材彈性模量E(N/mm2)：9500；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；鋼材彈性模量E(N/mm2)：210000.0；鋼材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：205.0；4.樓板參數樓板的計算厚度(mm):120.00；二、板底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續

48、梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載、施工荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。 1.抗彎強度驗算計算公式如下: M=0.1ql2其中， M-面板計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度(板底橫向支撐間距): l =400mm； q-作用在模板上的壓力線荷載，它包括:新澆混凝土及鋼筋荷載設計值（按1000板寬計算）：q1: 1.2(24+1.1)0.121.0=3.61kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.20.351.0=0.42kN/m施工人員與設備產生的荷載設計值：q3: 1.42.51.0=3.5kN/m；q = q1 +

49、q2 + q3=3.61+0.42+3.5=7.53kN/m；面板的最大彎距：M = 0.17.534002= 120480N.mm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=1000182/6=5.4104 mm3；f -面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13N/mm2；面板截面的最大應力計算值： = M/W =120480 /54000 = 2.23N/mm2；面板截面的最大應力計算值: =2.23N/mm2 小于面板截面的抗彎強度設計值 f=

50、13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算剛度驗算采用標準荷載。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（24.0+1.1)0.121.0= 3.01N/mm； l-計算跨度(板橫向支撐間距): l =400mm； E-面板的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I =1000183/12 = 4.86105mm4；面板的最大允許撓度值: =400/250 = 1.6mm；面板的最大撓度計算值: = 0.6773.014004/(10095004.86105)=0.11mm；面板的最大撓度計算值: =0.11mm 小于面板的最大允許撓度值:

51、= 1.6mm，滿足要求！三、板底縱、橫向支撐計算（一）、板底橫向支撐計算本工程板底橫向支撐采用方木80mm100mm400mm。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和施工及設備荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1:=25.10.120.4=1.20kN/m；(2)模板的自重荷載(kN/m)：q2:=0.350.4=0.14kN/m 恒荷載標準值：qGK:=1.2+0.14=1.34kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值(kN)：qQK:=2.50.4=1.0kN/m；恒荷載設計值：

52、qG:=1.21.34=1.61kN/m；活荷載設計值：qQ:=1.41.0=1.4kN/m；2.抗彎強度驗算：最大彎矩計算公式如下:（按簡支梁計算） M=0.125qGL2+0.125qQ L2其中， M-計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度(門架寬度)；l =1.05m； qG-作用在橫向木方上的均布恒荷載設計值； 1.61kN/m qQ -作用在橫向木方上的均布活荷載設計值；p= 1.4kN最大彎距：M =0.1251.611.052+0.1251.41.052=0.41kN.m=0.41106N.mm；按以下公式進行板底橫向支撐抗彎強度驗算： =M/Wf其中， -板底橫向支撐承受的

53、應力(N/mm2)； M -板底橫向支撐計算最大彎距(N.mm)； W -板底橫向支撐的截面抵抗矩 W=bh2/6 b: 板底橫向支撐截面寬度，h: 板底橫向支撐截面厚度； W=801002/6=133333 mm3 f -板底橫向支撐截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13N/mm2；板底橫向支撐截面的最大應力計算值： = M/W = 0.41106/133333 =3.08N/mm2；木方的最大應力計算值 3.08N/mm2 小于木方抗彎強度設計值 13N/mm2，滿足要求！3. 撓度驗算：最大撓度考慮為靜荷載最不利分配的撓度，計算公式如下: =5ql4/384EI=l/250其中，

54、 -計算最大撓度(N.mm)； l-計算跨度(門架寬度)；l =1050mm； q-作用在模板上的均布荷載標準值；q=1.34kN/m E-板底橫向支撐彈性模量；E=9500kN/m I-板底橫向支撐截面慣性矩；I=6666667kN/m板底橫向支撐最大撓度計算值 = 51.3410504 /(38495006666667)=0.33mm；板底橫向支撐的最大允許撓度 = 1050/250=4.2 mm；板底橫向支撐的最大撓度計算值 : =0.33mm 小于板底橫向支撐的最大允許撓度 =4.2mm，滿足要求！（二）、板底縱向支撐計算本工程板底縱向支撐采用方木100mm100mm強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和施工人員及設備的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.抗彎強度計算：板底縱向支撐，按集中荷載簡支梁計算（附計算簡圖）：板底縱向支撐所受集中荷載 P=（1.21.34+1.41.00.4）（1.05+0.5）0.5=1.68kN最大彎矩：M= 7/12PL=7/121.681.55=1.52 kN.m按以下公式進行板底縱向支撐抗彎強度驗算： =M/Wf其中， -板底縱向支撐承受的應力(N/mm2)； M -板底縱向支撐計算最