1、浙江省樂清灣大橋及接線工程樂清灣1號橋 節段梁運輸安全專項施工方案浙江省樂清灣大橋及接線工程樂清灣1號橋項目節段梁運輸安全專項施工方案 中交第一公路工程局有限公司 樂清灣大橋及接線工程樂清灣1號橋項目經理部 二O一五年一月目 錄 TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc411117484 1、編制說明 中交第一公路工程局有限公司1、編制說明1.1、編制依據（1）浙江省樂清灣大橋及接線工程第YS05合同兩階段施工圖設計、浙江省樂清灣大橋及接線工程第YS06合同兩階段施工圖設計（2）公路橋涵施工技術規范（JTJ/T F50-2011）（3）公路橋涵設計通用規范（JTG D6

2、0-2004）（4）公路橋涵地基與基礎設計規范（JTJ D63-2007）（5）公路工程水文勘測設計規范（JTG C30-2002）（6）裝配式公路鋼橋多用途使用手冊(廣州軍區工程科研所)（7）公路工程施工安全技術規范（JTJ076-95）（8）公路橋涵鋼結構及木結構設計規范（JTJ 025-86）（9）海港水文規范（JTJ 21398）（10）浙江省樂清灣大橋及接線工程樂清灣1、2號橋實施性施工組織設計（11）浙江省公路水運危險性較大分部分項工程安全專項施工方案管理辦法（試行）（浙交2010236號文）（12）浙江省交通建設工程質量和安全生產管理辦法浙政令2012300號1.2、編制目的為保

3、證中交一公局浙江省樂清灣大橋及接線工程樂清灣1、2號橋節段梁運輸的技術方案和技術措施的安全、可行、經濟、規范施工，預防施工安全事故，保障人身和財產安全，根據浙江省樂清灣大橋及接線工程第YS05合同兩階段施工圖設計、浙江省樂清灣大橋及接線工程第YS06合同兩階段施工圖設計、公路橋涵施工技術規范、公路橋涵設計通用規范、浙江省公路水運危險性較大分部分項工程安全專項施工方案管理辦法（試行）（浙交2010236號文）等文件、規范及辦法，結合項目技術及管理水平等實際情況編制本安全專項施工方案。1.3、適用范圍本方案僅適用于中交一公局浙江省樂清灣大橋及接線工程樂清灣1、2號橋節段梁運輸的技術指導及施工安全。

4、2、工程概況2.1、工程簡介浙江省樂清灣大橋及接線工程起于溫嶺城南鎮沙頭門，起始樁號K202+050，接浙江省臺州灣大橋及接線工程終點，線路南行過瑤坑嶺頭后進入玉環縣境，路線沿海邊布設，經沙門、龍溪、蘆蒲，經分水山、跨樂清灣東汊至茅埏島，再跨樂清灣西汊至樂清市南塘鎮東山頭，路線終點設南塘樞紐與甬臺高速公路相接，路線終點樁號K240+217.824，路線全長38.168km。1號橋2號橋1號橋圖2.1-1 項目位置示意圖樂清灣1號橋合同段全長4305m，起于分水山，終于茅埏島，起訖樁號K228+265K232+570。其中K228+265K232+265為樂清灣1號橋，由東側非通航孔+通航孔+西

5、側非通航孔組成，上部結構為預應力混凝土預制拼裝連續箱梁，標準聯長5跨一聯。圖2.1-2 樂清灣1號橋路線平面示意圖樂清灣2號橋主線樁號為K232+570K237+220，路線長度4.650 km。主要工程內容為：海山大橋、海山互通（包括主線橋和匝道橋、路基、小型結構物等）、樂清灣2號橋。其中樂清灣2號橋起訖樁號為K233+955K237+185，長3.230km；主橋結構形式為為雙塔整幅疊合梁斜拉橋。圖2.1-3 樂清灣2號橋路線平面布置圖2.2、水文地質條件2.2.1、水文特征根據工程區域內各潮位站的觀測資料，潮型判別數值均小于0.5，在0.230.31之間。因此，樂清灣潮汐屬于正規半日潮。

6、樂清灣是我國強潮海灣之一。依據工程區域內長期驗潮站資料和橋址區短期實測潮位觀測資料，得出橋址區潮汐特征值，具體內容見下表。項目最大潮差（m）最高潮位（m）最低潮位（m）平均潮差（m）平均高潮位（m）平均低潮位（m）平均漲潮歷時（h：min）平均落潮歷時（h：min）橋址區8.095.27-3.945.002.87-2.286:275:58采用坎門站一年的潮位資料，進行高、低潮位累積頻率分析，并根據坎門棧橋和橋位區高、低潮位相關關系，推求得橋址區設計高潮位為3.74m，設計低潮位為-2.94m。橋址區潮流屬非正規淺海半日潮流類型，且具較顯著的往復流運動形式。從大面看，測量水域漲、落潮流的主軸方向

7、表現較為對稱。橋址區域為我國每年熱帶氣旋多發地帶，對當地海浪影響較大。樂清灣內幾乎不受海浪影響，外海浪只影響至玉環島中部西岸海角（龜山）以南，大小烏山以北海域的波浪以風浪占絕對主導。 橋址區在同重現期條件下受N-NNE和SSE-S向風引起的波浪較大，其西段和東段在300年一遇設計風速300年一遇高潮位組合下計算得到的有效波高為3.0m，100年一遇設計風速100年一遇高潮位組合下有效波高為2.5m。2.2.2、工程地質（1）地形地貌橋址區位于浙東南沿海跨越海域及島嶼區。陸域主要地貌類型為侵蝕剝蝕丘陵。（2）區域地層橋位區位于華南褶皺系東南褶皺帶之東，溫州臨海坳陷內黃巖象山斷坳南側，橋位區附近區

8、域性深大斷裂主要有北東走向的泰順黃巖大斷裂和北北東走向的溫州鎮海深斷裂。由于區域性深大斷裂距離路線較遠，對本工程無直接影響。本次勘察在橋位區未見明顯斷裂構造形跡。2.2.3、氣象橋址區位于浙東南沿海，屬亞熱帶季風氣候區，具有季節風顯著、四級分明、溫暖濕潤、雨量豐富、臺風頻發的氣候特點。年平均氣溫17.5，極端最高氣溫達35.0，極端最低氣溫-5.5；多年平均降水量1500mm，年最大降雨量2500mm，年降雨量分布不均，年平均蒸發量1250350mm，每年冬、春兩季多大霧；年相對濕度80%。2.2.4、風況橋址區是典型的季風氣候區，秋冬季節多冷空氣大風，夏季及秋初多臺風影響，故多大風天氣。橋址

9、區累年各月平均風速在2.15.6m/s之間，年平均風速玉環為5.0m/s。年內以10、11月風速較大，46月風速較小。年平均大風日數為35.8d，極大風速50.4m/s，出現在1994年8月21日（9417號臺風影響）。極大風速一般出現在8月份，主要是臺風影響所致。固定龍門吊固定龍門吊固定龍門吊固定龍門吊固定龍門吊固定龍門吊轉船運至吊裝區域轉車運至吊裝區域陸上提梁站2.3、節段梁運輸總體思路水上提梁站運梁車運梁便道分水碼頭預制梁場成品節段梁圖2.3-1 樂清灣1號橋節段梁運輸思路示意圖2.4、平面布置說明由于2號橋節段梁預制在1號橋進行，即出梁路線以及碼頭基本和1號橋一致。因此，節段梁的運輸必

10、須將1號橋和2號橋結合起來一起考慮。（1）平面布置1號橋3號提梁站2號提梁站1號提梁站2號橋預制廠4號提梁站圖2.4-1 運輸平面布置示意圖如圖所示，共設4個提梁站，其中1、2、3號提梁站設置在樂清灣1號橋YE2#墩附近，作為出梁用提梁站；4號提梁站設置在樂清灣2號橋RW2#墩，作為轉運提梁站。采取這樣的布置，能使節段梁在最短運距內達到橋位，安全、高效。設定1、2、3號提梁站為東側提梁區，設定4號提梁站為西側提梁區，對各個區的各個提梁龍門進行任務劃分，方便管理。（2）提梁站服務對象提梁站分工明確，才能高效運轉。總體概述：1、2號提梁站為1號橋專用提梁站；3、4號提梁站為2號橋專用提梁站。功能說

11、明：1號提梁站，為陸上提梁站，提升能力150t，主要用于1號橋梁上運梁和1號橋西岸非通航孔YW1114#墩節段梁架設。其中西岸節段梁的架設由于位于陸上，必須采用梁上運梁的方式；通航孔吊裝時，為非通航孔的主要上梁點。2號提梁站，為水中提梁站，提升能力250t，主要用于1號橋非通航孔和通航孔節段梁的運輸拼裝。常規時間多用于非通航孔的節段梁運輸，但主橋通航孔節段梁拼裝時，會以通航孔為主，非通航孔節段梁的運輸壓力將轉移給1號提梁站。3號提梁站，為水中提梁站，提升能力150t，主要用于2號橋東、西岸非通航孔節段梁的運輸。其中西岸RW07RW10#墩位于陸地區，無法實現下部喂梁，必須采用梁上喂梁的方式。4

12、號提梁站，為水中提梁站，提升能力150t，主要用于2號橋西岸非通航孔RW07#10#墩節段梁架設。由于西岸非通航孔RW07#10#墩位于陸地區，必須采用梁上運梁的方式。4號提梁站設于2號橋西岸左幅RW02#墩，RW02#墩河床標高-6.523m，根據樂清灣潮水位可得最小水深4.123m，最大水深10.523m，1000t駁船滿載吃水1.9m，故提梁站施工24小時不受潮水位影響。3、施工工藝3.1 節段梁形式非通航孔節段梁采用等高度單箱單室斜腹板斷面形式，上下行分幅布置。箱梁頂板橫坡由箱梁沿結構頂板頂緣中點旋轉形成。梁主體采用預制結構，中心梁高3.6m，箱梁翼緣懸臂3.5m，懸臂端厚度20cm，

13、懸臂根部厚度50cm。全橋箱梁頂板厚度均為28cm。跨中箱梁截面腹板厚45cm，底板厚27cm；根部箱梁截面腹板厚70cm，底板厚60cm。圖3.1-1 非通航孔節段梁斷面圖表3.1-1 1號橋非通航孔節段梁型號及數量表序號節段型號長度（m)單個節段重量（t)全橋節段數量1H類節段梁2.75m86.58483G類節段梁2.55m93.59485C5類節段梁2.9m98.64486C3類節段梁2.9m84.5927C4類節段梁2.9m102.7488C2類節段梁2.9m102.7489I類節段梁3.6m99.0314010E1類節段梁3.3m90.7418811E類節段梁3.3m92.82376

14、12D4類節段梁3.1m108.4118813D3類節段梁3.1m92.5618814D2類節段梁3.1m108.6718815D1類節段梁3.1m100.118816C1類節段梁2.9m98.818817B類節段梁2.5m91.7818818A類節段梁2.6m89.889419F類節段梁1.8m49.470合計2328表3.1-2 2號橋非通航孔節段梁型號及數量表序號節段型號長度（m)單個節段重量（t)全橋節段數量1H類節段梁2.75m86.58402G類節段梁2.55m93.59403C5類節段梁2.9m98.64404C3類節段梁2.9m84.5725C4類節段梁2.9m102.7366

15、C2類節段梁2.9m102.7407I類節段梁3.6m99.031128E1類節段梁3.3m907.41329E類節段梁3.3m928.226410D4類節段梁3.1m108.4113211D3類節段梁3.1m925.613212D2類節段梁3.1m108.6712813D1類節段梁3.1m100.113214C1類節段梁2.9m98.813215B類節段梁2.5m91.7813216A類節段梁2m89.886617F類節段梁1.8m49.446合計1676通航孔節段梁采用單箱單室變梁高預應力混凝土箱梁。頂板設2%橫向單坡，利用箱梁內外側模板高度差來形成，箱梁底板下緣保持水平。單幅箱梁寬度為1

16、6.05m，懸臂長度為3.5m。箱梁梁高為3.69.0m，梁底曲線為1.8次拋物線。過渡墩頂附近11m及中跨跨中2m范圍為等高梁段，梁高3.6m。自等梁高段至墩頂方向33m范圍，主梁中心梁高由3.6變至5.194m，兩側腹板斜率不變，底板寬由7.034m變至6m；自等梁高段至墩頂方向3365m范圍，梁高由5.194變至9m，底板寬度保持6m不變，主梁梁高豎直增加；主墩中心線兩側各9m范圍內梁高均為9m。主梁標準頂板厚度為28cm；底板厚度由跨中的30cm按1.8次拋物線漸變到支點的85cm；腹板厚度由跨中至支點處分別為50cm、60cm、70cm、80cm、90cm。支點V墩之間梁段頂板厚為4

17、0cm、底板厚90cm、腹板厚90cm。表3.1-3 通航孔節段梁型號及數量表序號節段型號長度（m）高度（m）單節段重量（t）節段數量11#節段2.67.809-816.4169.261222#節段2.67.468-7.809152.11233#節段3.07.09-7.468169.781244#節段3.06.729-7.09158.61255#節段3.06.386-6.729187.21266#節段4.05.956-6.386180.441277#節段4.05.558-595.6171.341288#節段4.05.194-5.558163.541299#節段4.04.863-5.194157

18、.04121010#節段4.04.567-4.863182.0121111#節段5.04.247-4.567171.34121212#節段5.03.986-4.247167.7121313#節段5.03.786-3.986165.36121414#節段5.03.653-3.786177.32121515#節段5.03.6-3.653173.42121616#節段1.73.648.8881717#節段4.53.6129.7441818#節段4.153.6176.84合計1963.2、節段梁陸上運輸3.2.1、運梁工具確定根據非通航孔節段梁最大重量105T，通航孔節段梁最大重量187T，確定非通航

19、孔節段梁的運輸采用120t平板運梁車ZH120PB運梁；通航孔節段梁較重，采用220t平板運梁車ZH220PB運梁；運梁車均為新制，廠家為合肥正浩，(新大方自行增加防爆胎、防傾覆等安全裝置)具體參數如下：表3.2.1-1 運梁車主要技術參數表序號性能ZH120PB輪胎式運梁車主要技術參數ZH220PB輪胎式運梁車主要技術參數1載重量/自重120T/約12.5T220T/約26.5T2發動機型號/發動機功率/額定轉速一汽無錫柴機4110/100kw/2900r/min道依茨一汽（大連）柴油機/130kw /2900r/min3輪胎規格/氣壓/輪胎數量110-20-18/1150kPa/16只11

20、00-20-18/1150kPa/32只4輪距/軸數/軸距/制動橋數量280cm/4/130cm+200cm+130cm/2520cm/8（130cm+130cm+180cm）2/45變速箱規格EQ145副箱+EQ145+ZH換180+法士特9D法士特9D+ZH換220+法士特16D6最小離地面高度/砼梁底離地面高度32cm/120cm32cm/175cm7外型尺寸630cmX285cmX125cm1680 cm380cm175cm8行駛速度/轉向角度/轉彎半徑3.5/min-20km/h/30/5m3.5m/min20km/h/30/15.5m9適應坡度（縱/橫）/升降行程4%/3%4%/3

21、%/20cm 圖3.2.1-1 ZH120PB/ZH220PB平板運梁車3.2.2、運梁路線確定為確保節段梁運輸暢通無阻，結合現場實際勘探測量數據及運梁車行駛條件參數，確定運梁便道路線如下圖所示。便道全長2.11km，寬8m，平曲線滿足運梁車行駛半徑。圖3.2.2-1 運梁便道路線圖根據運梁車行駛要求，道路縱坡/橫坡不得大于4%/3%，為保證運梁車行駛安全（特別是運輸9m高通航孔節段梁），縱坡控制在3%以內，橫坡控制在1%以內。圖3.2.2-2 運梁便道路線縱斷面圖路面寬8m，開挖面及填筑面設置2%橫坡,邊坡1:1，并在兩側設置磚砌排水溝，排水溝尺寸深40寬60cm，結構層采取宕渣回填分層壓實

22、+20cm混凝土路面。圖3.2.2-3 路基/路塹橫斷面圖3.2.3、運梁交通組織設計由于現場實際條件限制，運梁便道的修建與現有道路有重合區域，因此在有外來車輛的影響下，需做好實際可行的交通組織設計方案。因此以下區域需設置交通標志牌等安全警示設施已確保運梁安全：（1）預制梁場出口處預制梁場運梁出口位于銀湖大道與紅沙塘交界處，由我項目搭建的臨時運梁棧橋與銀湖大道相接。由于運梁車在此處并入銀湖大道且與社會車輛同車道行駛，因此為確保安全，需設置相應標志提醒社會車輛注意減速、避讓。如圖所示，在運梁棧橋棧橋出口前，設置限速標志牌、爆閃燈及施工減速提示牌。（2）銀湖大道盡頭十字路口在銀湖大道盡頭與新建便道

23、交界處有一十字路口，有少量社會車輛通行，因車流量較小，無需設置紅綠燈，僅需設置相應標志提醒社會車輛注意減速、避讓即可。如圖所示，在十字路口的兩條道路前，設置限速標志牌、爆閃燈及施工減速提示牌。（3）便道與76省道交點便道與76省道有兩處交叉口，由于省道車流量大，且車速較快，因此，需在此設立紅綠燈，進行嚴格的交通管制。為確保運梁通暢，運梁前應提前與76省道交管部門溝通，做好交通組織事宜，積極配合工作。如圖所示，在臨近76省道前后大約20m處均設置慢行警示標志，限速30km/h，并用太陽能警示彩燈不停閃動，以確保行車安全。在我方使用時，如運梁車通過，需要在交叉路中間設置活動紅綠燈，對76省道車輛進

24、行限行，當有運梁車通過，需要在76省道側亮起紅燈，運梁便道側亮起綠燈，禁止76省道車輛通行，并有專人指揮運梁車通過，待運梁車通過后，亮起76省道側綠燈，運梁便道側亮起紅燈，76省道正常通行。（4）便道與碎石場便道交點我項目運梁便道與碎石場運輸便道及原便道存在多處交叉點，但由于其運輸便道車輛較慢，且交叉口視野很好，因此僅設置標志標牌需提醒過往車輛注意即可。3.2.4、通航孔節段梁塊運輸措施由于通航孔節段塊的底部呈斜面的特點，因此設計專用的托架來支撐梁塊，非通航節段塊僅需設置纜風繩及木撐即可。托架焊接在車架上，它的支撐梁為銷軸連接，可通過千斤頂來調節支撐梁的角度，可適應多種梁底斜度的節段塊。側面用

25、擋塊抵住梁體防止下滑，擋塊采用兩根銷軸與底座的滑道連接，擋塊位置可調節，能適應不同長度的節段塊。在節段塊與托架接觸的部位，布置10cm厚度的橡膠墊（帶鋼板），以保護梁體。托架原理圖和運梁車布置方案詳見下圖。圖3.2.4-1 運輸車布置圖圖3.2.4-2 托架原理圖3.3、節段梁2號、3號水中提梁站項目采用水上運梁結合橋上運梁的方式進行施工，擬建設水上提梁站2座，將節段梁由運梁車轉運至運梁船上，水上提梁站采用棧橋結合固定龍門吊的結構形式，2座水上提梁站分別供應通航孔區域及非通航孔區域的節段梁施工。3.3.1、水上提梁站結構型式提梁站棧橋寬6m，均采用9m的跨徑，為增加棧橋的整體剛度，棧橋每三跨設

26、一制動墩，通航孔/非通航孔棧橋基礎單排選用3/28008mm鋼管樁，制動墩均采用28008mm鋼管樁。固定龍門吊根據節段梁重量分別配備150T龍門及250T龍門，基礎根據起吊噸位及龍門吊高度分別采用48008mm/28008mm鋼管樁。橋頭采用擴大條形基礎，原地面填筑宕渣壓實以確保橋頭路面標高滿足+6.3m，表面鋪設20cm厚C30混凝土。棧橋跨徑組成如表3.3.1-1所示。表3.3.1-1 棧橋跨徑布置表位置貝雷梁砼面板棧橋備注通航孔棧橋（9+8+5+9+5）+（2+39+3+29+6+9+6+3）=108m砼面板非通航孔棧橋（8+7+9+6）+（2+39+3+39+3+9+3）=99m砼面

27、板（1）貝雷梁棧橋型式 = 1 * GB3 上部結構貝雷梁棧橋上部構造從上到下依次是200mm厚預制板、貝雷主梁。全橋為一聯，9m為一跨。貝雷棧橋一般構造圖如圖3.3.1-1所示。圖3.3.1-1 2號提梁站/3號提梁站貝雷棧橋一般構造圖 = 2 * GB3 橋面系及附屬結構設計面板采用型寬2.0m的C30鋼筋砼面板，厚度=200mm，每塊面板間橫縫設置2cm的伸縮縫。根據通航孔與非通航孔的運梁車的軸距為3.3m/2.8m，并在橋面兩側分別預留1m的人行通道，因此橋面寬度設計為6m。欄桿立柱采用I12.6工字鋼，其側面與面板預埋鋼板焊接。欄桿扶手采用503熱軋無縫鋼管，其兩端與欄桿立柱I12.

28、6工字鋼焊接，安裝完成涂刷紅白相間的反光油漆。 = 3 * GB3 下部結構棧橋采用鋼管樁的基礎，樁徑800，壁厚=8mm。鋼管平聯采用426mm（=6mm）鋼管，20剪刀撐，樁頂采用2H50作橫梁。與海堤相接處采用條形擴大基礎支撐并設輕型橋臺。（2）存梁平臺型式 = 1 * GB3 上部結構存梁平臺上部構造從上到下依次是200mm厚預制板、貝雷主梁，結構為單跨9m貝雷橋。平臺一般構造圖如圖3.3.1-2所示。圖3.3.1-2通航孔/非通航孔存梁臺一般構造圖 = 2 * GB3 橋面系及附屬結構設計面板采用型寬2.0m的C30砼面板，厚度=200mm，每塊面板間橫縫設置2cm的伸縮縫。根據通航

29、孔與非通航孔最大梁塊寬度分別為5m/3.6m，設置存梁臺橋面寬度分貝為6m/5m。欄桿立柱采用I12.6工字鋼，其側面與面板預埋鋼板焊接。欄桿扶手采用503熱軋無縫鋼管，其兩端與欄桿立柱I12.6工字鋼焊接，安裝完成涂刷紅白相間的反光油漆。 = 3 * GB3 下部結構棧橋采用鋼管樁的基礎，樁徑800，壁厚=8mm。鋼管平聯采用426mm（=6mm）鋼管，20剪刀撐，樁頂采用2H50作橫梁。（3）固定龍門型式 = 1 * GB3 上部結構 固定龍門上部根據通航孔與非通航孔最大梁塊重量187T/105T，并綜合考慮龍門、天車、吊具自重，擬采用250T/150T龍門吊，龍門跨徑分別為40m/35m

30、，由專業龍門廠家負責生產，安裝，維護，拆卸。同時每臺龍門配備天車兩臺，以提高節段梁轉運效率，龍門吊安裝具體方案見3.4龍門吊安裝。 = 2 * GB3 下部結構采用鋼管樁的基礎，樁徑800，壁厚=8mm。鋼管平聯采用426mm（=6mm）鋼管，20剪刀撐，樁頂采用2H50作橫梁。根據節段梁吊裝轉運所需空間確定龍門吊凈空高度，通航孔最大箱梁高度為9m，運輸車高度2m，吊具工作空間需5m，因此龍門吊所需凈空為9+2+5=16m。棧橋橋面標高為+7m，因此通航孔龍門吊基礎頂面標高為+23m。非通航孔最大箱梁高度為3.6m，兩塊箱梁重疊堆放加墊塊后高度8m，吊具工作空間需3m，因此龍門吊所需凈空為8+

31、3=11m。棧橋橋面標高為+7m，因此通航孔龍門吊基礎頂面標高為+18m。根據龍門吊基礎高度及龍門吊噸位確定鋼管樁數量，擬確定250T龍門基礎采用4根鋼管樁，150T龍門基礎采用2根鋼管樁，鋼管樁相互中心間距為3m。為確保安全，距離龍門吊及棧橋基礎鋼管樁2m應設置鋼管防撞墩，采用800，壁厚=8mm的鋼管樁，按中心間距4m一根布置。圖3.3.1-3龍門吊基礎布置圖3.3.2、主要技術方案（1）棧橋釣魚法施工工藝流程如圖3.3.2-1所示：原材料進場半成品加工測量放樣施工準備測量配合安裝導向架履帶吊、半成品運輸就位測量放樣鋼管樁下沉鋼管樁平聯牛腿施工一跨棧橋施工樁頂縱、橫梁架設測量放樣貝雷梁橋上

32、部結構安裝履帶吊橋面鋪設測量放樣欄桿施工測量放樣照明、防護圖3.3.2-1 棧橋施工工藝流程圖棧橋及存梁平臺全部采用履帶吊釣魚法進行棧橋鋼管樁插打。鋼管樁下沉就位后，焊接樁間平聯、剪刀撐，使之形成整體；然后在鋼管樁樁頂架設承重橫梁、吊裝321貝雷主梁、鋪設面板、最后施工護欄。一孔施工完畢后，導向裝置前移，進行下一個施工循環。（2）龍門基礎打樁船施工原材料進場半成品加工測量放樣施工準備打樁船駐位半成品運輸就位測量放樣鋼管樁下沉鋼管樁平聯牛腿施工樁頂縱、橫梁架設測量放樣龍門吊上部結構安裝浮吊照明、防護圖3.3.2-2 龍門基礎施工工藝流程圖 龍門吊基礎鋼管樁采用打樁船進行插打作業。鋼管樁下沉就位后

33、，焊接樁間平聯、剪刀撐，使之形成整體；然后在鋼管樁樁頂架設承重橫梁、吊裝龍門主梁及其他起重裝置。3.3.3、技術參數主要技術標準及設計參數如下表所示：項目設計標準備注設計荷載運梁棧橋及平臺考慮120T運梁車與220T運梁車滿載行走龍門吊基礎考慮150T龍門吊與250T龍門吊滿載吊裝設計行車速度20km/h；平臺設計使用期限36個月棧橋寬度（m）6.0頂面高程（m）棧橋及平臺+7.0龍門基礎+23/+18設計風速（m/s）30.5沖刷深度（m）33.3.4、施工方法、鋼管樁基礎施工（1）鋼管樁加工鋼管樁全自動生產線如圖-1所示。圖-1 鋼管樁全自動生產線鋼管樁由具有相應資質的加工企業定制加工，鋼

34、管樁加工采用全自動化加工成型以確保施工質量的穩定。每節長度根據工程的實際需要進行加工，最大加工運輸長度為12米/節，減少運至現場后鋼管接長的焊接時間。鋼管樁采用受力性能較好的螺旋管樁，由Q235B鋼板卷制而成。交貨時應有合格的“質量檢驗證明書”，證明書中各項內容應符合設計文件和國家標準要求，進場后應按現行標準進行抽檢、復驗，表面不得有裂縫、氣泡、起鱗、夾層等缺陷。焊接材料應符合國家現行標準的規定，并采用與主材相匹配的材料。鋼管樁加工工藝流程鋼管樁加工采用3500型自動化設備進行加工，鋼管樁所用原材料鋼帶進場后必須進行必要的檢測，各項數據檢測合格后方可依次進行開屏除銹工序、機械矯平工序、液壓剪切

35、和自動對焊工序、卷制成型工序、內外焊縫施焊工序、鋼管樁定尺切割工序、清理焊渣工序、焊縫檢測及補焊工序、管端加工工序、噴砂除銹及防腐涂裝工序、成品驗收工序。工藝流程如圖-2所示：不合格液壓剪切和對接焊卷制成型機械矯平原材料進場檢測鋼帶進場開屏除銹不合格合格內外焊縫施焊鋼管樁定尺切割清理焊渣焊縫檢噴砂除銹防腐涂裝成品檢測合格圖-2 鋼管樁加工工藝流程圖鋼管樁加工質量要求鋼管樁管節制造完畢后，檢查其外型尺寸，應符合：橢圓度：允許0.5D，且不大于5mm(D為鋼管樁外徑)；外周長：允許0.5C，且不大于10mm(C為鋼管樁周長)；管端平面傾斜：允許0.5D，且不大于4mm(D為鋼管樁外徑)。（2）鋼管

36、樁的運輸及存放鋼管樁在廠家裝車前標上編號、長度、重量、重心和吊點位置，以便吊運和安裝。運輸采用平板車運輸至施工現場。在鋼管樁的起吊、運輸和堆存過程中，應盡量避免由于碰撞、摩擦等原因造成的管身變形和損傷。為方便鋼管樁的吊裝，根據鋼管樁使用的先后順序確定鋼管樁的擺放位置。鋼管樁堆放層數和形式應安全可靠，為防止滑動鋼管樁兩側必須用木楔塞緊。為避免鋼管樁產生縱向變形和局部壓曲變形，堆放場地盡量平整、堅實且排水暢通。（3）鋼管樁的接長鋼管樁的接長分為拼裝場地接樁及現場接樁兩種，為減少現場接樁的次數，保證接樁質量和施工進度，盡可能采用拼裝場地接樁。拼裝場地接樁將兩節鋼管樁接成一節鋼管樁，長度不大于24米。

37、現場接樁主要為當鋼管樁長度大于24米而必須沉設一個節段后再進行鋼管樁的接長，以滿足設計樁長。拼裝場地接樁是將兩節鋼管樁放置在水平接樁平臺上，將兩節鋼管樁管口對齊，在距管口50-80cm處對稱焊接吊耳。用手拉葫蘆將兩節鋼管樁吊耳拉緊（如圖-3），并用敲擊的方式調整管口對齊，然后對稱施焊接縫確保鋼管樁變形一致，焊縫施工完成后在接縫處對稱加焊8塊加勁板。 圖-3 鋼管樁對接及加勁板施工（拼裝場地接樁）現場鋼管樁接長施工，下節鋼管樁沉設至施工平臺標高以上1.2米左右時暫停沉設施工，并在鋼管樁上口對稱焊接8塊“型輔助定位塊，如圖-4所示（作用：便于鋼管樁定位，提升對接施工進度及質量）”。由履帶吊懸吊上節

38、鋼管樁緩慢下放至“型輔助定位塊”（也可采用楔型塊）上口內，鋼管樁在自重作用下沿坡口下滑并與下節鋼管樁對接。由于鋼管樁運輸及吊裝過程中會產生變形使得對接處會出現錯臺，為消除錯臺在錯臺處設置“楔形”塊，如圖-6。當兩節鋼管樁錯臺消除后及時施工對接縫，并在接縫處分8塊對稱焊接加勁板，如圖-5。 鋼管樁現場接樁如圖-7所示。圖-4 “型”輔助定位塊 圖-5 鋼管樁對接及加勁板 圖-6 楔型輔助定位塊 圖-7 鋼管樁對接及加勁板（現場接樁）鋼管樁焊接時，應注意：a鋼管樁焊接前，應將焊縫上下30mm范圍內的鐵銹、油污、水汽和雜物清除干凈。b 鋼管樁對口拼裝時，相鄰管節的焊縫必須錯開D/8以上(D為樁徑)，

39、對接焊縫宜采用埋弧焊進行，對接管端環縫應對稱施焊，防止焊接變形，減少次應力。c 鋼管樁對口拼裝時，相鄰管節的管徑偏差不大于2mm，對口板邊高差不大于1mm。d 鋼管樁對接焊縫允許偏差： 咬邊：深度不超過0.5mm，累計總長度不超過焊縫長度的10； 超高：不大于3mm；（4）棧橋及平臺鋼管樁下沉施工棧橋及平臺所有鋼管樁均采用釣魚法進行施工。鋼管樁下沉采用振動法施工，70T履帶吊配合90KW振動錘施打。施工前測量隊根據設計圖計算出樁位坐標并進行放樣，首孔棧橋由測量隊配合調整樁位，確定平面位置及傾斜度符合要求后由履帶吊配合90kW振動錘下沉鋼管樁。從第2孔開始，履帶吊吊裝懸臂導向支架，利用懸臂導向支

40、架精確打入基礎鋼管樁，測量組用全站儀確定樁位與樁的垂直度滿足要求后，開動振動錘。第一節鋼管樁打設到位后，利用履帶吊提升第二節鋼管樁，確定樁的垂直度滿足要求后，在現場按要求焊接連成整體，開動振動錘打設鋼管樁。懸臂導向架結構型式如圖-8所示，履帶吊利用振動錘沉設鋼管樁如圖-9所示，圖-10為實際履帶吊吊鋼管樁利用鋼管樁自重下沉及利用振動錘沉設鋼管樁。圖-8懸臂導向架結構示意圖 圖-9 履帶吊利用振動錘沉設鋼管樁示意圖 圖-10 履帶吊沉設鋼管樁（5）龍門基礎鋼管樁下沉施工沉樁開始時，發動打樁船主機，通過松緊錨纜將打樁船移向運樁方駁，同時，起升樁錘和替打，俯架子，下放主鉤，從方駁上將樁吊起，移船至沉

41、樁區域，在測量控制人員的指揮下，進行樁船的初定位，然后，下樁，打開抱樁器，樁進入龍口，并套好背板，向樁頂套替打，解下吊索的小鉤扣，在測量人員的指揮下，進行精確定位，完成后，繼續下樁，在樁尖入土23m后，暫停下樁，對樁體進行進一步的校正，然后繼續下樁，直至在樁體自重作用下，樁不再下沉為止。在此基礎上，壓錘，樁繼續下沉，當樁停止下沉后，保持船體平衡，要求樁錘、替打和樁保持同一軸線上，檢查無誤后，解開大鉤吊索，打開抱樁器和背板，啟動樁錘，開錘施打，開始錘擊時油門控制得小一些，以后逐步加大，直至打至要求的設計標高或控制貫入度，以標高控制為主，貫入度控制為輔，整個打樁過程要求做好詳盡的記錄。打樁船打樁示

42、意圖及實際圖如圖-11及圖-12所示。 圖-11 打樁船打樁示意圖 圖-12打樁船打樁實際圖（6）沉樁施工的注意事項a、振樁開始時，可吊裝振樁錘和夾具與樁頂連接牢固，先利用樁的自重下沉，然后，開動振動錘使樁下沉。以控制樁尖設計標高為主，同時結合貫入度法進行雙控。當樁尖已達設計標高，而貫入度較大時，應繼續錘擊，使接近控制值。當最后下沉速度與計算值相距不多，且振幅符合規定時，即認為合格，其具體停錘標準暫定如下： = 1 * GB3 樁頂標高達到設計標高，且最后10擊的平均貫入度小于15mm/擊； = 2 * GB3 最終10擊的平均貫入度小于5mm/擊，且樁頂標高不大于設計標高3m時，持續錘擊10

43、0mm或30-50擊，且貫入度無增大的趨勢，可停錘。注意沉樁過程中應嚴密注視鋼管樁的捶擊下沉速度，若在沉樁過程中出現急速下沉，或無法下沉到設計標高時，應綜合考慮各中因素并報告項目部分析情況予以處理。b、每根樁的下沉一氣呵成，不可中途間歇時間過長，以免樁周的土恢復，繼續下沉困難。每次振動持續時間過短，則土的結構沒被破壞，過長則振動錘部件易遭破壞。振動的持續時間長短應根據不同機械和不同土質通過試驗決定，一般不宜超過10min-15min。c、振動錘與樁頭法蘭盤連接螺栓必須擰緊，無間歇或松動，否則振動力不能充分向下傳遞，影響鋼管樁的下沉，接著也易振壞，在振動錘振動過程中，如發現樁頂有局部變形或損壞要

44、及時恢復。d、懸臂導向支架應固定，以便打樁時穩定樁身；樁在導向支架上不應鉗制過死，更不允許施打時，導向支架發生位移或轉動，使樁身產生超過許可的拉力或扭矩。e、測量人員現場指揮精確定位（如圖-13），在鋼管樁打設過程中要不斷檢測樁位和樁的垂直度，并控制好樁頂標高。下沉時如鋼管樁傾斜，及時牽引校正，每振動1-2min要暫停一下，并校正鋼管樁一次。設備全部準備好后振樁錘方可插打鋼管樁。圖-13 測量人員現場對沉樁進行過程控制f、如管樁接長，必須先將接頭切割整齊，保證接口對接完好，然后周邊滿焊，焊縫寬度不小于8mm，并在焊縫處四周加貼8片鋼板騎縫焊接在接頭處，保證接頭整體性和受力。經現場技術員檢查鋼管

45、樁連接焊縫質量合格后方可打設鋼管樁。g、鋼管樁沉樁施工質量應符合公路橋涵施工技術規范JTG/T F50-2011中的第9.5.9條的規定。、平聯及剪刀撐施工鋼管樁下沉至設計標高后，立即進行該墩鋼管樁間平聯及剪刀撐施工。棧橋平聯采用4266mm鋼管、平聯底標高為常水位以上50cm，平聯施工應選在低平潮時進行，平聯露出水面，便于吊裝焊接作業。平聯采用65t履帶吊施工，平聯施工示意圖見圖-1。圖-1 平聯施工示意圖鋼管樁施沉完兩根后就可以安裝平聯，安裝時用卷尺拉量出鋼管樁間實際間距。根據鋼管樁間實際長度加工平聯，平聯鋼管在后場下料加工制作，并將平聯的一端按鋼管樁的平聯相貫線要求下好料，同時按照鋼管樁

46、的弧度準備好哈佛接頭，在前場施工中，首先將下好料的一端與鋼管樁按設計位置對好位并調平平聯焊接，然后用哈佛板將另一端與鋼管樁焊接，如圖-2所示。首先在已沉設好的鋼管樁上用油漆做出平聯位置標記，在平聯頂口上方1.5m處焊兩個臨時吊耳，在其上掛手拉葫蘆。當履帶吊吊運的平聯鋼管到預定位置時，用手拉葫蘆配合將其安裝就位，并焊接牢固。圖-2 平聯連接示意圖平聯與鋼管樁焊接形成全周連接角焊縫，焊角高度為8mm。焊縫質量滿足設計要求，特別應注意平聯兩側及下部與鋼管樁的焊接質量。平聯施工完成后，在平聯與鋼管樁上標示處剪刀撐節點板的具體位置，清除鋼管上的表面浮銹，將節點板雙面滿焊牢固，且焊縫厚度不小于8mm。節點

47、板與鋼管樁及平聯焊接如圖-3所示。圖-3 節點板連接節點板施工完成后利用履帶吊將剪刀撐安裝節點板上，現將剪刀撐點焊在節點板上，然后將剪刀撐與節點板滿焊，焊腳高度不小于8mm。剪刀撐施工完成如圖.-4所示。圖-4 剪刀撐連接龍門基礎的平聯及剪刀撐焊接時，待完成整個龍門基礎的鋼板樁插打后，在統一進行焊接，焊接時各項安全技術措施與棧橋一致。但由于其焊接作業屬于高空作業，危險性較大，因此，工人需穿戴安全帶，進入由履帶吊提升的特制工作平臺至指定高度進行作業。施工示意圖如-5所示。圖-5 龍門吊基礎平聯施工示意圖、牛腿及樁內加勁板施工牛腿、牛腿頂板及樁內加勁板在加工場定型加工，經檢驗合格后方可用于施工。對

48、于鋼管樁樁頂高于地面線不高的，采用挖掘機將鋼管樁周圍淤泥清除，并將鋼管樁內樁內加勁板底高程一下20cm范圍內淤泥也一起清除。并將鋼管樁上淤泥沖洗干凈。同一排鋼管樁沉設完成后首先利用連通管在鋼管樁樁頂劃出樁頂槽口底標高線、用乙炔切割平整，焊接樁內加勁板，然后在樁身焊接牛腿及牛腿頂板。牛腿及樁內加勁板構造如圖-1、2所示。牛腿及樁內加勁板與鋼管樁焊接必須雙面焊接，且牛腿頂板標高與樁內加勁板頂標高一致。確保受力將承重橫梁的力均勻地傳遞給鋼管樁，避免受力集中的不利情況。圖-1 牛腿構造圖圖-2 牛腿施工、承重橫梁加工及安裝下承重梁為2根雙拼的H50型鋼，在拼裝場地按照施工圖進行下料、焊接成型。在受壓位

49、置及支點位置設置加勁板如圖-1所示。加工完成需要對橫梁長度，焊縫長度及質量、加勁板的焊接位置及質量進行檢查，合格后方可進行安裝施工。圖-1 承重橫梁承重橫梁安裝采用履帶吊進行吊裝如圖-2，首先在承重橫梁上做好鋼管樁樁位標記，吊裝過程中控制標記與鋼管樁重合即可安放。承重橫梁與鋼管樁槽口要緊密接觸不可出現翹曲，安裝到位后在樁身及H50型鋼間焊接弧形限位鋼板使承重梁固定。限位鋼板如圖-3所示。 圖-2 承重橫梁吊裝 圖-3 承重橫梁限位弧形鋼板、貝雷梁加工及安裝貝雷梁根據寬度的不同，在后場由汽車吊拼裝成型（如圖-1），長度為9m。貝雷梁拼裝完成后對貝雷片銷子保險扣是否安裝正確、貝雷片花架與貝雷片之間

50、連接是否緊固進行仔細檢查，檢查合格后方可整齊堆放在拼裝場地待用（如圖-2）。 圖-1貝雷梁拼裝圖 -2貝雷梁存放貝雷梁用平板運輸車倒運至墩位處由履帶吊進行拼裝，如圖-3所示。貝雷梁安裝前先在承重橫梁上進行測量放樣，定出貝雷架準確位置。同時設置橡膠墊片，然后將貝雷梁吊起，放在已裝好的貝雷梁后面并與其成一直線，將貝雷梁下弦銷孔對準后，插入銷栓，然后再抬起貝雷梁后端，插入上弦銷體并設保險插銷。貝雷拼裝按組進行，每次拼裝一組貝雷，貝雷片間用花架連接牢固，如圖-4所示。 圖-3 履帶吊吊裝貝雷梁 圖-4 貝雷梁間剪刀撐履帶吊首先安裝一組貝雷，準確就位后先牢固捆綁在橫梁上，然后焊接限位器，再安裝另一組貝雷

51、，兩組貝雷之間用貝雷片剪刀撐進行連接，使貝雷梁組成整體增加穩定性。如圖-4所示。貝雷梁安裝到位后，在梁端與承重橫梁接觸部分加裝限位器。限位器有兩種形式A型和B型。A型為完全固結形式，適用于非伸縮縫位置。B型為橫向限位縱向及豎向可以有小的位移，以防止氣溫升高出現貝雷梁起拱，且抵消一部分車輛沖擊。限位器與承重橫梁之間焊接穩固。限位器構造圖及實物如圖3.4.5-5所示。 圖-5 限位器構造圖及實物、砼面板預制及安裝砼面板在后場預制，先在預制臺座上用20槽鋼，做成模板框架，把加工好的鋼筋骨架吊裝入模，安裝預埋件，最后澆筑混凝土，初凝后覆蓋養生。預制砼面板運輸至現后，現場貝雷梁安裝好后安裝20cm面板，

52、面板橫橋向長6.0米（非通航孔存梁平臺為5.0m），縱橋向寬2.0米。面板間用鋼板連接，焊縫質量要滿足要求，每塊面板間橫縫設置2cm的施工縫。如圖-1。圖-1 貝雷梁棧橋橋面板施工、護欄施工及涂裝護欄采用I12.6工字鋼焊接在面板預埋鋼板上，扶手采用50熱軋鋼管，立柱上開孔焊接150mm長55熱軋鋼管作為扶手套筒。護欄焊接完成后在豎桿及扶手上刷上紅白相間的警示反光油漆。如圖-1所示。圖-1類似紅白相間護欄、棧橋橋臺施工棧橋橋臺處原地面標高較低（標高+5.5m），且橋臺前為原碼頭貨車運輸通道，標高最低僅為2m，我項目采用擴大基礎配合鋼管樁及型鋼棧橋放坡的方式進行處理。圖-1橋臺地形標高示意圖（1

53、）擴大條形基礎鋼管樁施工在原運輸道路處澆筑C30混凝土條形擴大基礎，根據現場地形，分別采用正交基礎及斜交基礎，尺寸分別為120cm*50cm*600cm及120cm*50cm*800cm，斜交角度46。基礎內適當配筋以滿足混凝土抗剪，基礎底面預埋鋼筋插入原地面，避免基礎滑移，基礎頂面預埋鋼板，以焊接鋼管樁。鋼管樁與預埋鋼板之間采用滿焊，并加焊加勁板加固，基礎以上棧橋結構型式與水上棧橋一致。條形擴大基礎布置形式如圖-2、3所示。圖-2條形擴大基礎構造圖圖-3條形擴大基礎實際效果圖（2）H型鋼棧橋施工由于橋頭地形因素，需設置部分斜交基礎，因此此處棧橋采用型鋼結構，施工方法與貝雷梁棧橋相同，均為釣魚

54、法施工。型鋼尺寸采用600mm200mmH型鋼，單根型鋼12m，型鋼搭接采用焊接，滿焊后并加焊加勁板；型鋼搭設后，與下部2H50型鋼焊接。為防止潮水上漲侵泡貝雷，因此貝雷橋面系標高需保證+7m，而橋頭型鋼頂面標高為+6.3m，因此H型鋼棧橋節段需設置2%的橫坡。、施工注意事項（1）鋼管樁施工中的注意事項棧橋施工前先進行技術和安全三級交底，以確保參建人員明白棧橋設計意圖和注意事項。也可在施工過程中摸索出一套行之有效的方法，隨著工人操作的熟練程度，在確保工程質量的安全的前提下可逐步加快施工進度。所有鋼結構的焊接，包括鋼管樁的節段焊接、型鋼的焊接以及各個連接件的焊接都必須嚴格按圖紙施工，在監理及相關

55、質檢人員的監督下進行檢驗。鋼管樁平面位置偏差控制在150mm以內，垂直度控制在1%以內。（2）鋼管樁的連接注意事項為加快施工進度，我標計劃每道工序投入兩個班組不間斷進行施工，按8小時工作制進行兩班倒。鋼管樁施打完成后，應立即進行鋼管樁的橫向連接，焊接斜撐及鋼管平聯，夜間時應提前進行照明設施的安裝，并在已施工棧橋或周邊方向每隔20m設置一個安全警示燈標志，防止過往船只碰撞。在漲潮及落潮的時間間隔內所有的施工應停止進行，并確保已經施工完的鋼管樁進行連接固定，防止在潮水的破壞作用下，鋼管樁在河床位置折斷或彎曲。（3）潮水及臺風影響作用下的注意事項在施工水域范圍內，以適當的距離立水尺，每天注意觀察潮汐

56、變化并做好記錄。考慮到潮水影響，為確保工程施工的安全，在大的潮水來臨前1小時，應停止一切作業并盡快撤離到安全區域躲避潮水。如果受到臺風的襲擊，應盡早撤離所有施工機械和作業人員到安全區域，已經施工完成的應采取一定的措施保證安全過渡。（4）施工過程中的不可預見因素的應對措施考慮到該地區復雜的地質情況，在施工過程中可能會遇到鋼管樁不能順利振沉或鋼管樁已振沉但承載力不夠等不可預見的因素。遇到類似的情況，在確保安全的情況下再制定必要的措施后才能進行施工。（5）防沖刷施工根據水文、地質資料，在水流動力作用下各墩沖刷十分明顯，為了確保棧橋在使用期的安全，進行河床沖刷防護十分必要。根據我公司類似橋梁施工經驗，

57、在棧橋使用期間指派專人定期觀測河床沖刷情況，并做好相應的記錄，一旦發現沖刷超過設計沖刷線時將及時進行防沖刷防護。防護采用拋砂袋與拋塊石混合防護，在墩位一定范圍內防護區采用袋裝砂護底，再拋投塊石護面的防護體結構，以確保鋼管的埋深長度符合設計要求。3.4、龍門吊安裝目前提梁站已確定最大龍門為250t/39m，其跨度最大，結構最具代表性，以此為主進行龍門安裝方案編制。3.4.1、現場環境及條件現場交通方便，供電已接通，門式起重機的鋼管樁基礎等設施已施工完畢。3.4.2、方案選擇結合該門式起重機的特點及現場條件，擬定采用200噸浮吊進行拼裝，將設備分為2根主梁、2個小車及2個電動葫蘆共計6大件，然后利

58、用200噸浮吊分部件進行吊裝，該方案特點為快捷、風險低，但也存在費用高等特點。3.4.3、施工工藝、人員進場安排人員明確具體進場時間，由專業廠家進行安裝。、工具準備預備符合吊裝及拼裝要求的浮吊、3T5T的手動葫蘆、5T50T的千斤頂、道木、卸扣、鋼絲夾、鋼絲繩等。經緯儀、水準儀、水平尺、內外徑千分尺、百分表、游標卡尺、盤尺、鋼卷尺、角尺、塞尺、線墜、萬用表等。電焊機、氣割工具、磨光機、扳手、老虎鉗、大錘、安全帽、安全帶等。、安裝告知書的辦理在設備安裝工作正式開工前，應到當地的技術監督局辦理安裝告知手續，具體資料如下：a.安裝單位資質b.安裝人員資質c.該設備告知書d.安裝單位營業執照、組織機構

59、代碼、法人授權委托書、公司質量手冊、管理制度文件、施工工藝文件等e.產品合格證、監檢證f.產品購銷合同、安裝合同g.各零部件的合格證h.質量管理文件、設備開箱報告對運抵現場的構件及配件進行開箱驗收，按設備裝箱清單檢查設備、材料及附件的型號、規格和數量，且應符合設計和設備技術文件的要求，并應有出場合格證書及必要的出廠試驗記錄，對所有構件及配件進行外觀檢查及型號規格核對，看有無損壞、變形及型號規格不符，并一一紀錄，損害及變形損壞的現場能調整的，則按技術要求進行修理和調整，所有缺陷都應在地面處理好，否則不允許吊裝，最后，消除機體污漬，擦洗銹蝕，必要時需拆下機件，特別是滾動軸承，清洗干凈后重新組裝。

60、對配件中型號規格不符的，應及時通知，制定最佳的解決方案（現場買還是廠家發），最后簽訂貨物移交手續，由被移交方對現場的貨物進行管理。、小車的組裝在廠內安裝好的小車到現場稍經調整即可安裝上小車軌道上，由于超寬而分開運輸的大噸位或特殊起重機的小車，則需要重新安裝，應檢查小車軌道、小車車輪的平行度、垂直度及同位度，是否符合有關技術要求，具體規定見以下：（1）踏面間隙小車車輪踏面與軌道面之間的最大間隙不應大于小車基距或小車軌距的0.00167倍。（2）小車軌道要求軌道在接頭處高低差不大于1mm，間隙不大于2mm，橫向錯位差不大于1mm。（3）小車輪距相對偏差（即兩邊輪距差值）小于或等于4mm。（4）小車