1、鄭州新區污水處理廠廠外干管下穿隴海線防護涵工程鄭汴天然氣長輸管道（中牟段）遷改工程下穿隴海鐵路防護工程隴海下行線K543+356.9、K543+353.1 2-1m套管施工組織及安全技術措施編 制：_審 核：_主管段長：_鄭汴天然氣長輸管道（中牟段）改遷工程下穿隴海鐵路防護工程目 錄 TOC o 1-3 h u HYPERLINK l _Toc9926 一、編制依據及原則 - 85 -一、編制依據及原則 1.1編制依據1.1.1鄭汴天然氣長輸管道（中牟段）改遷工程下穿隴海鐵路防護工程施工委托合同。1.1.2中鐵工程設計咨詢集團有限公司鄭汴天然氣長輸管道（中牟段）改遷工程下穿隴海鐵路防護工程施工

2、圖。1.1.3 在認真理解設計意圖的基礎上，按照設計文件重點對施工方法、工程質量、施工安全、文明施工等方面的要求進行編制。1.1.4按照鐵總及原鐵道部頒布的現行有關施工規范及技術規程、驗收標準及相關文件要求。普速鐵路工務安全規則鐵總運（2014）272號部令發布； 原鐵道部鐵路營業線施工安全管理辦法（鐵運2012280號）及鄭州鐵路局鄭鐵辦（2013）50號關于印發鄭州鐵路局鐵路營業線施工安全管理實施細則的通知；鐵路路基施工規范TB10202-2002；鐵路橋涵施工規范TB10203-2002；鐵路橋涵工程施工安全技術規程 TB10203-2009；鐵路混凝土與砌體工程施工質量驗收標準TB10

3、424-2003；鐵路混凝土工程施工技術指南鐵建設2010241號；鐵路混凝土施工質量驗收驗收標準 TB10424-2003；鐵路安全管理條例電氣化鐵路有關人員電氣安全規則鐵運201360號鐵路技術管理規程鐵總科技2014172號油氣輸送管道與鐵路交匯工程技術及管理規定國能油氣（2015）392號）1.1.5 根據對施工現場的調查資料，包括既有道路、水文、當地的材料價格信息等。1.2編制原則1.2.1本施組遵守合同條款的各項規定，嚴格按照施工和設計規范、驗收標準中各項規定和設計文件各項要求進行編制。1.2.2 嚴格執行工程建設程序，堅持合理的施工程序、施工順序和施工工藝。1.2.3優先選用先進

4、施工技術，科學確定施工方案；認真編制各項實施計劃，嚴格控制 HYPERLINK /baike/detail.asp?t=工程質量 t _blank 工程質量、工程進度、工程成本和安全施工。1.2.4工期在無其他干擾的情況下，施工總工期計劃2個月完工。用最節省的投入達到最佳的工期、質量效果，保證合同工期、質量、安全、效益等目標的全面實現。1.2.5施工計劃主抓慢行頂進關鍵工序，合理組織安排。強調流水作業間的協同配合，避免窩工，杜絕返工，循序漸進，均衡生產。1.2.6本施組著重解決重點、難點、關鍵項目和主要施工技術問題，本著盡量優化施工方案，合理配置、使用先進的施工機械，盡力組織規模化、機械化、標

5、準化作業的原則進行編制。1.2.7合理進行施工現場場地布置，方便施工,盡可能減少對機動車、行人正常通行的干擾。1.2.8加強施工管理，提高生產效率，降低工程造價，增加企業效益。1.2.9嚴格貫徹“安全第一，預防為主”的方針和原則。二、工程概況2.1工程簡介2.1.1 鄭汴天然氣長輸管道（中牟段）改遷工程在距萬三公里鐵路立交橋西北方120m穿越隴海鐵路，穿越處天然氣管道采用兩根管徑為DN400管道，設計壓力分別為4.0MPa和0.4MPa，管道采用L360M等級鋼材，壁厚8.0mm，穿越隴海鐵路天然氣管道防護套管采用2根內徑1米，壁厚10cm，兩套管間凈距為2.6米的級鋼筋混凝土鋼承管，單根長度

6、77.46米，對天然氣管道進行防護。2.1.2 燃氣管道位于隴海線占楊圃田區間，交叉處隴海下行線鐵路里程分別為K543+356.9、K543+353.1，交角均為90。交叉處隴海鐵路為雙線電氣化無縫鐵路，國家I級繁忙干線。2.1.3 施工處隴海鐵路路基為填方路基，路基填筑高度約6m，鐵路為直線，間距為4.41m，鐵路兩側設置封閉網。隴海上行線中心到北側防護網距離為4.66m，隴海下行線線路中心線距南側防護網4.28m。鐵路兩側邊坡采用拱形骨架和漿砌片石結合防護, 涵址處南北兩側均為農田，地勢平坦，交通便利。2.1.4鐵路設備情況通信：隴海鐵路上行北側距防護網約7米坡腳處，直埋有24芯光纜2條，

7、隴海下行南側距防護網7米坡腳處，直埋有20芯光纜1條,144電纜1條。信號：隴海下行線外側有PTYL23型站聯電纜1根（33芯），SPTYWPL23型內屏數字信號電纜2根（42A）,貫通地線1根，均埋設于線路坡腳。（3）電力：現場勘察,隴海鐵路北側有鐵路電力貫通及自閉架空線路，距鐵路110米，路徑與鐵路平行。（4）接觸網：現場勘察,下穿天然氣管道位于接觸網上行支柱48#、50#,下行支柱47#、49#之間，支柱均為混凝土支柱。2.1.5鐵路設備防護（1）通信：套管頂進施工前，采用人工開挖十字探溝方式探明既有光電纜具體位置，在設備主管部門配合監督下將其光電纜挖出抬高并安排專人進行看守防護，待工程

8、施工完畢后將光電纜按原路徑敷設，埋深1.2米。（2）信號：套管頂進施工前，采用人工開挖十字探溝方式探明既有電纜具體位置，在設備主管部門配合監督下將受影響的信號電纜套碳素管后用SMC復合材料電纜槽和貫通電纜隔開，然后扣槽鋼防護，在施工期間安排專人進行看守防護，待工程施工完畢后將通信電纜及貫通電纜按原路徑敷設，埋深1.2米。（3）電力：由于施工距電力設備較遠，不受施工影響，無需進行改遷防護。（4）接觸網：由于套管頂進施工，在接觸網上行48#、50#支柱、下行47#、49#支柱間，套管外距49#、50#支柱22.1米，距47#、48#支柱32.4米，不受施工影響，無需進行改遷防護。2.2 工程地質及

9、水文地質 2.2.1 根據地質勘測報告，穿越段位于地勢平坦，底層分布較規律。 2.2.2防護套管處范圍內的地基土以粉細砂、粉土、細砂為主，套管底處于細砂層上。 2.2.3根據之前施工勘察及既有資料顯示，該處地下水類型屬深水，受大氣降水和地表水徑流補給。地下水位自然地面下6m。地下水對本次施工混凝土無侵蝕性無影響。2.3 主體結構形式2.3.1 鐵路兩側設置沉井，分別為：鐵路北側為出發井，鐵路南側為接受井。出發井采用C40鋼筋混凝土分層澆筑，設計方量：351.12方；接受井采用C40鋼筋混凝土分層澆筑，設計方量：294.54方。2.3.2 套管采用1米鋼筋混凝土III級管，壁厚10cm，2m一節

10、，單根頂進行程77.46米，套管采用泥水平衡法頂進施工；設計施工方向；由北向南掘進。現場北側鐵路設備照片現場南側鐵路設備照片2.4 主要技術標準施工期間按照線路保養標準，在天窗點內對線路軌道靜態幾何尺寸容許偏差（mm）：軌距+6-4、水平6、高低6、方向6 、三角坑5 、曲線正矢3 進行檢查。并且在路肩上按照設計要求設置固定觀測點，用電子水準儀每天觀測3次，每天對觀測數據進行比對，如發現沉降量超過5mm時，應立即停止施工，及時對線路進行補碴整修加固，確保線路幾何尺寸的穩定達標。成品管技術標準應符合下列規定：管節端面應平整并于其軸線垂直。園管內外壁表面應光滑圓順：鋼套環必須平整圓順，正負誤差不超

11、過2mm,管節采用級鋼筋混凝土鋼承管，抗滲指標均不小于P8。管節各部尺寸偏差應符合下列規定：管節長度 允許偏差0 -10mm,內外直徑 允許偏差 10mm,管壁厚度 允許偏差-5mm +10mm,(5)按設計圖質量標準在成品廠預制購買，所購成品管需帶廠家資質、產品合格證及相關資料，并報監理驗收。2.5 主要工程數量沉井： C40混凝土645.66立方；鋼筋54.49噸。盾構行程： 77.46米開挖土方量：2705方700mm水泥攪拌樁：126根,共計1134米。三、施工組織及材料、機具設備配備3.1 施工組織機構3.1.1成立鄭汴天然氣長輸管道（中牟段）改遷工程下穿隴海鐵路防護工程項目部 項目

12、部領導小組：組長： 組員： 施工負責人：現場負責人： 安全負責人： 技術負責人： 材料負責人：財務負責人： 配合車間:配合站段：項目部管理人員電話聯系表職務姓 名電 話施工負責人現場負責人安全負責人技術負責人材料負責人財務負責人 配合站段工作人員聯系表根據施工進度計劃，組織施工班組落實進場，并對技術性工種的施工人員進行崗位培訓，實行持證上崗。勞務分包在我單位多年連續評審的合格名單內隊伍中挑選，證件齊全，各種保險附合國家要求。具體安排如下： 勞力安排表作業項目施工人數線路維護15設備安裝、頂進作業45挖土15澆注檢查井153.2主要施工機具、設備材料安排項目部根據工程的需要組織各種精良的施工機具

13、，根據工程進度情況及時到場，以保證施工正常進行。3.2.1 材料進場安排沉井制作、鋼筋材料，2016年5月10日運至工地。混凝土護管：采用成品管，規格1m2m、1m1m 2m共76根、1m共2根，頂進施工開始前5日分批運到工地。3.2.2.機械設備作業井和接收井施工用的抽水設備、自卸汽車、柴油發電機、模板、鏟車、挖掘機等機具到達工地。進 場 設 備 表序號機械名稱規格型號噸位、功率或容量單位數量一、抽水1潛水泵Y160M-65.5kW臺102打井設備套2二、土方1挖掘機（帶鉆頭）CA-251.0m3臺22挖掘機小型臺43自卸汽車FV413JDL25T輛4三、澆注1交流電焊機AX4-30015k

14、W臺42鋼筋對焊機ZN100150kW臺23鋼筋切斷機GQ50A6-50mm臺24鋼筋彎曲機BGW326-32mm臺25鋼筋調直切斷機GT4/144-25mm臺26砼振動棒50型個57木工圓鋸機MJ10913kW臺2四、頂進1汽車起重機QY2525T臺12柴油發電機GF-120120kW臺13道碴搗固機臺 154起道機個45發電機組150KW臺26電平夯HZD-200臺 127注漿機SYB50/50-I最高壓力8.5Mp臺 8唐興裝備泥水平衡機124030KW套19汽車起重機30t臺1 10通風設備臺2五、施工測量1全站儀TOPCON711S臺12自動精平水準儀020A臺23經緯儀J2臺1四、

15、施工日期及進度安排本根據施工布置和施工方案，結合配置的施工機械設備、投入的施工人員和以往施工中積累的成熟經驗，并在充分考慮了不可預見因素的影響后，按工序流水作業時間，確定了各工序作業指標，在此基礎上，編制本項目的施工總體進度計劃。工程開工后，施工項目部將綜觀全局、精心布置，合理安排各工序的施工順序，并投入足夠的人力及機械設備，嚴格按計劃施工，確保工程按期完工。4.1 施工日期 工程施工工期為計劃為60天,2016年6月10日2016年8月8日4.2主要階段工期安排如下項目時間安排天數施工準備2016年6月10日2016年6月12日3技術交底開挖基坑2016年6月13日2016年6月16日4沉井

16、制作、下沉2016年6月17日2016年7月15日30管涵掘進2016年7月16日2016年7月27日12附屬工程施工2016年7月28日2016年8月2日5竣工交驗2016年8月3日2016年8月8日6 說明：（1）以上施工工藝為盾構技術，且埋置較深，無需封鎖及慢行 （2）開挖基坑因在路基坡腳外20米處無需提報鄰近營業線施工計劃。 （3）管涵掘進期間提報營業線施工監督計劃。五、總體施工方案施工準備 完成鐵路設備防護 開挖工作坑 制作沉井、下沉、制作滑道、安裝盾構機 護管盾構 （同步對路基進行沉降觀測） 附屬工程 設備驗交。 5.1施工中的檢測及鐵路路基沉降觀測5.1.1 平面控制測量(1)平

17、面控制點檢測根據業主及設計院提供的平面控制點作為向管道內傳遞坐標和方位的聯系測量依據。對設計院所提供的平面控制點進行復測，并上報監理給予復核，如果檢測的成果超限，立即以書面形式報監理工程師確認，并及時會同業主和設計院研究解決。(2)地面趨近導線測量地面趨近導線測量的目的是從測量交樁點通過附合導線的形式把坐標、方位引測到頂管井位附近點位或施工控制點上，為豎井傳遞或測量放樣做好準備。也可采用邊角三角形引測近井點的坐標和方位。近井點或施工控制點的個數不得少于3個，并相互通視。技術指標為：每邊測距中誤差：6mm測角中誤差：2.5測回數4（1全站儀）；6（2經緯儀）方位角閉合差 ：5n全長相對中誤差 ：

18、1/35000相鄰點相對點位中誤差 ：8mm觀測采用左右角觀測，左右角平均值之和與360的較差小于4。邊長往返測各兩測回，一測回三次讀數的較差小于3mm，測回間平均值較差小于3mm，往返平均值較差小于5mm。氣象數據每條邊在一端測定一次。測距邊只進行氣壓、溫度等氣象改正和傾斜改正，不進行高程歸化和投影改正。控制點控制點工作井趨近導線示意圖5.1.2高程控制網測量(1)水準控制點檢測測量復核業主和設計院交付的工程測量控制點、水準點等樁志和有關測量資料，提供的水準控制點應滿足規范要求，對所提供的水準控制點進行定期檢測，上報監理給予復核，如果檢測的成果超限，立即以書面形式報監理工程師確認，并及時會同

19、業主和設計院研究解決。其中高程為相鄰區間高程之差10mm。(2)地面趨近水準測量地面趨近水準測量的目的是把設計院提供水準控制點引測到每個頂管井近井水準點或施工水準點上，為豎井傳遞高程放樣做好準備。在設計院提供的水準控制點下布設水準網，布設成附合路線。在每個頂管井邊設置23個水準點，采用往返測。主要技術要求為：視距小于60m，往返較差、附合或環線閉合差12L mm，L以km計。5.1.3 聯系測量(1)水準測量依據水準測量原理，從已知水準點將高程引測至工作井或接收井附近，然后將地面高程引至井下：HB=HA+a-(d-c)-b (A為已知水準點)A為已知水準點，鋼尺懸掛完畢，置儀器于地面上，觀測A

20、點的水準尺讀數a，再觀測鋼尺上的讀數b后，將儀器至于井下，先觀測鋼尺上的讀數c，再觀測B點的水準尺讀數d，從而計算出B點高程。從而就可以測得所需高程。水準測量示意圖(2)軸線測量軸線測量就是將設計頂管軸線放樣至實地位置，即軸線放樣。該工作在頂管施工中非常重要，它關系到頂管預留洞口正確位置的確定，同時也為之后要進行的頂管的測量奠定良好的基礎。軸線測量采用AUTO CAD軟件（內業）和全站儀（外業）進行。首先，將軸線點坐標和井中心坐標載入AUTO CAD軟件中，然后以井中心為中心畫一圓（略大于工作井半徑），再將軸線延長，與圓相交。其次，利用全站儀將2點坐標放樣出來即可。將點放出來后，利用鉛垂原理將

21、軸線中心引至設計標高即可。頂管軸線測量示意圖5.1.4 頂管施工測量(1)測量目的頂管施工測量的目的在于測量出機頭當前的位置，并與設計管道軸線進行比較，求出機頭當前位置的左右偏差（水平偏差）和上下偏差（垂直偏差），以引導機頭糾偏。為保證頂管施工質量，機頭位置偏差必須加以限制，因此糾偏要及時，做到“勤測勤糾”。本工程頂管均為直線頂管，在工作井內，能與機頭直接通視，因此測量機頭的位置比較簡便，頂進施工時，在工作井內安置全站儀，并在機頭內安置測量標牌，就可以隨時測量機頭的位置及其偏差。(2)測量方法測量是使頂管機沿設計軸線頂進，保證頂管機頂進方向精確度的前提和基礎。為保證本工程的測量精度，施工前首先

22、完成對業主所給測區導線網與水準網及其它控制點的檢核。在頂管機上配備激光導向系統指導頂管機頂進，以降低人工測量的誤差和勞動強度，加快施工進度。同時采用全站儀對頂管軸線進行測量控制。施工時嚴格貫徹測量一放兩復制度，即項目部測量隊進行復核，然后反饋給監理和業主 確認，監理監測確認后，再由項目測量隊進行施工放樣測量，從而確保頂管按設計方向頂進。(3)軸線測量控制措施控制測量方法頂管內接收激光束的光靶傳感器和數據處理系統組成了頂進姿態測量控制系統，用來測量以激光導向點為參照的頂管機內的測量板的垂直和水平位移、激光入射水平角及頂管機仰角及滾動角。控制系統操作人員通過遠距離攝像監控及微機系統，對測量數據進行

23、處理并將處理結果反應出來的頂管機位置偏差顯示在操作室屏幕上，指導操作人員對頂管機進行修正糾偏作業。測量系統全站儀、水準儀組成測量系統。盾構機初始位置的測定和輸入：將盾構機內的測量板的仰角、滾動角、水平角三個數據測出，并將激光基準點的相對于盾構機的位置（X.Y）測得并輸入控制系統。全站儀坐標（X.Y）的測量及全站儀的設置直線段每50米左右安裝接口系統，使發射的激光束能夠被目標系統有效接收。同時，人工測量出全站儀的坐標（X.Y）。輸入控制系統，作為計算盾構機位置的基準。導向系統以安裝在涵管壁上的全站儀發出的激光為基準點。然后，測量系統把激光束的方向精度、距離、全站儀的坐標（X.Y）等數據測出，輸入

24、到控制系統。激光束發射到測量板上以后，測出光點在測量板上的位置（X.Y），計算出盾構機軸線與激光束軸線的關系、盾構機的仰角和滾動角，通過電纜把數據輸給控制系統，控制系統中的微機計算結果考慮測量系統與涵管設計軸線的安裝誤差，計算出測量板對應的涵管軸線與涵管設計軸線偏差值（X.Y）。通過盾構機實際軸線與涵管設計軸線夾角，預測出盾構機切削艙的（X，Y）偏差趨勢。通過這些顯示在盾構機操作屏上的數據，施工人員可以調整盾構機頂進方向，使盾構機沿設計軸線頂進，從而確保了涵管頂進方向的精度符合要求。(4)測量糾偏控制為了使頂進軸線和設計軸線相吻合，在頂進過程中，要經常對頂進軸線進行測量。在正常情況下，每頂進一

25、節管節測量一次，在出洞、糾偏、進洞時，適量增加測量次數。施工時還要經常對測量控制點進行復測，以保證測量的精度。在施工過程中，要根據測量報表繪制頂進軸線的單值控制圖，直接反映頂進軸線的偏差情況，使操作人員及時了解糾偏的方向，保證盾構機處于良好的工作狀態。在實際頂進中，頂進軸線和設計軸線經常發生偏差，因此要采取糾偏措施，減小頂進軸線和設計軸線間的偏差值，使之盡量趨于一致。頂進軸線發生偏差時，通過調節糾偏千斤頂的伸縮量，使偏差值逐漸減小并回至設計軸線位置。在施工過程中，應貫徹“勤測、勤糾、緩糾”的原則，不能劇烈糾偏，以免對管節和頂進施工造成不利影響。頂進中發現管位偏差10mm左右，即應進行校正，糾偏

26、校正應緩緩進行，使管子逐漸復位，不得猛糾硬調。當管道出現偏差時，應該及時糾正，不要等到誤差大才糾正。糾正前應分析偏差原因，有針對性的進行處理。采用掘進機前殼體與后殼體間的糾偏千斤頂進行的糾偏外。 本工程測量所用的儀器有全站儀、激光經緯儀和高精度的水準儀。盾構機內設有坡度板和光靶，坡度板用于讀取盾構機的坡度和轉角，光靶用于激光經緯儀進行軸線的跟蹤測量。(5)涵管姿態測量為保證盾構機嚴格按設計軸線推進，必須及時觀測涵管動態數據，從而調整涵管各施工參數，指導涵管正確、安全推進。本工程采用泥水平衡盾構機，在盾構機頭部設置傾斜儀，精確計算得涵管轉角、涵管中心方向偏差值、涵管坡度、涵管中心高程等數據，從而

27、相應調整盾構機運行姿態。涵管推進軸線應控制在允許偏差范圍內，如有微小偏差，可按比例分段糾偏。(6)地面沉降控制掘進前，在頂管延頂進方向5m布置一排，每排11個地面沉降監控點（3m間距布置)，涵管頂進前1星期監測成果作為原始依據。管道掘進中保證每天測3次，確保周邊管線及土體穩定。如果發現地面沉降量超過7mm時，應予以報警，并及時向項目領導反應，合理分析沉降原因，以合理的方法解決地面沉降現象。當在路基基體外頂進中發現沉降突變時，立即停止開挖施工，加強測量次數，查明原因后，及時回填處理后再繼續施工。(7)涵管進洞前后的測量當盾構機頭逐漸靠近接收井時，應適當加強測量的頻率和精度。減小軸線偏差，以確保涵

28、管能正確進洞。涵管貫通前的測量是復核涵管所處的方位、確認涵管狀態、評估涵管進洞時的姿態和擬訂涵管進洞的施工軸線及施工方案等的重要依據，使盾構機在此階段的施工中始終按預定的方案實施，以良好的姿態進洞，準確無誤地座落到接收井的基座上。（8）路基沉降檢測盾構施工前1星期，要涵址兩側各300m范圍內的鐵路路肩上（兩側路肩）設置沉降觀測點，涵址中間設置一處觀測點，兩側各100m范圍內每隔20m設置一處觀測點，其余每隔50m設置一處觀測點，共設置38處觀測點。對施工測量范圍內（300米）鐵路兩側所有接觸網立柱進行沉降位移觀測，測量觀測點設置在接觸網立柱高于地面1米位置處。并將監測成果送至監理、鐵路設備管理

29、單位后方可進行頂管頂進施工。施工過程中，每天測量3次，每天對觀測數據進行比對，應及時分析沉降值的變化，測量數據由監理現場見證，當個別控制點沉降值達到5mm時，應分析沉降原因，并回填鐵路道碴，進行人力搗固等，加強對鐵路的防護，若連續觀測值超過5mm時，應停止施工，并上報鐵路局相關部門，查找沉降原因，并采取及時對線路進行補碴整修加固，確保線路幾何尺寸的穩定達標。切實可行的保護錯施后，方可再進行施工。頂進完畢后，每10天觀測一次，持續3個月，觀測期間如發現路基沉降超過控制值，應及時采取對鐵路路基的加固，確保線路幾何尺寸的穩定達標。發生緊急情況時加強測量次數。5.1.5 竣工測量管道貫通后應利用工作井

30、和接收井控制點進行貫通管道地下控制網的附合路線測量，并重新嚴密平差作為以后測量依據。竣工測量內容包括管道橫向偏差值、高程偏差值、水平直徑、豎直直徑、橢圓度等。5.1.6 測量誤差控制(1)圖紙誤差復核對圖紙上井位及軸線坐標進行細致的復查，特別是核對平面圖和結構圖上的軸線誤差。(2)保證控制網布設精度的控制確保施工控制點之間的邊長要接近等距，以保證觀測的精度。在設置控制點時，根據施工現場實際情況，設在能夠互相通視，地質將是便于保存的路面或建筑物上。(3)控制點精度措施根據施工現場情況加密控制點時，必須嚴格進行計算，防止因計算錯誤而產生的偏差。施工過程中，對控制點進行定期復核，一旦發現控制點出現偏

31、差，應及時進行調整或重新布置。在測量過程中禁止通過短距離對長距離進行放樣，以防止產生較大誤差。測量精度嚴格按照工程測量規范(GB50026-2007)執行。三角測量精度主要指標平面控制內容精度要求相對閉合差1/5000邊長丈量相對誤差1/10000測量中誤差20方位角閉合差60高程控制每公里高程誤差7.5mm閉合差125.1.7 測量精度控制措施(1)按照“內業預測指導中間檢查成品檢測”的程序控制。(2)放樣前，對已有數據、資料和施工圖中的幾何尺寸必須校核，嚴禁憑口頭通知或無簽字的草圖放樣。(3)發現控制點有位移跡象時，及時進行檢測，其精度不低于測放時的精度。(4)水平角觀測誤差超限時，在原來

32、度盤位置上進行重測，并符合下列規定： 2倍照準差變動范圍或各測回較觀測誤差超限時，重測超限方向，并聯測零方向。 下半測回零差或零方向的2倍照準差變動范圍超限時，重測該測回。 若一測回中重測方向數超過總方向數的1/3時，重測該測回。當重測的回測總數超過總測回數的1/3時，重測該站。水準測量時，兩次觀測高差超誤差規定值（大于3mm）時重測。測量注意事項： 對業主提供的基準點首先進行復核校驗，發現問題及時糾正。控制網點要做醒目標志并采取保護措施。 測量作業完成后進行平差計算及內業資料整理，并將成果報監理工程師驗收，審批合格后，方可做為各項工程定點放樣的依據。 測量資料的計算必須有2人用不同方法計算，

33、其結果一致后方能進行實地測量放樣。 當發現沉降突變時，立即停止基坑開挖施工，查明原因后，再繼續施工，當原因不明時，必要時土方回填基坑，以免沉降加大，沉降事故在發現1h內，書面上報監理、設計及業主處以同監理、設計及業主商討解決方案。 所有測量資料都要及時整理、建檔，以備復查。5.1.8 測量成果管理強化過程管理。測量過程中及時做好測量成果和資料的整理工作，測量成果必須報監理工程師審查。全部測量數據和放樣都應經監理工程師的檢測。施工測量的最終成果，必須用在地面上埋設穩定牢固的標樁的方法固定下來。所有測量點的埋設必須可靠牢固，嚴格按照標準執行，以免影響測量結果精度。對文件和成果要有專人歸類、統一編號

34、、收發簽證、整理存檔。為工程竣工后的使用、保養提供必要的依據。測量過程控制表參見附表。5.1.9 測量工作注意事項施工測量是主體工程開展的基礎，通過采取上述管理措施和技術措施，可以基本保證工程的正常開展，但是為了確保工程的萬無一失，確定以下應急預案。（1）測量工作以人為本，一旦現有測量人員無法到位，或不能滿足本工程的要求，及時從單位調整相關人員，滿足工程所需。測量設備的應急措施和人員類似。（2）由于工程施工對現場部分測量基準點存在一定的影響，可能出現基準點的破壞。所以測量人員必須經常對其進行復核，一旦出現上述情況，立即組織人員重新以業主提供的控制點為基礎，建立現場的測量基準點。加強對測量控制點

35、的保護。（3）建立工程測量校核、復核和上報工作，控制測量未經監理工程師審核，不得進行下道工序施工。5.2盾構機選型為確保工程質量萬無一失，確保絕對工程安全，我單位根據以往施工經驗，確定在此次涵管施工采用泥水平衡盾構機，并將產生的棄土經泥水混合后通過排漿管道輸送至泥漿池。5.2.1 泥水平衡式盾構機突出的優點（1）適用的土質范圍比較廣，如在地下水壓力很高，以及變化范圍很大的條件下都適用。（2）可有效地保持挖掘面的穩定，對所涵管周圍的土體擾動比較小，因而由施工引起的地面沉降較小。（3）與其他類型的機子比較，泥水平衡盾構機施工時的總推力比較小，尤其在粉土層這種表現得更為突出，所以特別適用于長距離施工

36、。（4）工作井內的作業環境較好，作業比較安全，它采用泥水管道，輸送棄土，不存在吊土，搬運等危險的作業。（5）泥水輸送棄土為連續作業，因此進度比較快。5.2.2 主要設備參數本工程使用的主要設備為安徽濰南唐興裝備泥水平衡盾構機。泥水平衡盾構機主要由切削攪拌系統、刀盤動力系統、糾偏及液壓系統、殼體及密封、機內撹動輸土系統，泥水系統、測量顯示系統、主軸密封劑潤滑、電氣操作系統等部分組成主要技術參數如下：1、盾構機機殼外徑 ： 1240mm；2、盾構機總長： 3000+300mm；3、刀盤最大轉矩： 22KN-m；4、刀盤轉速： 5/min；5、刀盤電機 30KW6、糾偏油泵電機 0.75KW；7、糾

37、偏油缸總行程 110mm；8、糾偏油缸（最大推力數量）：200T2臺=400T；9、最大允許糾偏角度： 2.5；10、油缸最高工作壓力： 21Mpa；11、排量： 1.5L/min；12、對抗土壓力 50T/m2；施工時，采用粘土拌制泥漿，嚴禁向機頭前方注入清水沖刷，建立泥漿池，組成泥漿循環體系。保證機頭前方壓力平衡。在盾構機正式組裝完畢后，由監理單位、設計單位進行現場檢測，合格后方可進行頂進施工。5.3工作坑開挖 5.3.1按設計要求，工作坑位于隴海鐵路下行線北側，防護套管頂進方向由北向南。根據防護涵址處的地形、地質及場地情況，結合設計圖紙及既有線路、道路確定工作坑開挖的尺寸和布置，距隴海鐵

38、路上行線北側路基坡腳外20m外開挖工作坑，工作坑開挖采用挖掘機開挖，挖至基底以上10cm時由人工開挖，自卸汽車棄土。做好相關資料，報請監理驗收。5.3.2工作坑的尺寸除根據結構尺寸確定外，考慮到拆除墊架和支摸操作的需要，基坑比沉井寬0.5m。 5.3.3工作坑挖至標高時應通知監理進行軸線、標高、邊坡、土質、承載力等項檢查并認可，同時滿足設計和施工要求。5.4 沉井制作5.4.1 工作坑基地達到設計標高后，進行人工整平夯實，并采用10cm厚C15素 混凝土硬化，沉井在工作坑原位預制，因沉井較深，沉井井壁應分兩次澆筑。 5.4.2 預制沉井時應預埋底板及橫梁鋼筋，以便后期澆筑時連接鋼筋，標高定位位

39、置設置管道預留口，保證污水管道的設計高程正確。預留口設工字鋼已平衡土壓力，工字鋼通過預埋鋼筋固定。5.5 沉井下沉5.5.1 沉井下沉采用小型機械帶水開挖，當沉井達到設計標高后，澆筑水下混凝土封閉底層，待封底層達到設計強度后，抽出井內積水，綁扎鋼筋澆筑底層混凝土。5.5.2 按設計圖要求，在沉井相應位置澆筑后背梁，安裝導軌，導軌安裝符合防護套管中心高程和坡度的要求。5.5.3 工作坑開挖、沉井施工在遠離鐵路路基坡腳20m以外，對鐵路設備無影響，無需上報鄰近營業線施工計劃。5.5.4為保證鐵路路基安全，沉井施工開挖的棄土，運至遠離鐵路50m以外。5.6涵管施工方法本次圓管防護套管頂進施工采用機械

40、式泥水平衡盾構機施工工法。機械式泥水平衡盾構掘進機從結構原理上能夠保證安全、優質、高效地完成在砂土、粉質粘土及兩層土體之間的頂進施工任務。該類掘進機的構造是在掘進機的前部設置一隔板，形成泥土壓力倉；能夠預設刀盤壓力；刀盤切土口的增減具備手動或根據刀盤的伸縮量自動增大或減小，可隨時調節切削量。施工機械選用泥水平衡機械盾構機。管材要求：級鋼筋混凝土鋼承管。5.6.1該工程采用單向頂進作業方式，先完成左側頂進后再施工右側。 5.6.2防護管單側頂進工藝流程圖見盾構機工藝流程圖5.6.3施工準備(1)工作井沉到位并且封底混凝土達到設計強度，經現場監理工程師驗收其高程、軸線、傾斜度、混凝土強度等均在設計

41、和規范允許偏差范圍之內，并簽證后方可準許使用。(2) 為確保安全，在工作井、接收井四周架設防護圍欄；防止周圍泥水流入井內，可在井四周疏挖排水溝、集水坑，在集水坑中架設潛水泵。(3)由于掘進機自重6T，井室周圍為滿足起重機械下放掘進機和管節，依據實際情況進行硬化，以滿足重型機械通行需要。(4)水、電保障措施：頂進施工用水，用電線路架設到位，無自來水處用自備井抽水，儲存罐存水，另自備發電機。(5)工作井防水措施：工作井坑底應設集水坑，及時抽水，工作井的井頂標高應滿足防訊要求，事先設置臨時擋水堰，井四周挖排水溝以排地表水。(6)涵管進出洞口措施涵管進出洞口的成功與失敗是施工成敗的關鍵一環，由于該工程

42、采用的是不降地下水的封閉式機械頂管施工，因此在進、出洞口應采取相應措施，防止土體流失，保證進出洞口的安全和質量，在距出發井(接受井）邊70cm延頂進（接受）方向施工3排70cm的水泥攪拌樁，攪拌樁樁長9米，樁間距50cm，咬合20cm。(7)開挖泥漿池。并做好安全圍護。5.6.4設備的安裝（1）泥水攪拌機：為保證長距離頂進，本工程選用泥水平衡機械盾構機進行施工，采用高壓泵輸入清水至攪拌機內，再利用攪拌機把土攪拌成泥漿壓，最后由渣漿泵抽送至泥漿池中。（2）后靠背安裝：工作井后靠背必須按設計的最大頂力進行強度和穩定性的驗算，保證后靠背具有一定的鋼度和足夠的強度，施工時應保持后靠背的垂直，并使后靠背

43、面與管道中心軸線相垂直，防止后靠背與千斤頂的接觸面不平引起應力集中破壞后靠背及前導墻，或會產生頂時力偶使管道標高產生嚴重偏差。后靠背采用型鋼支撐混凝土填實，外部樹立鋼筋網片及63工字鋼，然后支模板澆筑混凝土，使后靠背形成一體，為千斤頂提供堅實的后靠背。（3）導軌安裝：導軌是頂進中的導向設備，其安裝質量對管道頂進質量影響較大，導軌安裝要求反復校測，使導軌中線、高程、軌距、坡度符合設計要求，兩導軌應直順、平行、等高，其縱坡應與管道的設計坡度一致，其偏差應在允許的范圍之內，軸線位置偏差不超過3mm，頂面高程偏差不超過3mm。導軌面應平滑，安裝的導軌應牢固，并應經常檢查復核。下管后管節與軌面接觸應成直

44、線。該工程導軌采用4020 方鋼焊接而成的導軌，軌底和型鋼焊接成一體，并用型鋼支撐。導軌安裝時和工作井底板預埋鋼板焊牢，并用鋼軌支撐及混凝土圍牢。導軌安裝前要先復核管道中心位置，確保導軌的高程、軸線位置準確。導軌定位必須穩固，在頂進中承受各種負荷時不位移、不變形、不沉降。（4）液壓油泵站及液壓油：采用雙回路液壓油泵站，一臺液壓泵發生故障時另一臺及時開啟，保證連續施工。選用中石化長城高品質抗磨液壓油。（5）千斤頂：整體吊裝主頂液壓動力站應平穩安裝在工作平臺上。根據管徑大小，選用相應的推力設備：主頂設備采用2臺200T千斤頂，確保頂鐵受力均勻。千斤頂必須符合中線和水平要求，且要以管道中心線為軸對稱

45、布置。主頂油缸架安裝要定位準確，保證油缸受力點的位置正確，其高程和平面安裝誤差應控制在3mm以內。安裝在油缸架上的油缸中心誤差控制在3mm以內。千斤頂固定在支架上，其合力的中心點在管道截面垂直中心線上；千斤頂的油路應并聯，每臺千斤頂應有進油、退油的控制系統。千斤頂的位置位于管道垂直直徑的1/31/4處，使千斤頂合力位置和頂進抗力的位置在同一軸線上，避免產生頂力偶，使管道發生高程誤差。（6）頂鐵：單行縱向頂鐵中心線與管道軸線一致；并與管軸線距離相等，且要垂直于管端平面。頂鐵與管口之間應增加環形頂鐵。頂進時，工作人員不得在頂鐵上方及側面停留。洞口止水：本工程采用雙層鋼絲網加固橡膠止水鋼板進行止水，

46、提高止水效果。準備進洞時，盾構機迅速靠上開挖面，并調整洞口止水裝置，貫入工作面進行加壓頂進，盡量縮短開挖面暴露的時間。設備安裝完畢后應對全套頂進設備做一次系統調試，在確定頂進設備運轉情況良好后，開始頂進工作。長距離頂進時，為減少頂進阻力，在洞門處制作密封圈以使灌入的觸變泥漿發揮減阻效果。（9）操作臺：本工程采用遠程可視操作臺。（10）通風設備：涵管施工過程中，隨著頂進距離的增長，管道內的水汽、濕度、溫度影響測量精度，需要在管道內設置通風裝置，調整管道內環境，提高測量精度。（12）頂進阻力計算、后背墻及千斤頂選用驗算：本次工程中頂距長77.46米及工作井后背墻作為驗算依據：頂力計算本工程均為中長

47、距離施工。L=77.46m為頂程，頂力計算如下：管材內徑D=1000mm，壁厚t=100mm；管外徑BC=1.2m；土的容重=15 KN / m3 ，覆土深度H=4.5m，頂程L=77.46m。依據給水排水管道工程施工及驗收規范GB50268-2008頂力計算公式6.3.4進行如下計算： Fp=D0Lfk+NF Fp頂進阻力（KN） D0管道外徑（1.2m） L頂進長度，依BW-22BW-23井頂段，取L=77.46m。 fk管道外壁與土的單位面積平均磨阻力（KN/m2）,為減少磨阻力采用觸變泥漿減阻，現場為細砂，依據GB50268-2008中表6.2.4-2，取fk=10KN/m2表6.3.

48、4-2 采用觸變泥漿的管外壁單位面積平均摩擦阻力f(kN/ m2)土類管材粉質黏土粉土粉、細砂土中、粗砂土鋼筋混凝土管3.05.05.08.08.011.011.016.0注：1 當觸變泥漿技術成熟可靠，管外壁能形成和保持穩定、連續的泥漿套時，f值可直接取3.05.0kN/m2。 NF盾構機的迎面磨阻力（KN），依據GB50268-2008中表6.2.4-1，泥水平衡式掘進。表6.3.4-1 盾構機迎面阻力（NF）的計算公式頂進方式迎面阻力（kN）式中符號泥水平衡控制土壓力注：1 Dg盾構機外徑（mm）； 2 R擠壓阻力(kN/ m2)，取R300500kN/ m2NF=(/4)DR2P DR

49、盾構機外徑，取DR=1.24。 P控制土壓力。PK0H0式中 K0靜止土壓力系數，一般取0.55H0地面至掘進機中心的厚度，取最大值5.2m土的濕重量，取15KN/m3 P0.55155.242.9KPa NF=(/4)DR2P=(/4) 1.241.2442.9=51.78KN Fp=D0Lfk+NF=1.277.4610+51.78=2970.47KN=297.05t 總推力為（2臺200噸千斤頂）：F=2200=400t頂進阻力Fp(297.05t)小于總推力400t。后靠背驗算依L =77.46m，管徑D=1mm，矩形工作井（內徑9*7.5m，井壁厚0.9m，井高6.4m），管道中心距

50、軌底H=12.5米。施工時將工作井井壁作為后背墻進行頂管，為保護洞口安全，洞口填充后使用63工字鋼與混凝土澆筑成型鋼混凝土。 后背的強度和剛度計算（分析見圖）總頂進阻力估計：Fp=D0Lfk+NF=1.277.4610+51.78=297.05t后靠背受力計算公式)式中：R-總推力之反力（一般大于推力的1.21.6）a系數（取1.52.5之間），此處取2B后座墻的寬度（M），此處取7.5米土的容重（KN/M3)，=15 KN/M3H后座墻的高度(m)，此處取6.4米Kp-被動土壓系數（粉砂土內摩擦角取280）Kp =tg2(450+/2) =2.77c-土的內聚力（kPa) 一粉砂土取0h-地

51、面到后座墻頂部土體的高度（M），此處取2m。按上式計算:)=27.5(1510.962.77/2+1526.42.77)=11393.01KN=1139.3tBW-22能承受1139.3t頂力總頂進阻力297.05t。完全能滿足要求。鋼筋混凝土管管口截面承受壓力校核： 混凝土C50許用應力：=50010=5000N/cm2=5KN/cm2安全系數 S = 4管口截面應力：（）管外徑管內徑管壁厚管頂力=SP/（D+t）t=4285.14/3.14（100+10）10=0.335管口能承受，不設中繼間。5.6.5輔助設備的安裝輔助設備主要有供主頂液壓動力站、操作員及測量儀器工作的平臺，供工人上下井

52、用的鋼制扶梯，輸渣系統：渣漿泵、輸渣管道。5.6.6頂進前先測量圓管涵中心線及標高，并測設確定頂進方向。頂進方向從北往南，施工行程77.46m。開始頂進機頭，機頭初入土時，因機頭在軌道上沒有足夠抵抗力矩，使刀盤轉動時機頭易產生旋轉，故在入土的初始2m時，頂進速度控制在5mmmin以下，以防止機頭旋轉，并不間斷地觀測機頭傾角和旋轉角，傾角發生變化用糾偏千斤頂調正；在頂進2m后機頭穩定的情況下，逐漸加大頂進速度。機頭尚未完全入土時，土倉壓力控制在0.10.15MPa。機頭全部入土后，下第一節管做后封閉。頂進時按照預定參數控制土倉壓力，遇有砂礫石層時，土壓設定適當加大，提高安全系數。在前14節管頂進

53、的過程中如果停機，則有可能出現頂進管段回彈，這時需要在回鎬下管時加方木支撐，或在回鎬之前多頂100200mm，可保持前幾節管回彈而不影響后節管的安放。頂進速度控制在3050mmmin，前20m和糾偏時用低速，之后視出土攪拌、刀盤扭矩情況適當加快頂進速度。下管時，在機頭停止頂進狀態下，刀盤空轉35min，在停機時關閉螺旋輸送機排泥液壓門，并斷電以保證土壓倉土壓。5.6.7注漿孔及注漿：頂進施工中，減阻泥漿的運用是減少頂進阻力的主要措施，頂進時通過管節上的壓漿孔，向管道外壁注入一定量的減阻泥漿，在管道外圍形成一個泥漿環套，減小管節外壁和土層間的摩擦力，從而減小頂進時的頂力，泥漿套的好壞，直接關系到

54、減阻的效果。為了做好壓漿工作，頂進施工時采用我單位特制配方的優質膨潤土進行減摩注漿施工。在盾構機尾部環向均勻地布置了3個壓漿孔，用于頂進時跟蹤注漿。盾構機后每根混凝土管節上布置有3個壓漿孔，其后每隔一節管道里有壓漿孔，壓漿總管用2高壓注漿管，壓漿總管上每隔5M裝一只三通，再用壓漿軟管接至壓漿孔處，壓漿軟管采用1高壓注漿管，頂進時，盾構機尾部的壓漿孔要及時有效地跟蹤壓漿，確保能形成完整有效的泥漿環套，混凝土管節上的壓漿孔是供補壓漿用的，補壓漿的次數及壓漿量根據施工時的具體情況確定。減阻泥漿的性能要穩定，施工期間要求泥漿不失水，不沉淀，不固結，既要有良好的流動性，又要有一定的稠度。為保證拌漿的連續

55、，在現場設置2個儲漿池。減阻泥漿的拌漿制度要嚴格按操作規程進行，催化劑，化學添加劑等要攪拌均勻，使之均勻化開，膨潤土加入后要充分攪拌，使其充分水化。泥漿拌好后，放置一定的時間才能使用。壓漿是通過儲漿池處的壓漿泵將泥漿壓至管道內的壓漿總管，然后經由壓漿孔壓至管壁外，施工中，在壓漿泵，工具管尾部等處裝有壓力表，便于觀察，控制和調整壓漿壓力。在壓漿支管處的漿液壓力一般應控制略高于土體靜止土壓力。頂進施工中，減阻泥漿的用量主要取決于管道周圍空隙的大小及周圍土層的特征，一般按管壁空隙的5cm計算理論壓漿量，由于泥漿的流失及地下水的作用，泥漿的實際用量要比理論用量大得多，一般可達理論值的3-5倍，但在施工

56、中根據土質情況、頂進情況而定。施工注漿系統分為機頭同步注漿和管道補漿。根據現場調查并結合以往施工經驗，本工程液壓注漿泵擬采用SYB50/50-I，該注漿泵為三軸注塞泵，能減少注漿時產生的脈沖對管壁外泥漿套的影響。5.6.8掘進機頭井內的吊裝a、吊裝設備和專用設備必須牢固可靠，確保安全。吊裝盾構掘進機的起重機械要選用有富裕承載的吊車，卸機頭時要平穩、緩慢、避免沖擊、碰撞，并由專人指揮。b、機頭安放導軌上后，要測定前、后端中心的方向偏差和相對高差，并做好記錄。機頭與導軌的接觸面必須平穩、吻合。9、掘進機穿墻出洞在盾構機出洞前，需重點對沉井外部土體的加固效果進行檢查，只有在確認出洞口土體達到止水效果

57、后，方可進行涵管出洞施工。對盾構機、主頂進裝置等主要設備進行一次全面的檢查、調試工作，對存在問題及時解決；同時，充分準備好涵管出洞施工所需材料，并在各相關位置就位。仔細檢查好洞口雙道止水橡膠襯壓密效果，以確保盾構機正常出洞。工作井洞口止水裝置應確保良好的止水效果。根據設計預留的法蘭，我們在法蘭上安裝兩道工作井洞口止水裝置。該裝置必須與導軌上的管道保持同心，誤差應小于2mm。5.6.9圓管涵頂進管節拼裝(1) 管節在下井前再次作外觀和尺寸檢查，管道的規格、荷載等級、接口型式等應符合圖紙的要求。若發現有管端破損，管端面不平整，尺寸誤差較大時，不能下井。本工程使用膠圈結構，增強止水性能。管道外壁采用

58、水柏油防腐處理。(2) 將檢查過的管節在安放橡膠圈位置一周涂上強力膠，然后安裝木墊板。本工程接縫處選用12mm木墊片，采用電腦精密切割，使用強力膠粘和在管道上，在管道之間起到緩沖作用。選用金百利特級萬能膠，保證木墊片與管道粘結牢固。(3) 在管節端部涂上萬能膠后安裝木襯板，并在木襯板外測粘貼一圈遇水膨脹止水膠條。(4) 吊管用吊車吊裝，吊管時先試吊，吊離地面10cm左右，檢查捆扎情況，確認安全后方可起吊。(5) 下管時工作井內嚴禁站人，當管節距導軌小于50cm時操作人員方可近期工作，將管節平穩卸入井底軌道上。(6) 安裝環型頂鐵。5.6.10管道頂進a、開始頂進時的啟動順序（1）合上總電源開關

59、。（2）合上各分系統的電源開關。（3）開啟注油泵。（4）按刀盤控制開關啟動刀盤。（5）啟動糾偏油泵站。（6）主頂系統進入隨時頂進狀態。（7）啟動渣漿泵，同時啟動油泵站及輸渣閥門。（8）調整泥漿輸送機和主頂千斤頂的速度，使其平衡。（9）啟動壓漿系統。（10）隨時觀測掘進機頂進的姿態和趨勢。 （11）隨時將糾偏千斤頂進行微調糾偏，以控制機頭方向。b、暫停頂進時的停止順序（1） 停止主頂系統的頂進。（2） 關閉泥漿輸送機出土閥門。（3） 關閉加泥潤滑系統。（4） 停止刀盤前的注漿。（5） 關閉糾偏系統。（6） 關閉刀盤系統。（7） 關閉渣漿泵及進水泵。5.6.11試頂盾構機在進洞后頂進的前10m作為

60、頂進試驗段。通過試驗段頂進熟練掌握盾構機在本工程地層中的操作方法、盾構機推進各項參數的調節控制方法：熟練掌握觸變泥漿注漿工藝：測試地表隆陷、地中位移等，并據此及時詳細分析在不同地層中各種推進參數條件下的地層位移規律和結構受力狀況，以及施工隊地面環境的影響，并及時反饋調整施工參數，確保全段涵管安全順利施工。試驗段頂進完畢后對盾構機進行一次全面性保養檢查，目的是確保在穿越鐵路段時一次性順利穿越鐵路。5.6.12盾構機出洞注意事項盾構機出洞前要根據地層情況，設定頂進。開始頂進后要加強監測，及時分析、反饋監測數據，動態地調整盾構機頂進參數，同時還應注意以下事項：（1）出洞前在基座軌道上涂抹油，減少盾構