1、 XX鋼管有限公司質量管理體系作業文件煉鐵分廠高爐工段崗位操作規程文件編號：QZ/HG 38 009-2009 控制狀態： 受控(OA)發放編號：38生效日期：2009年4月15日編制人楊軍義編制日期2009年4月10日審核人/日期批準人/日期修訂記錄修訂碼生效日期版本號備注02009-4-151.0目 錄工長崗位操作規程 1副工長崗位操作規程38見習工長崗位操作規程76爐前崗位操作規程83槽下崗位操作規程93配崗位操作規程105干法除塵崗位操作規程109一、高爐值班室工長崗位操作規程1 目的為確保作業人員正確操作，保證設備有效運行，特制定本工藝技術操作標準。2 適用范圍適用于高爐值班室工長崗

2、位。3 工作程序3.1 爐況正常的標志正常的爐況主要特征是爐缸均勻工作活躍，氣流分布合理、渣鐵熱量充沛、爐溫穩定、下料均勻、順暢。它主要表現在： 3.1.1探尺下降均勻、沒有停滯陷落、時快時慢現象，兩探尺下降差別不大于0.2m，每次加料后，料面深度基本一致。 3.1.2風口工作均勻、焦炭活躍明亮，但不耀眼，無凝塊生降現象，不掛渣、不涌渣，風口破損少。 3.1.3渣溫充足且流動性良好。 3.1.4鐵水物理熱充沛，同次鐵前后溫度均勻，相鄰兩次鐵水溫度波動不大，斷面為灰口。 3.1.5煤氣分布合理。 3.1.6爐喉溫度各點接近且穩定在一定范圍內，波動不大； 3.1.7爐頂溫度曲線帶較穩定，帶寬在20

3、60之間，隨上料前后波動在一定范圍內，較為穩定。 3.1.8 十字測溫各點溫度活躍，隨布料有規律波動，中心點在300650，邊緣溫度在100250。 3.1.9 布料時爐頂煤氣壓力沒有猛然上升的尖峰。隨壓力降低即恢復到正常位置。 3.1.10 熱風壓力及冷風流量微微波動，無鋸齒狀，且風量與料速相適應。 3.1.11壓差及風量相對穩定在正常范圍內。 3.1.12 除塵器瓦斯灰量無大波動。 3.1.13各段冷卻壁水溫差在正常范圍內波動。 3.1.14 爐體各層溫度相對穩定在一定的范圍，波動小。 3.2 高爐基本操作制度 高爐冶煉的基本操作制度包括：送風制度、裝料制度、熱制度、冷卻制度與造渣制度。

4、合理的操作制度，能保證合理的操作爐型，促使高爐穩定、順行，達到“安全、環保、高產、優質、低耗、長壽”的冶煉效果。選擇高爐合理操作制度的依據是： 根據生產任務的要求決定高爐的冶煉強度。 冶煉生鐵品種的要求。 原、燃料的質量。 高爐爐型及設備狀況。 日常操作和控制 3.2.1日常調劑爐溫： 3.調劑原則： 調節爐溫順序應是煤粉風溫富氧風量負荷； 通過料速、透氣性指數、壓量關系和風口狀況、渣鐵溫度判斷爐溫趨向； 爐熱料速減慢，透氣性指數降低，有熱懸可能，要及時減煤減氧，甚至過量減煤或停煤停氧，保持較重的綜合負荷，促進料速加快； 在料速與風量正常后，應恢復正常煤量和富氧，保持綜合負荷穩定； 如果減煤后

5、小時料速仍慢，允許臨時降風溫，一旦料速加快，首先恢復風溫，看爐況接受風溫情況再逐步恢復煤量和富氧，以保持綜合負荷穩定； 若爐溫向涼，料速加快，迅速加煤減輕綜合負荷，調劑量使綜合負荷減輕在0.1以上。如果風溫有余地及時提高風溫，料速仍快，應采取減風控制料速，防止爐溫過低，長期爐溫提不上來，不能保全風要加焦減輕焦炭負荷。 3.注意事項： 因爐熱料慢，風壓高，透氣性指數低，不能用加風辦法加快料速，以防懸料危險； 綜合負荷超重或超輕，不能連續大于4小時； 長時間綜合負荷偏重，煤粉很難恢復，爐況有難行苗頭，應補焦維持綜合負荷穩定； 為制止料速過快而采取加煤、提風溫，減風量都用上后，一旦出現料速正常，首先

6、減煤，然后降風溫于正常規定，在料速還未出現減慢的情況下，及時恢復風量，以保證正常小時料速穩定，避免慣性作用出現新的向熱難行。 爐熱難行懸料降風溫時要一次到位，恢復風溫每次不大于50，兩次間隔15分鐘以上。 3.2.2日常操作保爐況順行的調節： 3.絕對風壓和壓差不應超過規定，透氣性指數不應低于規定下限； 3.發現風壓爬坡，透氣性指數下降，應立即減風將風壓降下來，等透氣性指數恢復上來后，風壓低下來再恢復風量； 3.出現風量與料速不相適應，料速過慢，為避免懸料、崩料應立即減風，把透氣性指數做上去，待料速正常后恢復風量。 3.2.3加風條件及注意事項3.2.3.1加風條件： 在壓量關系合理的情況下，

7、透氣性指數必須在運行范圍的中上限； 料尺工作正常均勻； 頂溫正常，四個方向無嚴重分叉； 鐵水含Si在規定的中限以上。 3.2.3.2注意事項：加風必須注意透氣性指數變化，透氣性指數不應降低到規定下限； 3.2.3.2.2加風要與料速相適應，料批數要保持在考核范圍內； 3.2.3.2.3 接近全風時，每次加風均要視爐況的接受程度，且加風間隔時間不宜過短。 3.2.4加負荷條件及注意事項： 3.2.4.1加負荷條件同加風條件。 3.2.4.2注意事項： 3.2.4.2.1加負荷與加風不要同時進行； 3.2.4.2.2在焦炭負荷較輕的情況下，加負荷一次不要過小，焦炭負荷調劑量在0.05以上，避免連續

8、加負荷； 3.2.4.2.3加一次負荷必須經過2個冶煉周期，以便觀察爐況變化； 3.2.4.2.4風量大，小時料速快，一般用增加焦批重減輕負荷；在小時料速慢，以減焦炭方法加重焦炭負荷。 3.2.5關于加凈焦辦法： 3.2.5.1由于設備故障低料線，深度小于3.5米，爐溫正常，爐況順行有調劑手段（煤和風溫），可以不加凈焦； 3.2.5.2虧料線到爐身中部，要根據爐溫、順行情況而定，爐溫足順行好少加；爐溫低順行差應酌情加焦； 3.2.5.3在管道行程、爐況不順、爐溫偏低情況下應加凈焦，以促使煤氣重新分布，消除管道行程，原則應根據爐況嚴重程度決定加凈焦量； 3.2.5.4鐵水溫度嚴重不足，說明爐缸溫

9、度不足，應加凈焦； 3.2.5.5加凈焦應根據下達后鐵水溫度情況，再決定凈焦加否。 3.2.6休復風操作： 3.2.6.1休風： 3.2.6.1.1停風操作核心是安全快速，不宜過早改常壓放風，不應造成慢風時間過長； 3.2.6.1.2 放風風壓在0.5kg/cm2 以上應快，在風壓0.5kg/cm2 以下時放風應慢，在低壓狀態下應及時觀察風口，避免休風時風口來渣。 3.2.6.2復風： 3.2.6.2.1復風的核心是送風時風量、風壓、透氣性指數三者關系正常，爭取料尺自由活動，送風時應先通知風機，要求達到送風風壓，然后關放風閥，由風機控制風壓，恢復中宜定風壓操作，以便觀察風量與風壓關系。透氣性指

10、數和壓差情況，一般要比全風時的壓量關系松，即風量大，風壓低，透氣性指數超過全風時的正常上限指數，壓差低于全風時的壓差。如果不正常，要將風量減下來，減到壓量關系松，壓差低，透氣性指數大，爭取料尺活動。 3.2.6.2.2在料尺工作好、風壓不再上爬、透氣性指數不再下降，能夠穩定此水平時可再加風加壓；若關系好，加風幅度不大，加風速度可快。 3.2.6.2.3每次加風都要根據風壓提頂壓，即加風加頂壓（如加kg/cm2 風壓，加0.05kg/cm2 頂壓）以保持料尺自由活動的壓差和透氣性指數，逐步恢復到全風時的風壓和頂壓。若出現關系不正常，應要立即減壓保持關系正常，不要把不正常關系拖延時間過長，否則，影

11、響送風恢復時間；如果恢復中出現懸料，坐料后所恢復的風壓，要根據懸料前的風量與風壓關系，壓差與透氣性指數水平而定，應低于原風壓，使之壓量關系更松，壓差更低，防止重復懸料。 3.2.6.2.4送風加料也要注意三者之間關系。當關系比較好，透氣性指數比較大，說明料尺活動條件具備，可以加快加料速度，盡快趕上料線，用正常料線作業。 3.2.6.2.5當三者關系緊張，不能盲目加料，給改善三者之間關系造成困難，甚至造成懸料。應先把透氣性指數做上來，料尺有活動跡象再加料。 3.2.6.2.6休風小于1小時，按8595%復風，參考透氣性和壓差，逐步恢復全風；休風14小時，按7585%復風，參考透氣性和壓差，逐步恢

12、復全風；大于4小時以上按送風計劃復風。 3.2.6.2.7加風要注意與加料和提風溫錯開，不允許同時動作。 3.2.7高爐的基本操作制度分述如下： .1送風制度： .1.1 送風制度對初始煤氣流分布和軟熔帶的形狀位置有重大的影響，對熱制度的穩定和爐缸工作狀態也有影響。 .1.2送風制度包括：風量、風溫、風口直徑、角度及長度選擇與布局、富氧、燃料噴吹等。 .1.3風量： 在一定的原燃料條件和爐頂壓力下，有一最佳風量范圍，風量應經常保持穩定，正常情況下應使用全風操作。 高爐風量的大小取決于設備狀況、料柱透氣性、爐缸工作狀態和風口斷面積。 不允許由于邊緣或中心發展局部氣流過盛而長期在低風壓下維持正常風

13、量操作。 必須嚴格按指定料批數下料，一般情況下，每班前后四小時以及班與班之間下料批數差不超過兩批。 在風量相同時，高爐透氣性指數取決于原料粒度，高爐斷面上煤氣分布的情況，爐渣性質及其數量，爐子的熱制度等。 在一定的冶煉條件下，高爐有一個比較合適的風壓和壓差，在這一壓差下進行操作方能保證高爐穩定順行。 鼓風動能決定風口前燃燒區的深度，從而也決定煤氣流的起始分布及爐缸工作狀況。因此各高爐應根據本身結構，原料條件及冶煉制度選擇合理的鼓風動能。 影響鼓風動能的主要因素： 冶煉強度愈低，要求鼓風動能愈大。 爐子容積及爐缸直徑愈大，要求鼓風動能愈大。 風口數目愈多，間距越小，允許鼓風動能愈大。 爐子侵蝕程

14、度愈大，所需的鼓風動能愈大。 短風口較長風口需要的鼓風動能大。 邊緣發展應維持較高的鼓風動能。 隨綜合冶煉強度和噴煤量的提高，所需鼓風動能較低。 使用原料粉礦多、粒度小的高爐一般維持的鼓風動能較高。 冶煉鑄造鐵較冶煉制鋼鐵的鼓風動能大。 高爐應根據生產計劃確定其合適的冶煉強度。 .1.4風口選擇： 風口面積是確定合理送風制度的中心環節，選擇合理的風口面積和風口長度，目的在保證穩定的送風制度。 依據客觀條件，鼓風性質、鼓風參數、和高爐冶煉行程狀況，確定適宜的風口面積與風口長度。 使用不同直徑的風口時，應均勻間隔開或依鐵口、爐型、爐缸狀況而定。 有計劃的長期慢風作業時，應改小風口或堵風口。 變動風

15、口直徑、長度或長期堵風口作業，應由技術廠長決定。 高爐風口正常工作的風速范圍：（參考數據） 高爐180220m/s（1000m3，20個風口） .1.5風溫： 風溫是供應高爐熱能的主要來源之一。可以增加鼓風帶入的熱量。 可以降低焦比。因此盡可能采用高風溫操作。 .1.6噴吹煤粉。 噴吹煤粉是當前增鐵節焦的最有效的措施之一 根據爐況，不同數量和質量的煤粉，其取代的焦炭數量也不同，煤粉質量好，灰份低、粒度細、噴吹均勻時，置換比高，反之則低。 噴吹煤粉使煤氣中的H2增加，提高了煤氣的還原能力，有利于爐料的還原。 噴吹煤粉能降低爐缸理論燃燒溫度，故有利于提高風溫。 風量不變，噴吹煤粉后爐缸煤氣體積增加

16、，鼓風動能增加。 噴吹煤粉具有熱滯后性，熱滯后性約1/21/3冶煉周期。 .1.7富氧： 富氧有利于提高冶煉強度，有利于提高噴煤量，提高渣鐵流動性等作用，取得增產節焦的效果。.2裝料制度。 .2.1裝料制度是指爐料裝入高爐時的布料順序、批重大小及料線高低等裝料方法的合理規定。 .2.2正常的料線應高于爐料與爐墻的碰撞點。在一定范圍內降低料線能加重邊緣，提高料線發展邊緣。料線的變動由工段長提出，主管廠長批準。 .2.3小料批加重邊緣，大料批抑制中心，同時可促進煤氣流均勻分布，提高煤氣利用率。適宜的批重應與冶煉強度、爐缸工作狀況、合理的煤氣流分布相適應。 .2.4根據沿爐喉半徑煤氣成份的變化來判斷

17、爐內煤氣流和爐料的分布情況。合理的煤氣流曲線隨高爐強化程度及使用不同原料而發生變化。 .2.5批料中不同物理性質的礦石對布料的影響不同，按加重邊緣由重到輕排列順序是：天然礦燒結礦球團礦。在生產中熟料率降低時，要及時調整邊緣煤氣流分布，防止邊緣加重影響爐況穩定順行。 .3熱制度： .3.1熱制度是根據冶煉條件和所煉鐵種的需求。爭取在最低燃料比的條件下，達到均勻、穩定而熱量充沛的爐溫(包括生鐵含硅量和渣鐵物理溫度)。 爐溫穩定在規定范圍內。 熱制度的影響因素： .3.2爐料：入爐品位、粒度、種類、還原性；焦炭及煤粉灰份、水份、硫份、強度；附加物用量等。 .3.煤氣流分布。 .3.操作狀況：焦炭負荷

18、、綜合負荷、風溫、富氧、風量、料速等。 .3.4設備故障。 .3.高爐操作事故。 .4造渣制度： .4.1造渣制度的選擇，取決于原燃料條件和冶煉生鐵的品種。確定適宜的造渣制度，使爐渣物理熱充足，流動性良好，脫硫能力強，能保證高爐冶煉過程順利進行，獲得優質產品 .4.2高爐操作堿度由工段長提出，集體討論決定，主管廠長批準；在保證生鐵質量的情況下，盡量維持較低堿度。 .4.3酌情維持渣中MgO含量在8.5-12%，以改善爐渣性能，并盡可能選用低Al2O3的原料入爐。 .4.4初渣性能和數量對高爐順行有重大影響。3.2.8各種條件對高爐操作制度的影響。 .1原燃料的影響： .1.1原料強度變差，粉末

19、多.或焦炭強度差時，料柱透氣性變壞，高爐應采取疏松中心又疏松邊緣的裝制。 .1.2原料、燃料含硫量增高時，適當提高爐溫和爐渣堿度。 .2冶煉強度的影響：低冶煉強度冶煉，為保證足夠的爐溫，則需要提高生鐵含硅量。 .3高爐爐型的影響 .3.1高爐爐襯侵蝕嚴重，應采取加重邊緣裝制、爐襯局部侵蝕嚴重，縮小相應部位風口面積。 .3.2高爐爐缸侵蝕嚴重，應加釩鈦礦護爐，如爐缸局部水溫差過高，則應縮小該部位風口面積或堵風口，降低冶煉強度，改常壓，直至休風。 .3.3如爐墻結瘤，除適當發展邊緣氣流和提高爐溫外，還要在結厚部位擴大風口進風面積。 3.3 爐況的調節標準 下部調節為基礎，上下部調節相結合；活躍爐缸

20、工作，保證爐溫充沛穩定；煤氣流分布合理，下料均勻順暢。 3.3.1下部調劑： 3.3.1.1變更風量： 3.3.1.1.1當其它條件不變，風量與風壓不相適應時會造成管道、崩料、甚至懸料。 3.3.1.1.2短期減風操作，爐料下降速度降低，爐溫會升高。 3.3.1.1.3長期慢風作業，除了嚴重影響生鐵產量外，還會造成爐缸堆積、爐涼、操作爐型被破壞。 3.3.1.1.4下列情況下允許加風： 高爐未達到規定風量時。 短期休風、拉風的復風應盡快加風至原水平。長期休風復風后允許短時間維持正常風量的8090%。 有進一步提高冶煉強度的需要及可能時。 3.3.1.1.5下列情況下應該減風： 下料速度顯著超過

21、規定正常料速時。 低料線超過30分鐘以上時。 爐子向涼、風溫、噴煤手段已用盡時。 爐況失常（管道行程、偏料行程、崩料頻繁或有懸料趨勢）時。 風壓、壓差超出正常水平時。 因設備事故不能按正點出鐵又不能休風時。 3.3.1.2變更風溫： 3.3.1.2.1調節風溫可以直接影響帶入爐缸的熱量。因此，它對調節爐溫、改善生鐵質量有很大的作用。 3.3.1.2.2風溫的改變，將使鼓風動能變化，因此爐缸煤氣流初始分布也變化。 3.3.1.2.3短時間的調節風溫。由于量小，不會引起煤氣量和綜合CO2的變化，因此，不致引起熱制度的太大變化。 3.3.1.2.4應盡量減少風溫的調節，力爭將風溫使用到熱風爐所能供應

22、的最高水平。 3.3.1.2.5盡量做到定風溫調煤。特殊情況下，風溫應根據爐子接受程度緩慢增加，每次小于20，每小時小于50。撤風溫可一次撤到需要水平，不允許長期低風溫操作。 3.3.1.3噴煤量調劑。 3.3.1.3.1噴煤存在熱滯后性。一般滯后約1/21/3冶煉周期。因此調劑煤量時一定要準確判斷爐溫趨勢和掌握熱滯后時間，及早動手，才能收到預期效果。 3.3.1.3.2增加噴煤量，多消耗鼓風中氧量，使料速變慢，導致爐溫上升，減少噴煤量，則爐溫降低。因此控制綜合負荷是掌握和調節爐況的重要參數，應密切注意調整料速的快慢，及時調節綜合負荷達到爐況穩定的目的。 3.3.1.3.3下列情況允許增加噴吹

23、量： 計劃增加噴吹量水平時。 爐溫在正常波動范圍內向涼時。 料速加快時，以正常時噸鐵噴吹量為依據，增加噴煤量。 非計劃休風恢復時，應在順行的基礎上，盡快恢復噴吹煤粉。 3.3.1.3.4下列情況下可以減少噴煤量： 計劃降低噴煤量水平時。 爐溫在正常波動范圍內向熱時。 高爐大量減風操作，不能維持原噴吹水平時。 高爐低壓時。 爐況嚴重失常，應大量減輕焦炭負荷或加凈焦，停煤。 計劃長期休風，視休風時間長短，應大幅降低噴煤比直至全焦冶煉操作。 風溫水平過低時。 富氧時因減氧或停氧時。 3.3.1.3.5富氧鼓風3.3.2上部調劑： .1邊緣過份發展會使焦比升高，引起中心堆積，爐缸變涼，最后導致爐況失常

24、，中心過份發展會使煤氣利用變壞，甚至引起爐涼。 .2小料批加重邊緣，大料批抑制中心，大料批有促進煤氣均勻分布和改善煤氣利用的作用。 .3加凈焦有改善料柱透氣性，促使氣流分布均勻以及提高爐溫的作用。當大量連加凈焦時效果大為明顯，在爐況嚴重失常時采用，對恢復爐況極為有利。 .4為了消除明顯管道行程，可臨時變更布料溜槽的工作制度，進行偏布。 .5考慮料線、料批時，要同時考慮裝料設備的安全，防止裝料過滿造成事故。 .6為了調劑爐況暫時需要變動裝制，工段長決定。重大裝料制度的改變經過充分討論，由工段長報主管廠長批準后執行。 .7風口偏布或臨時堵個別風口，有矯正局部氣流過盛，促使爐缸周邊工作均勻化和維持適

25、宜鼓風動能的作用。采用此種辦法調整氣流，一旦目的已經達到，應及時改回來。當爐況嚴重失常，低風量操作時，有計劃地臨時堵一部分風口，對盡快恢復爐況，效果十分明顯。 .8爐頂的上部調節： 就是利用布料時的料線深度，料批大小，礦石和焦炭的旋轉角度及每個礦石或焦炭的角位上的圈數不同來改變爐料在爐喉截面上礦石與焦炭的堆尖和厚度的方法。 .8.1料線：當a角一定時（在一定的料線范圍內）降低裝礦料線則加重邊緣，提高裝焦料線或裝焦不等料線疏導中心，反之亦然。一般情況下應固定料線操作，生產中由于各種原因造成深料線時，按料線深淺進行縮角。 .8.2 礦和焦同角時，由于礦石和焦炭的比重不同，焦炭落點位于礦石落點外側約

26、100mm左右。單環布料時，一般礦焦約25°，使礦石堆尖位于焦炭堆尖的外側，防止焦炭堆尖的阻擋作用，避免礦石更多地布到中心。 .8.3使用雙環或多環布料時，相鄰的礦或焦最好小于3°(中心加焦除外)，以便形成礦石或焦炭平臺，有利于形成穩定的煤氣通路。 .8.4環位和圈數對氣流分布的影響及應用： 變動類型對煤氣影響應用 礦石環位外移，加重邊緣，減輕中心，反之則反。 礦焦環位同時向同一方向變動較大，同時增大時，則邊緣和中心同時加重。同時減小時，則邊緣和中心同時減輕。 礦焦環位不動，同時反向變動圈數較小，用于調節煤氣邊緣或中心分布。 礦焦環位不動，單獨變動礦或焦圈數較小，用于日常調

27、節爐況。 礦焦環位同時向中間環位靠近較大原燃料差，礦批縮小，保持邊緣與中心兩通路，或處理爐況用。 礦石環位不動，增大礦前焦或礦后焦比例，最大用于爐況失常，較強的發展邊緣或中心氣流。如處理邊緣粘結，爐缸堆積，風量萎縮等。 .8.5焦炭平臺是保持煤氣分布穩定的根本，邊緣與中心溫度穩定是爐況順行的保障，一般采用固定焦角，改變礦角的調整方法。 .8.6采用少量的中心加焦，來穩定中心氣流，即是在焦炭平臺之外，靠向中心加一個較小的焦炭環位。.8.7為保證邊緣或中心的布料圈數穩定以及減少料頭、料尾的粉末影響，礦焦角均可采用往復式布料。 3.3.3中部調劑制度： 3.3.3.1必須關心爐腹、爐腰部位的爐墻溫度

28、和水溫差的變化。3.3.3.2當發現爐體冷卻壁局部水溫差降低到正常的水平以下，可調節該部水壓，降低冷卻強度，保持正常的水溫差。但降低局部水壓必須全面分析，慎重對待，不可頻繁使用。 3.3.3.3各部位冷卻強度由高爐工段長提出，主管廠長批準，高爐配管工執行，工長負責監督。 3.3.3.4高爐操作爐型發生變化，需進行中部調劑時。工段長決定，主管廠長批準。 3.3.4洗爐： 當高爐剖面或爐缸部分結厚或堆積時，可臨時采用洗爐措施，糾正其影響。主要方法如下： 3.3.4.1用洗爐料洗爐：采用均熱爐渣、錳礦、螢石等洗爐料，主要改善初成渣流動性，對清洗爐身下部至爐腹有顯著作用。 3.3.4.2改變鐵種：對長

29、期煉鑄造鐵的高爐，可采取短期改煉低標號制鋼鐵，達到洗爐的效果。 3.3.4.3調整裝制洗爐：主要作用是劇烈發展邊緣氣流，增加煤氣對邊緣的沖刷作用。通常用于消除上部不規則的形狀。 3.3.4.4熱洗（凈焦）洗爐：利用提高爐體溫度熔化粘結物，對高爐下部作用較為明顯。 以上各種方法在應用時，必須充分考慮爐溫的變化，配合減輕負荷進行，在洗爐過程中，應注意洗爐必須連續進行，洗爐期間應搞好順行，降低堿度，盡量避免休風，以增加洗爐效果。洗爐由高爐工段長提出，經主管廠長批準。 3.4 爐況失常的類型及其處理 3.4.1低料線： 由于各種原因不能按時上料以致探尺較規定料線低0.5m以上時，即稱為低料線。 低料線

30、會使礦石不能正常的進行預熱和還原，打亂爐料的正常分布，破壞順行，間接還原降低，直接還原增加，引起爐涼，嚴重時易引起爐身上部結厚，燒壞爐頂設備可能。 3.4.1.1低料線應根據爐頂溫度，開爐頂打水并酌情減風。估計低料線不能在一小時內恢復時，應立即減風至風口不灌渣的最低程度，直至休風，待上料正常時再恢復風量。 3.4.1.2低料線時，應根據料線深度和時間長短適當減負荷，或酌情補加凈焦。一般低料線1小時以上，應減綜合負荷510%，低料線不見影1小時以上時，除退負荷外，應酌情加12批凈焦。 3.4.1.3當裝礦石系統發生故障而低料線，可以靈活先裝焦炭而后補回全部或大部分礦石，但集中裝焦不宜大于2批，以

31、免爐溫發生波動過大。當焦炭系統發生故障時，一般不應先上礦石而后補焦炭。個別情況下，可以先裝礦石而后補焦炭以壓頂溫，但不得超過一罐。 3.4.1.4為了減少低料線對氣流分布惡劣影響，在低料線裝入及下達過程中，可考慮采取適當疏松邊緣，稍許減風等措施。 3.4.1.5低料線時減去的風量可以在料線基本趕上后逐步加回。 3.4.2邊緣氣流過分發展： 3.4.2.1征兆： 3.4.邊緣煤氣CO2比正常值下降，中心CO2上升。十字測溫，邊緣較正常值高100左右，中心較正常值低150左右。 3.4.爐頂（爐喉）溫度升高，溫度曲線帶展寬，波動大。 3.4.初期風壓平穩但降低，易產生風壓銳減，然后風壓突然冒尖而懸

32、料。 3.4.料尺有滑落臺階，料速不均。 3.4.爐頂煤氣壓力不穩，頻繁出現向上尖峰。 3.4.渣鐵溫度不足，下渣涼，出現高Si高S鐵。 3.4.初期風口很亮，后期風口工作不均，個別風口有生降，有涌渣和自動灌渣的現象，風口易破損。一般因風邊緣發展，滲透性差，常是風口下部燒壞，嚴重時，壞在上部或端部。 3.4.瓦斯灰量顯著增加。 3.4.爐腰、爐身冷卻水溫差升高，波動大，嚴重時燒壞冷卻壁。 3.4.2.2處理辦法： 3.4.適當采取加重邊緣比例的措施。 3.4.為了防止爐溫不足和生鐵含硫升高，可根據失常程度加凈焦或減輕負荷以保持充足的爐溫。 3.4.邊緣長期發展，上部調劑無效時，可縮小風口直徑或

33、改長風口，或臨時堵適當的風口。 3.4.如系長期慢風操作引起，應設法恢復風量。 3.4.3.中心氣流過分發展： 3.4.3.1征兆： 3.4.邊緣CO2高出正常，中心CO2值過低，曲線成漏斗狀。十字測溫，邊緣較正常值低100左右，中心較正常值高150左右。 3.4.風壓升高且不穩定，增大風量不易接受，鐵前風壓升高，鐵后風壓降低，當形成中心管道時，風壓可能較正常低。 .1.3爐頂煤氣溫度開始降低，變窄，然后升高，爐喉溫度降低。 .1.4料速不均，出鐵前料尺停滯，出鐵后料塊，崩料后易懸料。 .1.5爐頂煤氣壓力不穩，出現向上尖峰。 .1.6風口暗，有時涌渣，但不易灌渣。嚴重時壞風口前端，下沿多，內

34、口多。 .1.7爐腰冷卻水溫差下降，爐墻溫度降低。 .2處理辦法： .2.1適當采取減輕邊緣比例的措施。 .2.2根據爐溫臨時變更焦炭負荷。 .2.3長期中心發展應擴大風口直徑，縮短風口長度。 .2.4暫時減小風量。 .2.5.應注意在邊緣過重沒有減輕之前，不能過分采取堵中心的方法，以免出現難行。 3.4.4爐熱： .1征兆： .1.1隨著爐子向熱，風壓逐漸升高，風量逐漸減少并開始不穩定，壓差升高，透氣性指數降低。 .1.2初期料速變慢，過熱時料尺停滯，單料尺滑落，甚至崩料、懸料。爐頂煤氣溫度上升，四點分散。 .1.3爐頂壓力有時出現向上尖峰并呈下降趨勢。 .1.4下部靜壓力升高。 .1.5風

35、口白亮，渣鐵溫度升高，流動性好。 .1.6生鐵含硅量升高。 .2處理辦法： .2.1爐況有向熱征兆時，應及早減少煤粉噴吹量，風量按規定上限控制，保持相應料速。 .2.2采取上述措施無效時，可降風溫。 .2.3出現難行時應減風降壓。（若富氧則減氧，停氧） .2.4若引起爐熱的因素是長期性的，應加負荷。 .2.5短期上部疏松邊緣。 在處理爐熱時，注意爐子的熱慣性和調劑量作用時間，防止降溫過分，引起爐溫大幅度波動。 3.4.5爐涼： 發現爐涼，應將短期的爐溫波動與長期的嚴重爐涼區別開來，并采取相應措施恢復高爐正常操作。 3.4.5.1初期征兆： .1風壓逐漸降低，風量自動增高 .2料速增快，惡化后崩

36、料。 .3風口暗紅。 .4爐頂溫度下降。 .5渣鐵溫不足、Si下降、S升高。 .6爐子易接受提高爐溫的措施。 .7壓差低，下部靜壓力低。 3.4.5.2爐涼征兆： .1風量、風壓不穩，兩條曲線向相反方向劇烈波動。 .2爐況難行，料尺有停滯或塌陷現象。 .3爐頂壓力出現向上尖峰，懸料后頂壓下降。 .4爐頂溫度相互重疊。 .5下部壓差升高，靜壓力更低，上部壓差繼續下降。 .6風口出現大塊爐料，涌渣、掛渣現象。 .7渣子變黑，渣鐵溫度劇降，排渣困難，嚴重時鐵口出鐵困難。生鐵含硫急劇上升。 3.4.5.3產生爐涼的主要原因有： .1冷卻設備大量漏水未及時發現和處理。 .2缺乏準備的長期休風之后的送風。

37、 .3長時間計量和裝料錯誤，使實際焦炭負荷或綜合負荷過重或煤氣利用嚴重惡化，未能及時糾正。 .4連續塌料或嚴重管道行程，未及時制止。 .5長期低料線作業，處理不當。 .6邊緣氣流過分發展，爐瘤、渣皮脫落，以及人為操作錯誤等。 3.4.5.4處理方法： .1爐涼初期應及時提高噴吹量，提風溫，必要時減風控制料速。 .2爐子一邊涼時，應首先檢查冷卻設備有無漏水情況，發現及時處理。 .3檢查裝料和稱量工作情況。 .4如果爐涼因素是長期性的，應減輕焦炭負荷。 .5爐子劇涼且風口見渣時，高壓改常壓，風量應減到風口不灌渣的程度，看壓差操作，保持順行，嚴防灌渣或懸料。減風速度應視風口情況而定，不可過猛，以免風

38、口灌渣，風溫用到最高水平。 .6風口涌渣，應迅速打開鐵口，排除涼渣，并積極組織出鐵，指定專人監視風口、吹管。 .7爐涼風口涌渣且懸料時，只有在出凈渣鐵后方允許坐料。爐涼有懸料和崩料趨勢時，可減輕負荷或臨時縮小礦批，控制風量，定壓操作以維持順行。 .8爐子大涼時除減風、改常壓外，應及時加凈焦，并相應減輕負荷，停止噴煤、富氧。當需要采取低風量操作時應請示主管廠長批準，臨時堵相應風口數。 .9爐前增加出鐵次數并噴吹鐵口。 .10風口灌渣威脅消除時，才允許恢復風量，但必須謹慎，逐步小幅度進行，嚴防爐溫反復。 3.4.6.崩料： 3.4.6.1征兆： .1.1爐料停滯并出現陷落現象。 .1.2風壓、風量

39、、壓差及透氣性指數不穩定并劇烈波動。 .1.3爐頂煤氣壓力出現上升尖峰，劇烈波動，爐頂煤氣壓力逐漸變小。 .1.4崩料嚴重時，料面塌落很深，爐溫劇烈波動，生鐵質量變壞，渣子流動性差。風口工作不均，部分風口甚至涌渣。 .2處理方法： .2.1如果崩料的原因是由于煤氣分布失常，應首先疏松邊緣并加凈焦或減輕焦炭負荷，必要時減少風量或定壓操作。 .2.2崩料發生在爐熱時，應降低風溫或臨時減氧減煤，必要時適當減風。 .2.2爐涼時崩料，應及時一次性減風到位，并加凈焦，或減輕焦炭負荷 .2.3爐溫足夠時，為改變煤氣流分布，可進行坐料。 .2.4可臨時采取縮小料批、發展邊緣的措施，并相應減輕焦炭負荷68%。

40、 3.4.7懸料： 各種爐況失常惡化都可以導致懸料。 3.4.7.1征兆： .1.1爐料停止下降。 .1.2風壓急劇升高，風量自動減少，壓差增加，透氣性指數下降，爐頂煤氣壓力下降。 .1.3爐頂溫度升高，且波動范圍縮小。 .1.4風口前焦炭活躍程度顯著變差或呆滯不動。 3.4.7.2應盡可能預防懸料，因此： .2.1當出現有破壞順行因素時（如低料線料下達，燒結礦、焦炭質量惡化，粉末多，爐溫劇烈波動等），應適當采取預防措施。如：臨時疏松邊緣，稍許減風降壓或減風溫，減少噴煤、停氧等。 .2.2盡量避免在高爐生產條件有波動時，采取強化冶煉的措施。 3.4.7.3當懸料已經形成時處理方法： .3.1發

41、現爐料不下，爐涼時應適當減風（510%），爐熱時可適當減少噴煤或臨時減風溫、停氧，以爭取爐料自落。 .3.2上述措施無效時，應及時停煤，組織坐料。坐料前通知調度室、燃氣、噴煤主控、鼓風機站、TRT等崗位。 .3.3坐料時注意避免風口灌渣、燒穿直吹管等事故。 .3.4坐料后裝料可參考低料線的爐頂調劑辦法處理。 .3.5坐料后的回風水平視高爐爐況，一般應較正常水平低，以后視探尺下降情況及風量風壓適應情況逐步回風。 .3.6當回風再懸時，應趕上料線以后2025分鐘內再坐一次。 .3.7坐料回風后，如爐料下降較正常，噴煤即可恢復。如停噴時間長，負荷要相應調整，以免爐涼。 .3.8高爐上部懸料時，首先改

42、常壓并酌情減風然后進行坐料，坐料后頂壓即可隨風量相應增加。連續懸料應采取疏松邊緣和退負荷的措施。 3.4.8管道行程： 管道行程是高爐橫斷面某一局部煤氣過分發展的表現。 3.4.8.1產生原因： .1.1原.燃料粉末增加，壓差維持過高，風量與料柱透氣性不相適應。 .1.2爐溫失常。 .1.3布料不合理。 .1.4爐渣堿度過高。 .1.5各風口進風不均勻。 .1.6爐型不規則。 3.4.8.2征兆： .2.1產生邊緣管道時，爐頂煤氣溫度和爐喉溫度初期顯著分散，出現固定方向風口多有生降。當高爐中心產生管道時，爐頂煤氣溫度成一線束，時間長了則普遍提高。 .2.2爐頂壓力擺動出現較大的向上尖峰。 .2

43、.3初期風壓降低，風量自升，在發生崩料后，管道堵塞，風壓回升，風量銳降呈鋸齒形。 .2.4下料不穩定、不均勻，有滑尺.埋尺.停滯.出現假尺現象 .2.5管道方向的上升管發生爐料撞擊聲，上升管擺動及有燒紅現象。 .2.6風口工作不均，忽明忽暗。 .2.7管道方向爐喉溫度偏高，曲線分散。 .2.8煤氣灰吹出量顯著增加。 3.4.8.3處理方法： .3.1發現管道應抓住時機及時處理，當風壓急劇下降，風量突然上升時，應立即減風到比原來低一些的水平，并稍關高壓調節閥維持正常操作頂壓。爐熱時可臨時退風溫，暫停噴煤富氧。 .3.2當管道位置可以確定時，可采取定點布料一批。 .3.3坐料破壞管道時應徹底，回風

44、稍遲23分鐘，回風要低于原來的壓力，然后視爐況逐步恢復。 .3.4嚴重管道要適當加些凈焦，既疏松料柱又有防涼作用。 .3.5提高燒結礦篩分效率，改善入爐原燃料的質量。 .3.6如因設備構造的缺陷，在某處產生管道，應暫將該處下的風口改小或堵死。高爐工段長決定，主管廠長批準。 .3.7如經常發生管道行程，應減輕焦炭負荷，降低全風水平。并考慮調整基本操作制度。 3.4.9偏料： 兩料尺相差長期超過1.0m以上，并影響順行，稱為偏料。 3.4.9.1征兆： .1兩料尺不一致。 .1.1爐頂溫度兩邊差值大。 .1.2風口進風量不一致。 .1.3水溫差極不均勻。 3.4.9.2發現偏料首先檢查： .2.1

45、檢查料尺零位是否準確 .2.2考慮是否有結瘤或爐缸局部堆積。 .2.3無鐘爐頂溜槽是否按指定的參數運轉。 .2.4風口吹管是否干凈。 .2.5爐喉鋼磚是否嚴重破損。 3.4.9.3處理方法： 偏料時應按淺尺加料，處理方法與管道行程的處理類似。 3.5 特殊爐況處理 連續崩料： .1連續崩料的主要象征： .1.1探尺曲線不斷的停滯.崩落滑尺，中間或有幾批正常下料但隨即又有崩落， .1.2風壓.風量曲線呈鋸齒形波動，當爐況惡化，風口涌渣時，曲線變粗，瞬間波動很大。 .1.3爐頂溫度劇烈波動，一般帶窄而波動范圍大。 .1.4渣溫顯著下降，渣轉黑，流動性差。 .1.5爐缸溫度急劇下降。風口工作極不均勻

46、，部分風口有大量生降，短期內即造成風口涌渣現象，嚴重時風口自動灌渣。 .1.6鐵溫下降，出現高Si高S。 .1.7爐頂壓力劇烈波動，爐頂上升管可能出現不正常的響聲。 3.5.1.2一旦發現連續崩料，必須果斷采取措施，堅決制止連續崩料現象的繼續發展。 .2.1立即減風到能夠制止崩料和使風壓能平穩的水平（一般減風1020%或更多）。維持適當壓量關系，控制壓差操作。 .2.2根據爐涼程度大幅度減輕焦炭負荷，保證盡快地提高爐溫，當情況惡化，風口灌渣，崩料不止時，可緊急加凈焦，同時酌情休風，堵部分風口。 .2.3如爐熱，采取適當的疏松邊緣的制度或適當縮小料批。 .2.4派專人監視風口情況，防止自動灌渣.

47、燒穿。 .2.5考慮提前出鐵，增加出鐵次數。 .2.6只有當崩料完全消除，爐溫正常，爐況轉順后，才能逐步恢復風量，恢復負荷。 3.5.2頑固懸料： 3.5.2.1連續兩次以上的坐料仍不能消除懸料，即為頑固懸料， 3.5.2.2發生頑固懸料時，應及時報告高爐段長及調度室，統一思想，冷靜耐心，慎重處理。 3.5.2.3嚴重懸料（指爐頂無煤氣，風口不進風時），則應打開鐵口，鐵后再坐料。 3.5.2.4懸料、坐料期間應積極組織好出鐵工作。 3.5.2.5如懸料十分頑固，一般坐料不能崩落，可以考慮用以下辦法坐料： 3.5.放風閥全開后，可打開送風熱風爐的廢氣閥，再次坐料。 3.5.如料仍不下，可關送風熱

48、風爐的熱風閥進行休風坐料。 在采取以上措施時，必須先將冷風大閘及冷風調節閥關死，當爐料下降后，則應首先將熱風爐各閥門恢復到正常送風時狀態，然后才能回風。 3.5.2.6頑固懸料回風按風壓操作，應根據爐料透氣性的惡化情況，大幅度降低回風風壓，加風時因噴煤已停止，應按停噴后的焦炭負荷操作。 3.5.2.7當連續懸料時，應縮小料批，適當發展邊緣及中心，集中加些凈焦或減輕焦炭負荷。 3.5.2.8連續懸料恢復困難，應臨時堵幾個風口，爐況轉順后應逐步捅開。 3.5.2.9懸料消除后的恢復，首先恢復風量到適當水平，并力求不再懸料，其次才是負荷，但應注意防涼。 3.5.3爐墻結厚： 3.5.3.1結厚原因：

49、 3.5.上部結厚的主要原因是邊緣管道時間長，處理不當，當原燃料質量惡化粉末多，低料線作業時間長等。 3.5.下部結厚是由于爐溫.爐渣堿度大幅度波動，渣型不合理，爐渣冶煉性能差，根據軟熔帶位置波動以及爐況長期失常所致。 3.5.長期堵風口，該風口上部容易結厚。 3.5.冷卻設備長期漏水。 3.5.3.2結厚征兆3.5.爐況難行，經常出現偏料.管道.崩料.懸料。 3.5.改變裝料制度，達不到應有的效果。下部結厚經常出現邊緣自動加重。上部結厚則十字測溫圓周四點不均。 3.5.爐況順行脆弱，不接受風量和風溫。 3.5.氣流不穩定，爐況波動大。 3.5.結厚部位冷卻水溫差和爐墻溫度降低 3.5.3.3

50、結厚處理辦法3.5.3.3.1上部結厚： 發現結厚征兆，由于邊緣重則及時用發展邊緣方法洗爐，同時減輕焦炭負荷，定風壓操作。 盡可能改變原燃料質量。 如果爐身冷卻壁漏水，則應及時關小水或斷水，外部酌情噴水。關小由值班爐長決定，如斷水，則由高爐工段長決定，主管廠長批準。 上述措施無效時，空料線停風炸瘤。主管廠長決定，報公司領導批準。 3.5.3.3.2下部結厚。 維持順行，穩定送風制度.熱制度，改善渣子流動性，堿度控制稍低，爐溫控制稍高。 適當發展邊緣，減輕焦炭負荷，提高下部邊緣溫度。 適當關小爐腰.爐腹冷卻水，保持規定的水溫差。 用洗爐料洗爐。其方法有：采用熱酸方法洗爐；用均熱爐渣洗爐；用螢石洗

51、爐。 由于堵風口引起的結厚，應打開結厚部位所堵的風口。 3.5.4爐缸邊緣堆積： 3.5.4.1原因： 3.5.鼓風動能過大，中心過吹或長期邊緣過重，渣堿度高，形成渣性堆積。 3.5.長期冶煉高牌號鐵，高Si高R2冶煉，形成石墨堆積。 3.5.長期休風，爐況嚴重失常或長期偏行，冷卻設備漏水，造渣與熱制度不適應等 3.5.釩鈦礦護爐，長期加入量過多，富集量過厚。 3.5.4.2邊緣堆積一般特征： 3.5.風壓水平高，波動大，出鐵前升高，出鐵后降低。 3.5.高爐不接受風量，加風易引起崩料，減風時爐況易于轉好，且風量曲線波動大。 3.5.透氣性指數小，壓差大，波動大，出鐵前后變化顯著。 3.5.下

52、料不均勻，出鐵前料速慢，出鐵后料速增加，常有小崩料及料尺停滯現象。 3.5.鐵水暗紅，溫度較低，鐵中前后期溫度波動大，生鐵含硫升高。 3.5.4.2.6風口工作不勻，發暗，爐溫涼熱反應遲鈍，嚴重時風口涌渣、灌渣，大量燒壞風口。 3.5.4.2.7爐缸冷卻壁溫差.熱流強度降低。 3.5.4.3處理方法： 3.5.采用疏松邊緣的制度，控制絕對風壓，降低壓差冶煉，保持料尺正常工作。 3.5.如是渣性堆積，采用適當降低R2或用酸料清洗，每次加入量一般是使一個爐次R2下降0.10.2，為保證生鐵質量，不可以連續加入數爐次，可間斷幾爐次再加入。 3.5.石墨堆積，可降Si或增Mn。 3.5.爐缸溫度不足，

53、渣鐵性堆積，則改善渣鐵流動性與提高爐缸熱量同時進行。 3.5.護爐引起邊緣堆積，可視爐缸冷卻壁水溫差和熱流強度，減少或停加釩鈦礦。 3.5.堆積較嚴重時可用螢石清理爐缸。 3.5.5爐缸中心堆積： 3.5.5.1中心堆積的原因： .1長期邊緣過份發展。 .2鼓風動能小，中心氣流不足。 .3原燃料條件差，粉末較多，尤其是焦炭熱強度變差。 .4長期減風操作 .5爐況不順，崩料，懸料多，造成中心堆積。 3.5.5.2中心堆積的特征： .1風壓水平較低。指針呆滯，易出現突然升高而懸料的現象。 .2不接受風量，曲線死板，易出現邊緣管道。 .3邊緣發展，十字測溫溫度邊緣高，中心低。 .4透氣性指數小，壓差

54、大，波動大。 .5料速不均勻，易出現“陷落”或突然“料滿”的現象。 .6爐喉溫度較正常為高，頂溫帶寬，有時各點分散波動較大。 .7鐵水暗紅，同次鐵前后期溫差大，生鐵含硫高。 .8爐溫充沛時明亮，但呆滯，爐溫不足時見生降，嚴重時涌渣、灌渣大量燒壞風口。 3.5.5.3處理方法 .3.1初期可采取疏松中心的裝料制度，但不應過分加重邊緣。 .3.2縮小風口直徑或暫時堵部分風口，增加鼓風動能。 .3.3中心堆積的發展極易引起爐涼而加重堆積，必須采取防涼措施。 .3.4保持爐缸熱量充沛，改善爐渣流動性，風口燒壞較多時，可增加出鐵次數，臨時堵塞燒壞次數多的風口。 .3.5改善原燃料質量，尤其是焦炭熱強度。 3.5.6爐缸凍結爐缸凍結是非常嚴重的冶煉事故。 3.5.6.1發生原因.1原燃料質量惡化。 .2嚴重連續崩料和長期的低料線未得到及時制止，以及長時間的嚴重管道行程，造成爐子大涼。 .3冷卻設備大量漏水時，未及時發現和處理。 .4無準備的非計劃長期休風之后的送風。 .5長時