1、1.冬季熱油管道運行困難，而夏季時會好些，為什么？2. 存在入口節流時，油溫測定點應設在節流前還是節流后？3. 不滿負荷輸送與不滿管一樣么？4. 如何實現安全經濟輸送？阿爾善阿爾善-賽漢賽漢塔拉原油管道塔拉原油管道在東北和華北地區，先后建成了慶鐵在東北和華北地區，先后建成了慶鐵線、鐵大線、鐵秦線、秦京線、鐵扶線、鐵大線、鐵秦線、秦京線、鐵扶線、撫鞍線和任京線，形成了規模較線、撫鞍線和任京線，形成了規模較大的東北管網，擔負了大慶油田、遼大的東北管網，擔負了大慶油田、遼河油田、華北油田的原油外輸任務。河油田、華北油田的原油外輸任務。在華東華北地區，先后建成了魯寧線、濮臨線、在華東華北地區，先后建成

2、了魯寧線、濮臨線、滄臨線、中洛線、東臨線、東黃線、東黃復線、滄臨線、中洛線、東臨線、東黃線、東黃復線、東辛線、臨濟線，形成了規模較大的華東原油東辛線、臨濟線，形成了規模較大的華東原油管網，擔負了勝利油田、中原油田的原油外輸管網，擔負了勝利油田、中原油田的原油外輸任務。另外，已經停止運行的任滄線實際上已任務。另外，已經停止運行的任滄線實際上已將東北和華東兩大管網連為一體。將東北和華東兩大管網連為一體。在華中地區，魏荊線擔負了河南油田的原在華中地區，魏荊線擔負了河南油田的原油外輸任務。在華南地區，湛茂線擔負了油外輸任務。在華南地區，湛茂線擔負了茂名石化的供油任務。在內蒙境內阿賽線茂名石化的供油任務

3、。在內蒙境內阿賽線擔負了二連油田的原油外輸任務。擔負了二連油田的原油外輸任務。在西北地區，克獨線、克烏線擔負了克拉在西北地區，克獨線、克烏線擔負了克拉瑪依油田的原油外輸任務；花格線擔負了瑪依油田的原油外輸任務；花格線擔負了青海油田的原油外輸任務；馬惠寧線、靖青海油田的原油外輸任務；馬惠寧線、靖咸線擔負了長慶油田的原油外輸任務；庫咸線擔負了長慶油田的原油外輸任務；庫鄯線擔負了塔里木油田的原油外輸任務。鄯線擔負了塔里木油田的原油外輸任務。四川油田管網四川油田管網馬惠寧馬惠寧線線花格花格線線魏荊線魏荊線輸油管道工藝計算輸油管道工藝計算目的目的： 2.確定管徑、選泵、確定泵機組數、確定泵站數和加熱確定

4、管徑、選泵、確定泵機組數、確定泵站數和加熱站數及沿線站場位置的最優組合方案，并為管道采用站數及沿線站場位置的最優組合方案，并為管道采用的控制和保護措施提供設計參數。的控制和保護措施提供設計參數。1.妥善解決沿線管內流體的能量消耗和能量供應這對妥善解決沿線管內流體的能量消耗和能量供應這對主要矛盾主要矛盾;第一章第一章 等溫輸油管道的工藝計算等溫輸油管道的工藝計算什么叫等溫輸油管道什么叫等溫輸油管道 ？所謂等溫輸油管道，即指那些在輸送過程中油溫所謂等溫輸油管道，即指那些在輸送過程中油溫保持不變的管道。這意味著：油溫保持不變的管道。這意味著：油溫=地溫地溫=常數。常數。油流與管壁、管壁與環境之間沒有

5、熱交換。油流與管壁、管壁與環境之間沒有熱交換。 在工程實際中，這個條件一般是達不到的。所謂等溫，在工程實際中，這個條件一般是達不到的。所謂等溫，也是一種近似。這是因為：也是一種近似。這是因為：1、來油溫度、來油溫度地溫。地溫。 2、摩擦熱加熱油流。、摩擦熱加熱油流。 3、沿線地溫不等于常數。、沿線地溫不等于常數。 在工程實際中，一般總把那些不建設專門的加熱設施的管在工程實際中，一般總把那些不建設專門的加熱設施的管道統稱為等溫輸油管道。它不考慮熱損失，只考慮泵所提供的道統稱為等溫輸油管道。它不考慮熱損失，只考慮泵所提供的能量（壓頭）與消耗在摩阻和高差上的能量（壓頭）相匹配能量（壓頭）與消耗在摩阻

6、和高差上的能量（壓頭）相匹配（相平衡）。（相平衡）。 等溫輸油管道的工藝計算等溫輸油管道的工藝計算夏季來油溫度低于地溫，冬季來夏季來油溫度低于地溫，冬季來油溫度高于地溫，但經過油溫度高于地溫，但經過1-2km后，油溫基本等于地溫，與整條后，油溫基本等于地溫，與整條管線相比，該段管線很短。管線相比，該段管線很短。流速不太高時，摩擦升流速不太高時，摩擦升溫很小，且對油流的加溫很小，且對油流的加熱是均勻的。熱是均勻的。尤其對于南北走向的管線，尤其對于南北走向的管線，但我們可以將其分段，按但我們可以將其分段，按照分段等溫來考慮。照分段等溫來考慮。 第一節第一節 輸油泵站的工作特性輸油泵站的工作特性 第

7、二節第二節 輸油管道的壓能損失輸油管道的壓能損失 第三節第三節 等溫輸油管道的工藝計算等溫輸油管道的工藝計算等溫輸油管道的工藝計算等溫輸油管道的工藝計算第一節第一節 輸油泵站的工作特性輸油泵站的工作特性 一、長輸管道的泵機組類型一、長輸管道的泵機組類型 輸油泵站的作用輸油泵站的作用:不斷向油流提供一定的壓力能，以便其能繼續流動。不斷向油流提供一定的壓力能，以便其能繼續流動。由于離心泵具有排量大、揚程高、效率高、流量調節方由于離心泵具有排量大、揚程高、效率高、流量調節方便、運行可靠等優點，在長輸管道上得到廣泛應用便、運行可靠等優點，在長輸管道上得到廣泛應用。 長距離輸油管道均采用離心泵，很少使用

8、其他類型的泵。長距離輸油管道均采用離心泵，很少使用其他類型的泵。 離心泵的型式有兩種：離心泵的型式有兩種： 1.多級（高壓）泵多級（高壓）泵:排量較小排量較小,又稱為并聯泵；又稱為并聯泵； 2.單級（低壓）泵單級（低壓）泵:排量大，揚程低，又稱為串聯泵。排量大，揚程低，又稱為串聯泵。 1、長輸管道用泵長輸管道用泵一般來說，輸油泵站上均采用一般來說，輸油泵站上均采用單一的并聯泵單一的并聯泵或或串聯泵串聯泵，很少串，很少串并聯泵混合使用，有時可能在大功率并聯泵或串聯泵前串聯低并聯泵混合使用，有時可能在大功率并聯泵或串聯泵前串聯低揚程大排量的揚程大排量的給油泵給油泵，以提高主泵的進泵壓力。，以提高主

9、泵的進泵壓力。 2、原動機、原動機 電動機電動機 柴油機柴油機 燃氣輪機燃氣輪機 輸油泵的原動機應根據泵的性能參數、原動機的特點、輸油泵的原動機應根據泵的性能參數、原動機的特點、能源供應情況、管道自控及調節方式等因素決定。分為能源供應情況、管道自控及調節方式等因素決定。分為 ：電動機具有體積小、重量輕、噪音低、運行電動機具有體積小、重量輕、噪音低、運行平穩可靠、便于實現自動控制等優點，對于平穩可靠、便于實現自動控制等優點，對于電力供應充足的地區一般均采用電動機作為電力供應充足的地區一般均采用電動機作為原動機。其缺點是調速困難，需要專門的調原動機。其缺點是調速困難，需要專門的調速裝置。但對于電網

10、覆蓋不到的地區，是否速裝置。但對于電網覆蓋不到的地區，是否采用電動機要進行經濟比較。如果需要架設采用電動機要進行經濟比較。如果需要架設長距離輸電線路，采用電動機是不合適的。長距離輸電線路，采用電動機是不合適的。與電動機相比，柴油機有許多不足之處：與電動機相比，柴油機有許多不足之處：體積大、噪音大、運行管理不方便、易體積大、噪音大、運行管理不方便、易損件多、維修工作量大、需要解決燃料損件多、維修工作量大、需要解決燃料供應問題。其優點是可調速。對于未被供應問題。其優點是可調速。對于未被電網覆蓋或電力供應不足的地區，采用電網覆蓋或電力供應不足的地區，采用柴油機可能更為經濟。柴油機可能更為經濟。燃氣輪

11、機單位功率的重量和體積都比柴油燃氣輪機單位功率的重量和體積都比柴油機小得多，可以用油品和天然氣作燃料，機小得多，可以用油品和天然氣作燃料，不用冷卻水，便于自動控制，運行安全可不用冷卻水，便于自動控制，運行安全可靠，功率大，轉速可調。一些退役的航空靠，功率大，轉速可調。一些退役的航空發動機經改型后可用于驅動離心泵。對于發動機經改型后可用于驅動離心泵。對于偏遠地區的大型油氣管線，采用燃氣輪機偏遠地區的大型油氣管線，采用燃氣輪機可能是比較好的選擇。如前面提到的橫貫可能是比較好的選擇。如前面提到的橫貫阿拉斯加管線采用的就是改型后的航空燃阿拉斯加管線采用的就是改型后的航空燃氣輪機。氣輪機。二、離心泵的工

12、作特性二、離心泵的工作特性 1、離心泵的特性方程、離心泵的特性方程 對于電動離心泵機組，目前原動機普遍采用異步電動機，對于電動離心泵機組，目前原動機普遍采用異步電動機，轉速為常數。因此轉速為常數。因此H=f(q)，揚程是流量的單值函數，一般揚程是流量的單值函數，一般可用二次拋物線方程表示。可用二次拋物線方程表示。 對于長輸管道，常采用對于長輸管道，常采用H=a-bq2-m的形式，其中的形式，其中a、b為常為常數，可根據泵特性數據由最小二乘法求得；數，可根據泵特性數據由最小二乘法求得；m與流態有關；與流態有關；q為單泵排量。采用上式描述泵特性，與實測值的最大偏為單泵排量。采用上式描述泵特性，與實

13、測值的最大偏差差 2%。3、改變泵特性的方法、改變泵特性的方法 改變泵特性的方法主要有：改變泵特性的方法主要有： 1.切削葉輪切削葉輪 mmqDDbDDaH 2020a,b與葉輪直徑與葉輪直徑D0 對應的泵特性方程中對應的泵特性方程中的兩個常系數的兩個常系數mm,0變化前后的葉輪直徑、式中：DD2.改變泵的轉速改變泵的轉速 mmqnnbnnaH 2020n調速后泵的轉速，調速后泵的轉速，r/min n0調速前泵的轉速，調速前泵的轉速，r/mina,b與轉速與轉速n0 對應的泵特性方程中的兩個對應的泵特性方程中的兩個常系數常系數式中：式中：輸油泵站的工作特性輸油泵站的工作特性3.進口負壓調節進口

14、負壓調節 進口負壓調節一般只用于小型離心泵，大型離心泵一般要求進口負壓調節一般只用于小型離心泵，大型離心泵一般要求正壓進泵，不能采用此方法。多數采用切削葉輪和改變泵的正壓進泵，不能采用此方法。多數采用切削葉輪和改變泵的轉速（串級調速和液力藕合器等）。另外對于多級泵還可用轉速（串級調速和液力藕合器等）。另外對于多級泵還可用拆級的方法改變泵特性。拆級的方法改變泵特性。4.油品粘度對離心泵特性的影響油品粘度對離心泵特性的影響 一般當粘度大于一般當粘度大于6010-6m2/s時要進行泵特性的換算。時要進行泵特性的換算。輸油泵站的工作特性輸油泵站的工作特性1、進口負壓對離心泵的特性有何影響？、進口負壓對

15、離心泵的特性有何影響？3、泵的揚程和泵的排出壓力有何不同？、泵的揚程和泵的排出壓力有何不同？2、進口負壓對輸水和輸油時的影響相同嗎？、進口負壓對輸水和輸油時的影響相同嗎？輸油泵站的工作特性輸油泵站的工作特性三、輸油泵站的工作特性三、輸油泵站的工作特性 輸油泵站的工作特性可用輸油泵站的工作特性可用H=f(Q)表示表示 輸油泵的基本組合方式一般有兩種：串聯和并聯輸油泵的基本組合方式一般有兩種：串聯和并聯 1、并聯泵站的工作特性、并聯泵站的工作特性QHc q2 q1并聯泵站的特點并聯泵站的特點 ：泵站的流量等于正在運行的輸油泵的流量之和，每臺泵的泵站的流量等于正在運行的輸油泵的流量之和，每臺泵的揚程

16、均等于泵站的揚程。即：揚程均等于泵站的揚程。即： mmcbqaBQAH 22輸油泵站的工作特性輸油泵站的工作特性 qQ設有設有n1臺型號相同的泵并聯，即臺型號相同的泵并聯，即 1/nQq mmmcQnbanQbaH 22121 A=a bnBm 211注意注意 ：泵并聯運行時，在改變運行的泵機組數時，要防止電泵并聯運行時，在改變運行的泵機組數時，要防止電機過載。機過載。則：則：輸油泵站的工作特性輸油泵站的工作特性輸油泵站的工作特性輸油泵站的工作特性例如兩臺泵并聯時，若一臺泵停運，由例如兩臺泵并聯時，若一臺泵停運，由特性曲線知，單泵的排量特性曲線知，單泵的排量qQ/2，排量排量增加，功率上升，電

17、機有可能過載。增加，功率上升，電機有可能過載。H管路管路單泵單泵并聯并聯QqQ/22、串聯泵站的工作特性、串聯泵站的工作特性 Q Hc q2,H2 q1,H1輸油泵站的工作特性輸油泵站的工作特性 各泵流量相等，各泵流量相等，q=Q icHH設有設有n2臺型號相同的泵串聯，則：臺型號相同的泵串聯，則： mcbQnanHnH 2222bnBanA22 ， 泵站揚程等于各泵揚程之和：泵站揚程等于各泵揚程之和：特點：特點：1、兩臺泵串聯運行，若一臺泵停運，另一臺泵會、兩臺泵串聯運行，若一臺泵停運，另一臺泵會不會過載？通過泵與管路聯合工作的特性曲線不會過載？通過泵與管路聯合工作的特性曲線圖加以說明。圖加

18、以說明。輸油泵站的工作特性輸油泵站的工作特性2、若泵型號不同，如何求泵站的工作特性？、若泵型號不同，如何求泵站的工作特性？3.串、并聯泵機組數的確定串、并聯泵機組數的確定 選擇泵機組數的原則主要有四條：選擇泵機組數的原則主要有四條： 滿足輸量要求；滿足輸量要求；充分利用管路的承壓能力；充分利用管路的承壓能力；泵在高效區工作；泵在高效區工作；泵的臺數符合規范要求（不超過四臺）。泵的臺數符合規范要求（不超過四臺）。 并聯泵機組數的確定并聯泵機組數的確定qQn 其其中中 :Q為設計輸送能力，為設計輸送能力， q為單泵的額定排量為單泵的額定排量 。顯然顯然 不一定是整數不一定是整數 ，只能取與之相近的

19、整數，這就是泵機，只能取與之相近的整數，這就是泵機組數的化整問題。組數的化整問題。 n如果管線的發展趨勢是輸量增加，則應向大化，否則向小化。如果管線的發展趨勢是輸量增加，則應向大化，否則向小化。一般情況下要向大化。一般情況下要向大化。 由此可見并聯泵的臺數主要根據輸量確定，而泵的級數（揚由此可見并聯泵的臺數主要根據輸量確定，而泵的級數（揚程）則要根據管路的設計工作壓力確定。另外根據規范規定，程）則要根據管路的設計工作壓力確定。另外根據規范規定，泵站至少設一臺備用泵。泵站至少設一臺備用泵。 串聯泵串聯泵 HHn 其中：其中：H 為管路的許用強度（或設計工作壓力）為管路的許用強度（或設計工作壓力）

20、 H 為單泵的額定揚程。為單泵的額定揚程。 一般來說，串聯泵的應向小化，如果向大化，則排出壓力可一般來說，串聯泵的應向小化，如果向大化，則排出壓力可能超過管子的許用強度，是很危險的。而且向大化后，泵站能超過管子的許用強度，是很危險的。而且向大化后，泵站數將減少，開泵方案少，操作不靈活。串聯泵的額定排量根數將減少，開泵方案少，操作不靈活。串聯泵的額定排量根據管線設計輸送能力確定。據管線設計輸送能力確定。4.串、并聯組合形式的確定串、并聯組合形式的確定 從管特性和地形方面考慮，串聯泵更適合于地形平坦的地從管特性和地形方面考慮，串聯泵更適合于地形平坦的地區和下坡段，這種情況下管路特性較陡，所以也可以

21、說串區和下坡段，這種情況下管路特性較陡，所以也可以說串聯泵更適合于管路特性較陡的情況。這一點可以用如圖所聯泵更適合于管路特性較陡的情況。這一點可以用如圖所示的特性曲線解釋。示的特性曲線解釋。 從經濟方面考慮，串聯效率較高，比較經濟。我國并聯泵從經濟方面考慮，串聯效率較高，比較經濟。我國并聯泵的效率一般只有的效率一般只有70%左右，而串聯泵的效率可達左右，而串聯泵的效率可達90%。串。串聯泵的特點是：揚程低、排量大、葉輪直徑小、流通面積聯泵的特點是：揚程低、排量大、葉輪直徑小、流通面積大，故泵損失小，效率高。大，故泵損失小，效率高。 Q1 Q2ABC h1h2并聯并聯串聯串聯并聯單泵并聯單泵串聯

22、單泵串聯單泵HQ平坦地區或下坡段串聯泵與并聯泵的比較平坦地區或下坡段串聯泵與并聯泵的比較如圖所示如圖所示, 正常運行時正常運行時, 串并聯泵均需兩臺泵工作串并聯泵均需兩臺泵工作, 工作點為工作點為A, 流量流量為為Q1。當需將輸量降為當需將輸量降為Q2=1/2Q1時時, 串并聯泵均只開一臺泵即可。工串并聯泵均只開一臺泵即可。工作點分別為作點分別為B、C。串聯泵的節流損失為串聯泵的節流損失為h1, 并聯泵的節流損失為并聯泵的節流損失為h2, 顯然顯然h2h1, 因此采用串聯泵較經濟，可適應輸量的較大變化。因此采用串聯泵較經濟，可適應輸量的較大變化。輸油泵站的工作特性輸油泵站的工作特性并聯泵更適合

23、于地形比較陡、高差比較大的爬坡地區，此時并聯泵更適合于地形比較陡、高差比較大的爬坡地區，此時站間管道較短，管路特性較平，泵所提供的能量主要用于克站間管道較短，管路特性較平，泵所提供的能量主要用于克服很大的位差靜壓頭。服很大的位差靜壓頭。 并聯并聯 Q2 Q1ABC h1 h2串聯串聯并聯單泵并聯單泵串聯單泵串聯單泵HQ上坡段串聯泵與并聯泵的比較上坡段串聯泵與并聯泵的比較如圖所示如圖所示, 正常運行時正常運行時, 串并聯泵均需兩臺泵工作串并聯泵均需兩臺泵工作, 工作點為工作點為A, 流量流量為為Q1。當需將輸量降為當需將輸量降為Q2=1/2Q1時時, 并聯泵只開一臺泵即可并聯泵只開一臺泵即可,節

24、流損節流損失為失為h1, 而串聯泵仍需開兩臺泵，節流損失為而串聯泵仍需開兩臺泵，節流損失為h2, 顯然顯然h2h1, 因因此，對于管路特性較平（高差較大）的情況，并聯泵更能適應流量此，對于管路特性較平（高差較大）的情況，并聯泵更能適應流量的較大變化。的較大變化。 串聯泵便于實現自動控制和優化運行。串聯泵便于實現自動控制和優化運行。國內早期管線使用的基本上都是并聯泵組合形式，而我國國內早期管線使用的基本上都是并聯泵組合形式，而我國大部分管線處于平原地帶，高差很小，因而造成節流損失大部分管線處于平原地帶，高差很小，因而造成節流損失大，調節困難，不易實現密封輸送。因此，東部管線改造大，調節困難，不易

25、實現密封輸送。因此，東部管線改造的一個重要任務是并聯泵改串聯泵，進而改旁接油罐流程的一個重要任務是并聯泵改串聯泵，進而改旁接油罐流程為密閉流程，實行優化運行。為密閉流程，實行優化運行。 不存在超載問題不存在超載問題調節方便調節方便流程簡單流程簡單調節方案多調節方案多輸油泵站的工作特性輸油泵站的工作特性一、管路的壓降計算一、管路的壓降計算根據流體力學理論，輸油管道的總壓降可表示為：根據流體力學理論，輸油管道的總壓降可表示為： QjLzzhhH 其中：其中：hL為沿程摩阻為沿程摩阻 h為局部摩阻為局部摩阻 (zj-zQ) 為計算高程差為計算高程差 第二節第二節 輸油管道的壓能損失輸油管道的壓能損失

26、二、水力摩阻系數的計算二、水力摩阻系數的計算 計算長輸管道的摩阻損失主要是計算沿程摩阻損失計算長輸管道的摩阻損失主要是計算沿程摩阻損失 hL 。達西公式達西公式 ：gVDLhL22 對于一條給定的長輸管道，對于一條給定的長輸管道，L和和D都是已知的，輸量（或都是已知的，輸量（或流速）也是已知的，現在的問題就是如何計算水力摩阻流速）也是已知的，現在的問題就是如何計算水力摩阻系數系數 。 1、流態劃分和輸油管道的常見流態、流態劃分和輸油管道的常見流態 層流：層流：Re 2000 過渡流：過渡流：2000 Re3000 紊流光滑區：紊流光滑區：3000ReRe1 （簡稱光滑區）簡稱光滑區） 紊流混合

27、摩擦區：紊流混合摩擦區：Re1Re2 （簡稱粗糙區）簡稱粗糙區）流態劃分標準是：流態劃分標準是：其中：其中：輸油管道中所遇到的流態一般為：輸油管道中所遇到的流態一般為： 熱含蠟原油管道、大直徑輕質成品油管道：熱含蠟原油管道、大直徑輕質成品油管道：水力光滑區水力光滑區 小直徑輕質成品油管道：小直徑輕質成品油管道：混合摩擦區混合摩擦區 高粘原油和燃料油管道：高粘原油和燃料油管道：層流區層流區 長輸管道一般很少工作在粗糙區。長輸管道一般很少工作在粗糙區。7817 .59Re lg765665Re2 De2 輸油管道的壓能損失輸油管道的壓能損失2、管壁粗糙度的確定、管壁粗糙度的確定 管壁粗糙度管壁粗糙

28、度 ：1.相對粗糙度相對粗糙度：絕對粗糙度與管內徑的比值：絕對粗糙度與管內徑的比值(e/D或或2e/D)。 2.絕對粗糙度絕對粗糙度：管內壁面突起高度的統計平均值。：管內壁面突起高度的統計平均值。紊流各區分界雷諾數紊流各區分界雷諾數Re1、Re2及水力摩阻系數都與管壁粗糙及水力摩阻系數都與管壁粗糙度有關。我國輸油管道工程設計規范中規定的各種管子度有關。我國輸油管道工程設計規范中規定的各種管子的絕對粗糙度如下：的絕對粗糙度如下： 無縫鋼管：無縫鋼管：0.06mm直縫鋼管：直縫鋼管：0.054mm 螺旋焊縫鋼管：螺旋焊縫鋼管：DN=250350時取時取0.125mm DN400時取時取0.1mm3

29、、水力摩阻系數的計算、水力摩阻系數的計算 我國常用的各區水力摩阻系數的計算公式見下表。我國常用的各區水力摩阻系數的計算公式見下表。 流態流態 劃分范圍劃分范圍 f(Re,) 層流層流 Re2000 =64/Re紊紊流流水力光滑區水力光滑區 3000ReRe1=混合摩擦區混合摩擦區 ReRe2=7/87 .597/87 .59 lg765665 51.2Relg21 25. 0Re3164. 0 時時當當510Re 11. 14 . 7Re8 . 6lg8 . 11 lg274. 11 由各區的由各區的計算公式可以看出：計算公式可以看出：紊流光滑區紊流光滑區: 層流邊層厚度層流邊層厚度ee，只與

30、只與Re有關，與粗糙度有關，與粗糙度無關；無關； 混合摩擦區：混合摩擦區： ee，=f(Re,e/D)，與與Re和粗糙度有關；和粗糙度有關；完全粗糙度區完全粗糙度區： 層流邊層很薄，粗糙突起幾乎全部暴露于層層流邊層很薄，粗糙突起幾乎全部暴露于層流邊層之外，流邊層之外，只與只與e/D有關，而與有關，而與Re無關，無關，摩阻與流速（流量）的平方成正比，故粗糙摩阻與流速（流量）的平方成正比，故粗糙區又叫阻力平方區。區又叫阻力平方區。輸油管道的壓能損失輸油管道的壓能損失三、流量壓降綜合計算公式三、流量壓降綜合計算公式列賓宗公式列賓宗公式 1、列賓宗公式、列賓宗公式 LDQvhmmmL 52 mARe

31、DQ4Re 24DQV 代入達西公式代入達西公式、和和把把令令gAmm 248 LDQgAhmmmmmL 52248 整理得整理得即得到列賓宗公式：即得到列賓宗公式： 627. 0lg127. 010 de 流態流態Am 層流層流 64 1 4.15紊紊流流水力光滑區水力光滑區 0.3164 0.25 0.0246混合摩擦區混合摩擦區 0.123 0.0802A粗糙區粗糙區00.0826不同流態下的不同流態下的A、m、值值輸油管道的壓能損失輸油管道的壓能損失四、管路的水力坡降四、管路的水力坡降 定義：定義：管道單位長度上的摩阻損失稱為水力坡降。管道單位長度上的摩阻損失稱為水力坡降。用用 i 表

32、示：表示： mmmDQi 52 gVDi212 或或1、等溫輸油管的干線水力坡降、等溫輸油管的干線水力坡降水力坡降與管道長度無關，只隨流量、粘度、管徑和流態不同而不同。水力坡降與管道長度無關，只隨流量、粘度、管徑和流態不同而不同。ABC hLLimmDvf 5 mfQi 2在計算和分析中經常用到單位輸量在計算和分析中經常用到單位輸量(Q=1)的的水力坡降水力坡降f，即單位流量下、單位管道長度，即單位流量下、單位管道長度上的摩阻損失：上的摩阻損失：2、副管的水力坡降、副管的水力坡降 iiif 或或 i1D、Q、iD、Q1、i1D、Q2、ifD、Q、iLf21QQQ fii 1特點：特點：11)2

33、(25211 mmmfmfDDQQiiiimfQQiiii 211假設副管與主管流態相同，則有假設副管與主管流態相同，則有mfmmmmmDQDQ522521即fii 11252QDDQmmf 從從而而得得125211QDDQQQmmf 輸油管道的壓能損失輸油管道的壓能損失由于由于 10.0高蠟原油特點高蠟原油特點對管道輸送的影響對管道輸送的影響低溫流變性差低溫流變性差溫度較低時為非牛頓流體，表觀粘度大，溫度較低時為非牛頓流體，表觀粘度大，常溫輸送摩阻損失很大，經濟性差。常溫輸送摩阻損失很大，經濟性差。凝點高，一般在環境溫度下就失去流動性，凝點高，一般在環境溫度下就失去流動性，無法常溫輸送。無法

34、常溫輸送。停輸后再啟動問題。停輸后再啟動問題。結蠟結蠟流通截面減少，摩阻增大，管道輸送能力流通截面減少，摩阻增大，管道輸送能力降低；存在蠟堵的風險。降低；存在蠟堵的風險。加熱輸送管道的工藝計算加熱輸送管道的工藝計算稠油的特點稠油的特點膠質、瀝青質含量高，凝固點低，通常低于膠質、瀝青質含量高，凝固點低，通常低于0；牛頓流體，粘度很大，常溫輸送摩阻非常高，經濟性牛頓流體，粘度很大，常溫輸送摩阻非常高，經濟性差差。 加熱輸送管道的工藝計算加熱輸送管道的工藝計算對于上述易凝高粘原油，不能直接采用等溫輸送。對于上述易凝高粘原油，不能直接采用等溫輸送。加熱輸送是目前常用的方法：提高油品溫度以降低加熱輸送是

35、目前常用的方法：提高油品溫度以降低其粘度，減少摩阻損失，借消耗熱能來節約動能。其粘度，減少摩阻損失，借消耗熱能來節約動能。第一節第一節 熱油管道的溫降計算熱油管道的溫降計算 第二節第二節 熱油管道的摩阻計算熱油管道的摩阻計算第三節第三節 確定和布置加熱站、泵站確定和布置加熱站、泵站本章主要內容本章主要內容一、加熱輸送的特點一、加熱輸送的特點什么是熱油管道？什么是熱油管道？在輸送過程中沿線油溫高于地溫的輸油管道。在輸送過程中沿線油溫高于地溫的輸油管道。一般來說，其沿線的油溫不僅高于地溫而且還高于一般來說，其沿線的油溫不僅高于地溫而且還高于油品的凝點。油品的凝點。 第一節第一節 熱油管道的溫降計算

36、熱油管道的溫降計算與等溫管相比，熱油管道的特點是：與等溫管相比，熱油管道的特點是： 沿程的能量損失包括熱能損失和壓能損失兩部分。沿程的能量損失包括熱能損失和壓能損失兩部分。 熱能損失和壓能損失互相聯系，且熱能損失起主導作用熱能損失和壓能損失互相聯系，且熱能損失起主導作用。設計熱油管道時，要先進行熱力計算，然后進行水力設計熱油管道時，要先進行熱力計算，然后進行水力計算。這是因為摩祖損失的大小取決于油品的粘度，計算。這是因為摩祖損失的大小取決于油品的粘度，而油品的粘度則取決于輸送溫度的高低。而油品的粘度則取決于輸送溫度的高低。 沿程油溫不同，油流粘度不同，沿程水力坡降不是常數沿程油溫不同，油流粘度

37、不同，沿程水力坡降不是常數，iconst。一個加熱站間，距加熱站越遠，油溫越低，粘一個加熱站間，距加熱站越遠，油溫越低，粘度越大度越大 ，水力坡降越大。，水力坡降越大。 加熱輸送管道的工藝計算加熱輸送管道的工藝計算溫降曲線的特點：由圖可知：溫降曲線的特點：由圖可知： 溫降曲線為一指數曲線，漸近溫降曲線為一指數曲線，漸近線為線為 T=T0在兩個加熱站之間的管路上，各在兩個加熱站之間的管路上，各處的溫度梯度不同，加熱站出口處的溫度梯度不同，加熱站出口處，油溫高，油流與周圍介質的處，油溫高，油流與周圍介質的溫差大，溫差大，溫降快，曲線陡。溫降快，曲線陡。隨油流的前進，溫降變慢，曲線變平。因此隨出站溫

38、度的提隨油流的前進，溫降變慢，曲線變平。因此隨出站溫度的提高，下一站的進站油溫高，下一站的進站油溫 TZ 變化較小。變化較小。T0TLdLTRT0二、熱油管道沿程溫降計算二、熱油管道沿程溫降計算 aLRLebTTbTT 00)(2. 溫度參數的確定溫度參數的確定 加熱站出站油溫的選擇加熱站出站油溫的選擇考慮到原油中難免含水，加熱溫度一般不超過考慮到原油中難免含水，加熱溫度一般不超過100。如原油加熱后進泵，則其加熱溫度不應高于初餾點，以如原油加熱后進泵，則其加熱溫度不應高于初餾點，以免影響泵的吸入。免影響泵的吸入。 加熱站進站油溫的選擇加熱站進站油溫的選擇加熱站進站油溫主要取決于經濟比較，故其

39、經濟進站溫加熱站進站油溫主要取決于經濟比較，故其經濟進站溫度常略高于凝點。另外還必須考慮管道的停輸溫降和再度常略高于凝點。另外還必須考慮管道的停輸溫降和再啟動問題。啟動問題。 周圍介質溫度周圍介質溫度 T0 的確定的確定對于架空管道對于架空管道，T0 就是周圍大氣的溫度。就是周圍大氣的溫度。對于埋地管道，對于埋地管道，T0 則取管道埋深處的土壤自然溫度。則取管道埋深處的土壤自然溫度。設計熱油管道時設計熱油管道時, T0一般取管道中心埋深處的最低月平一般取管道中心埋深處的最低月平均地溫，均地溫，運行時按當時的實際地溫進行校核。運行時按當時的實際地溫進行校核。加熱輸送管道的工藝計算加熱輸送管道的工

40、藝計算3. 軸向溫降公式的應用軸向溫降公式的應用 設計時確定加熱站間距設計時確定加熱站間距(加熱站數加熱站數)設計時，設計時，L、D、G、K、C、T已定已定, 按上述原則選定按上述原則選定TR和和 TZ ，則加熱站間距為則加熱站間距為:bTTbTTDKGCLZRR 00ln 全線所需加熱站數全線所需加熱站數: RRLLn ,化整化整nR設計的加熱站間距為設計的加熱站間距為: RRnLL ,然后重新計算然后重新計算TR。 運行中計算沿程溫降運行中計算沿程溫降, 特別是計算為保持要求的終點溫特別是計算為保持要求的終點溫度度 TZ 所必須的加熱站出口溫度所必須的加熱站出口溫度 TR 。 校核站間允許

41、的最小輸量校核站間允許的最小輸量Gmin bTTbTTCDLKGZRR00ln加熱輸送管道的工藝計算加熱輸送管道的工藝計算最小輸量最小輸量Gmin minmaxZZRRTTTT 、當當及站間其它熱力參數即及站間其它熱力參數即T0、D、K、LR一定時，對應于一定時，對應于TRmax、Tzmin的輸量即為該熱力的輸量即為該熱力條件下允許的最小輸量條件下允許的最小輸量:bTTbTTCDLKGZRR 0min0maxminln 加熱輸送管道的工藝計算加熱輸送管道的工藝計算 運行中反算總傳熱系數運行中反算總傳熱系數 K 值值 bTTbTTDLGCKZRR 00ln 由于溫降公式是按照穩定工況導出的，因此

42、反算由于溫降公式是按照穩定工況導出的，因此反算K值時，值時，應取水力和熱力參數比較穩定情況下的數據。如果輸量應取水力和熱力參數比較穩定情況下的數據。如果輸量波動較大，油溫不穩定或有自然現象影響波動較大，油溫不穩定或有自然現象影響(如冷空氣前后如冷空氣前后,大雨前后等大雨前后等)，管線的傳熱相當不穩定，按穩定傳熱公式，管線的傳熱相當不穩定，按穩定傳熱公式反算出來的反算出來的K值誤差較大。當然生產管線的參數波動總是值誤差較大。當然生產管線的參數波動總是存在的存在的, 只能相對而言。只能相對而言。加熱輸送管道的工藝計算加熱輸送管道的工藝計算反算反算K值的目的值的目的: 積累運行資料積累運行資料,為以

43、后設計新管線提供選擇為以后設計新管線提供選擇K值的依據值的依據. 通過通過K值的變化值的變化,了解沿線散熱及結蠟情況了解沿線散熱及結蠟情況,幫助指導生產。幫助指導生產。若若K，如果此時如果此時Q，H，則說明管壁結蠟可能較則說明管壁結蠟可能較嚴重，應采取清蠟措施。嚴重，應采取清蠟措施。 若若K，則可能是地下水位上升，或管道覆土被破壞、，則可能是地下水位上升，或管道覆土被破壞、保溫層進水等。保溫層進水等。 :則油流經過泵的升溫為則油流經過泵的升溫為 11 CgHT加熱輸送管道的工藝計算加熱輸送管道的工藝計算4、油流過泵的溫升、油流過泵的溫升例如例如: 對于揚程為對于揚程為500m, p=70%的離

44、心泵，原油經泵的離心泵，原油經泵的溫升約為的溫升約為1。 閥門節流引起的溫升可按摩阻引起溫升同樣的方法計算：閥門節流引起的溫升可按摩阻引起溫升同樣的方法計算： CgT/節節節節 三、熱力計算所需的主要物性參數三、熱力計算所需的主要物性參數1、比熱容、比熱容我國含蠟原油的比熱容隨溫度的變化趨勢均可用下圖所我國含蠟原油的比熱容隨溫度的變化趨勢均可用下圖所示的曲線描述，示的曲線描述，2.導熱系數導熱系數液態石油產品的導熱系數隨溫度而變化，可按下式計算液態石油產品的導熱系數隨溫度而變化，可按下式計算 1543/1054. 01137. 0dTy 式中：式中： y油品在油品在 T 時的導熱系數，時的導熱

45、系數，w/m；T 油溫，油溫，；d415油品在油品在15的相對密度。的相對密度。3.粘度粘度粘溫指數關系式粘溫指數關系式 2121TTue 式中：式中： 1、2溫度溫度 T1、T2 時油品的運動粘度時油品的運動粘度u 粘溫指數粘溫指數該式適用于低粘度的成品油及部分重燃料油，不適用于該式適用于低粘度的成品油及部分重燃料油，不適用于含蠟原油。不同的油品有不同的含蠟原油。不同的油品有不同的 u 值，一般規律是低粘值，一般規律是低粘度的油度的油u 值小，約在值小，約在0.010.03之間；高粘度的油之間；高粘度的油u值大，值大，約在約在0.060.10之間之間3035404550101001000 管

46、流 實驗裝置旋轉 粘度計溫度 ()(mPas) s90 s70 s40 gs90.98 gs66.93 gs43.92)20(20 TT 20001315. 0825. 1 式中：式中： T、 20為為T和和20時的密度。時的密度。 4.油品密度油品密度四、熱油管道的總傳熱系數四、熱油管道的總傳熱系數K 管道總傳熱系數管道總傳熱系數K系指油流與周圍介質溫差系指油流與周圍介質溫差1時，單位時時，單位時間內通過管道單位面積所傳遞的熱量。它表示了油流向周間內通過管道單位面積所傳遞的熱量。它表示了油流向周圍介質散熱的強弱圍介質散熱的強弱 。以埋地管道為例，管道散熱的傳熱過程由三部分組成：即以埋地管道為

47、例，管道散熱的傳熱過程由三部分組成：即油流至管壁的放熱，鋼管壁、防腐絕緣層或保溫層的熱傳油流至管壁的放熱，鋼管壁、防腐絕緣層或保溫層的熱傳導和管外壁至周圍土壤的傳熱（包括土壤的導熱和土壤對導和管外壁至周圍土壤的傳熱（包括土壤的導熱和土壤對大氣和地下水的放熱）。大氣和地下水的放熱）。傳熱學上常用單位管長上的傳熱系數傳熱學上常用單位管長上的傳熱系數KL 。KL與與K的關系的關系為：為： KL =K D，w/m。它表示油流與周圍介質溫差為它表示油流與周圍介質溫差為1時，單位時間內每米管時，單位時間內每米管長所傳遞的熱量。它等于單位管長長所傳遞的熱量。它等于單位管長 RL 熱阻的倒數。熱阻的倒數。加熱

48、輸送管道的工藝計算加熱輸送管道的工藝計算埋地管道總傳熱系數K的選用東北華北地區： 43)/(Dht8 . 125. 1 720K管道w/m2.32)/(Dht1 . 24 . 1 720K管道w/m2.6 . 28 . 1 529K管道w/m2.（參閱教材第七章相關內容）（參閱教材第七章相關內容）一、輸油站工藝流程一、輸油站工藝流程輸油站的工藝流程，是指油品在站內的流動過程，實際輸油站的工藝流程，是指油品在站內的流動過程，實際上就是站內管道、管件、閥門所組成的，并與其它輸油上就是站內管道、管件、閥門所組成的，并與其它輸油設備（包括泵機組、加熱爐和油罐）相連的輸油管道系設備（包括泵機組、加熱爐和

49、油罐）相連的輸油管道系統。該系統決定了油品在站內可能流動的方向、輸油站統。該系統決定了油品在站內可能流動的方向、輸油站的性質和所承擔的任務。的性質和所承擔的任務。 1、工藝流程設計原則、工藝流程設計原則第四節第四節 熱泵站的幾個問題熱泵站的幾個問題 (1) 工藝流程要滿足各輸油生產環節的需要。工藝流程要滿足各輸油生產環節的需要。輸油管建成后，存在三個生產環節：試運投產、正輸油管建成后，存在三個生產環節：試運投產、正常輸油和停輸再啟動。常輸油和停輸再啟動。(2) 中間輸油泵站的工藝流程要和采用的輸送方式中間輸油泵站的工藝流程要和采用的輸送方式(開式、開式、閉式閉式)相適應；相適應；(4) 經濟、

50、節約；經濟、節約；(5) 能促使采用最新科學技術成就，不斷提高輸油水平。能促使采用最新科學技術成就，不斷提高輸油水平。2、輸油站主要流程及其應用范圍、輸油站主要流程及其應用范圍(3) 便于事故處理和檢修；便于事故處理和檢修；(1) 來油與計量流程來油與計量流程來油來油流量計流量計閥組閥組罐罐該流程僅存在于首、末站，用于與該流程僅存在于首、末站，用于與 外系統的油品交接計量。外系統的油品交接計量。(2) 站內循環流程站內循環流程 罐罐泵泵爐爐閥組閥組罐罐應用范圍：應用范圍： 管道投產時作站內聯合試運；管道投產時作站內聯合試運；輸油干管發生故障或檢修，防止站內系統的管道或設備凝油；輸油干管發生故障

51、或檢修，防止站內系統的管道或設備凝油；下站罐位超高或發生冒罐事故，本站罐位超低或發生抽空現象；下站罐位超高或發生冒罐事故，本站罐位超低或發生抽空現象； 本站出站壓力緊急超壓；本站出站壓力緊急超壓； 作為流程切換時的過渡流程。作為流程切換時的過渡流程。(3) 正輸流程正輸流程 先泵后爐流程：先泵后爐流程： 罐罐閥組閥組泵泵爐爐閥組閥組下站下站(首站首站) 上站來油上站來油閥組閥組泵泵爐爐閥組閥組下站下站(中間站中間站)先爐后泵流程先爐后泵流程： 罐罐給油泵給油泵閥組閥組爐爐泵泵閥組閥組下站下站(首站首站) 上站來油上站來油閥組閥組爐爐泵泵閥組閥組下站下站(中間站中間站)用于管線的正常輸油。用于管

52、線的正常輸油。 應用范圍：應用范圍： 因各種原因使停輸時間過長，需反輸活動管線。因各種原因使停輸時間過長，需反輸活動管線。 管道輸量太低，必須正反輸交替運行。管道輸量太低，必須正反輸交替運行。 清管器在進站管段受阻需進行反沖。清管器在進站管段受阻需進行反沖。 投產前管子預熱。投產前管子預熱。 先泵后爐流程：先泵后爐流程：下站來油下站來油閥組閥組泵泵爐爐閥組閥組上站上站 先爐后泵流程先爐后泵流程：下站來油下站來油閥組閥組爐爐泵泵閥組閥組上站上站(4) 反輸流程反輸流程 上站來油上站來油閥組閥組爐爐閥組閥組下站下站應用范圍：應用范圍： 輸量較?。惠斄枯^??； 輸油機組發生故障不能加壓；輸油機組發生故

53、障不能加壓； 供電系統發生故障或計劃檢修；供電系統發生故障或計劃檢修； 站內低壓系統的管道或設備檢修；站內低壓系統的管道或設備檢修； 作為流程切換時的過渡流程；作為流程切換時的過渡流程； 冷卻水系統中斷，使輸油泵機組潤滑得不到保證。冷卻水系統中斷，使輸油泵機組潤滑得不到保證。(5) 壓力越壓力越站站流程流程 上站來油上站來油閥組閥組下站下站應用范圍：應用范圍：加熱爐管破裂著火，無法切斷油源加熱爐管破裂著火，無法切斷油源;加熱爐看火間著火，無法進入處理加熱爐看火間著火，無法進入處理;非全越站不能進行站內管道、設備施工檢修或事故處理。非全越站不能進行站內管道、設備施工檢修或事故處理。(6) 全越全

54、越站站流程流程上站來油上站來油閥組閥組泵泵閥組閥組下站下站應用范圍：應用范圍： 停爐檢修；停爐檢修； 地溫高，輸量大，熱損失小，可不加熱；地溫高，輸量大，熱損失小，可不加熱； 加熱爐系統發生故障，但可以斷油源。加熱爐系統發生故障，但可以斷油源。(7) 熱力越站流程熱力越站流程(8) 收發清管器流程收發清管器流程發送清管器：發送清管器： 罐罐(或上站或上站)閥組閥組泵泵爐爐閥組閥組發送筒發送筒下站下站 罐罐(或上站或上站)閥組閥組爐爐泵泵閥組閥組發送筒發送筒下站下站接收清管器：接收清管器： 上站上站接收筒接收筒閥組閥組泵泵爐爐閥組閥組下站下站 上站上站接收筒接收筒閥組閥組爐爐泵泵閥組閥組下站下站

55、該流程只有在清管時才使用。該流程只有在清管時才使用。以上幾個工藝流程并非每一個生產過程都使用，也不以上幾個工藝流程并非每一個生產過程都使用，也不是每個站都具備，要根據各條管線及輸油站的具體情是每個站都具備，要根據各條管線及輸油站的具體情況選擇。況選擇。 二、熱泵站上先泵后爐流程的缺點二、熱泵站上先泵后爐流程的缺點熱泵站上，站內流程可以是熱泵站上，站內流程可以是“先泵后爐先泵后爐”也可以是也可以是“先爐先爐后泵后泵”流程。我國流程。我國70年代建設的管道大多采用先泵后爐流年代建設的管道大多采用先泵后爐流程。程?！跋缺煤鬆t先泵后爐”流程存在以下缺點：流程存在以下缺點：1、進泵油溫低，泵效低、進泵油

56、溫低，泵效低 進泵油溫即為上站來油的進站油溫，是站間最低溫度。進泵油溫即為上站來油的進站油溫，是站間最低溫度。由于原油粘度高，使泵效下降。如任丘原油由于原油粘度高，使泵效下降。如任丘原油60時粘度時粘度為為34m2/s，40時為時為80m2/s，泵效下降，泵效下降0.8，大慶原油，大慶原油，油溫從油溫從60降到降到30，泵效降低，泵效降低1.8。站內管線常年在低溫下運行，又無法在站內清管，結蠟站內管線常年在低溫下運行，又無法在站內清管，結蠟層較厚，流通面積減小，使站內阻力增加，造成電能的層較厚，流通面積減小，使站內阻力增加，造成電能的極大浪費。如一條年輸量極大浪費。如一條年輸量2000萬噸的管

57、線，若一個站的萬噸的管線，若一個站的站內損失增加站內損失增加10m油柱，則一個站全年多耗電約油柱，則一個站全年多耗電約80萬度。萬度。2、站內油溫低，管內結蠟嚴重，站內阻力大、站內油溫低，管內結蠟嚴重，站內阻力大3、加熱爐承受高壓，投資大，危險性大、加熱爐承受高壓，投資大，危險性大 加熱爐內壓力為泵的出口壓力，高達加熱爐內壓力為泵的出口壓力，高達6.0MPa，爐管及，爐管及附件都處于高壓下工作，鋼材耗量大，投資增加，加熱附件都處于高壓下工作，鋼材耗量大，投資增加，加熱爐在高壓下工作，易出事故，且難以處理，嚴重時可能爐在高壓下工作，易出事故，且難以處理，嚴重時可能引起加熱爐爆炸。引起加熱爐爆炸。

58、我國過去建設的管道采用先泵后爐的流程，是與旁接罐流我國過去建設的管道采用先泵后爐的流程，是與旁接罐流程分不開的。在旁接罐流程下，若采用先爐后泵，則進站程分不開的。在旁接罐流程下，若采用先爐后泵，則進站壓力較低，加熱爐受上一站的控制。目前我國有些管線已壓力較低，加熱爐受上一站的控制。目前我國有些管線已經將先泵后爐的流程改為先爐后泵流程。新設計的管線，經將先泵后爐的流程改為先爐后泵流程。新設計的管線，不論是采用不論是采用“泵到泵泵到泵”輸送還是采用輸送還是采用“旁接罐旁接罐”輸送，都輸送，都應設計為先爐后泵流程，但進站壓力一定要滿足加熱爐工應設計為先爐后泵流程，但進站壓力一定要滿足加熱爐工作壓力的

59、需要。作壓力的需要。三、直接加熱和間接加熱三、直接加熱和間接加熱加熱輸送是目前輸送含蠟多、粘度大、凝點高的原油的普遍方加熱輸送是目前輸送含蠟多、粘度大、凝點高的原油的普遍方法。對原油的加熱主要有兩種方式：直接加熱和間接加熱。法。對原油的加熱主要有兩種方式：直接加熱和間接加熱。 1、直接加熱、直接加熱 即原油直接在即原油直接在管管式加熱爐內加熱，爐膛四周并列排有爐管，式加熱爐內加熱，爐膛四周并列排有爐管，原油從管內流過，被火焰和煙氣直接加熱。原油從管內流過，被火焰和煙氣直接加熱。 加熱爐直接加熱油品，設備簡單，投資省，占地少，但熱加熱爐直接加熱油品，設備簡單，投資省，占地少，但熱效率低且不安全。

60、加熱爐爐膛溫度高達效率低且不安全。加熱爐爐膛溫度高達700-800以上，以上，若管內原油流速過低或偏流，在某個部位就可能發生過熱、若管內原油流速過低或偏流，在某個部位就可能發生過熱、結焦，從而使局部過熱更嚴重，容易引起燒穿爐管事故，結焦，從而使局部過熱更嚴重，容易引起燒穿爐管事故，運行時要求爐內保持一定的流速，但流速大又會使爐內的運行時要求爐內保持一定的流速，但流速大又會使爐內的壓降增大，一般壓降增大，一般爐內壓降爐內壓降都在都在0.1MPa左右。左右。我國過去所建管線使用的加熱爐多為方箱式加熱爐，我國過去所建管線使用的加熱爐多為方箱式加熱爐，爐爐膛大、熱慣性大，升溫降溫都需要較長的時間，一膛