1、回彈法檢測混凝土強度回彈法檢測混凝土強度福建省建筑科學研究院陳松主要內容 前言-混凝土無損檢測技術 回彈法的發展歷程 回彈法的基本原理 回彈儀的類型、構造及工作原理 回彈儀的操作、保養及檢定 檢測技術及數據處理 結構或構件混凝土強度的計算 回彈法檢測混凝土強度的影響因素前言-混凝土無損檢測技術 混凝土無損檢測技術是以電子學、物理學、計算機技術為基礎的測試儀器，直接在材料試體或結構物上，非破損地測量與材料物理、力學、結構質量有關的物理量，藉材料學、應用力學、數理統計和信息分析處理等方法，確定和評價材料和結構的彈性、強度、均勻性與密實度等的一種新興的測試方法。 結構混凝土無損檢測技術工程應用，主要

2、有結構混凝土的強度、缺陷和損傷的診斷測試，而鋼筋的位置、直徑和保護層厚度，以及鋼結構焊縫質量檢測也得到比較廣泛的應用，隨著新技術的開發，結構水滲漏、氣密性和保溫性能、鋼筋腐蝕程度的檢測也日益得到重視。 無損檢測技術的應用，已遍及建筑、交通、水利、電力、地礦、鐵道等系統的建設工程質量檢測與評估，正如國際上權威人士早就預言的混凝土工程應用無損檢測技術程度，是標志著一個國家對結構工程驗收和質量檢測技術的高低，正說明了發展無損檢測技術的必要性和實際意義。無損檢測技術的特點 無損于材料、結構的組織和使用性能； 可以直接在試體或結構上，對質量或強度進行重復、全面的檢測，彌補了因各種因素影響造成材料試件與結

3、構物質量差別的缺點； 選用不同的方法，檢測和判別結構表層和內部的質量或損傷，操作簡便、迅速； 隨著信息處理技術的發展，有利于實現在線檢測和生產自動化。結構混凝土強度非破損檢測 非破損檢測混凝土強度的方法，是以檢測的物理量與混凝土標準強度之間的相關性為基本依據，按相關的數學關系式推定結構混凝土的實際強度或現場強度。目前，我國已制訂的技術規程有回彈法、超聲回彈綜合法、鉆芯法和拔出法，上述技術已得到了推廣使用。回彈法的發展歷程 1948年瑞士施米特(E.Schmidt)發明了回彈儀 我國自50 年代中期開始采用回彈法測定現場混凝土抗壓強度 ，1966年3月出版了混凝土強度的回彈儀檢測技術一書 。 1

4、985年頒布了回彈法評定混凝土抗壓強度技術規程(JGJ23-85)，1992年修訂為行業標準：回彈法檢測混凝土抗壓強度技術規程 (JGJ/T23-92) ，現行版本號為JGJ/T23-2001。回彈法的基本原理 回彈法是用一彈簧驅動的重錘，通過彈擊桿（傳力桿），彈擊混凝土表面，并測出重錘被反彈回來的距離，以回彈值（反彈距離與彈簧初始長度之比）作為與強度相關的指標，來推定混凝土強度的一種方法。由于測量在混凝土表面進行，所以應屬于一種表面硬度法，是基于混凝土表面硬度和強度之間存在相關性而建立的一種檢測方法 。回彈法的原理示意圖xl 混凝土受沖擊后產生瞬時彈性變形，其恢復力使重錘彈回，當重錘被彈回到

5、x位置時所具有的勢能ex為：221lEes 當重錘被拉到沖擊前的起始狀態時，若重錘的質量等于，則這時重錘所具有的勢能e為：221xEesx 所以重錘在彈擊過程中，所消耗的能量e為： )(1 22222lxexElEessl令 R=x/l ，在回彈儀中，l為定值，所以R與x成正比，稱為回彈值。將R代入上式得： EeEeRx/1 從上式中可知，回彈值R等于重錘沖擊混凝土表面后剩余的勢能與原有勢能之比的平方根。簡而言之，回彈值R是重錘沖擊過程中能量損失的反映。 能量主要損失在以下三個方面： 混凝土受沖擊后產生塑性變形所吸收的能量； 混凝土受沖擊后產生振動所消耗的能量； 回彈儀各機構之間的摩擦所消耗的

6、能量。 在具體的檢測中，上述兩項應盡可能使其固定于某一統一的條件，例如，試體應有足夠的厚度，或對較薄的試體予以加固，以減少振動；回彈儀應進行統一的計量率定，使沖擊能量與儀器內摩擦損耗盡量保持統一等。因此，第一項是主要的。 根據以上分析可以認為，回彈值通過重錘在彈擊混凝土的前后能 量變化，既反映了混凝土的彈性性能，也反映了混凝土的塑性性能。回彈儀的類型、構造及工作原理 類型名 稱 沖擊能量 主要用途小型 L型0.735J 小型構件及剛度稍差的混凝土或膠凝制品 、燒結材料和陶瓷 中型 N型2.207J 普通混凝土構件 擺式P型0.883J 輕質建筑材料、砂漿、飾面等、低強膠凝制品 大型 M型29.

7、40J 大型實心塊體、機場跑道及公路面的混凝土 目前普遍應用于混凝土強度檢測的中型回彈儀是一種指針直讀的直射錘擊式儀器，其構造如圖所示。 儀器工作時，隨著對回彈儀施壓，彈擊桿徐徐向機殼內推進，彈擊拉簧被拉伸，使聯接彈擊拉簧的彈擊錘獲得恒定的沖擊的能量e，當儀器水平狀態工作時，其沖擊能量e可由下式計算： JlEes207. 21000/75785. 0212122 回彈儀工作狀態彈擊錘脫鉤后的狀態61.5mm彈擊錘脫鉤前的狀態75mm 2、影響回彈儀檢測性能的主要因素 機芯主要零件的裝配尺寸 機芯主要裝配尺寸是指：彈擊拉簧的工作長度L0，彈擊錘的沖擊長度Lp以及彈擊錘的起跳位置。 彈擊拉簧的工作

8、長度L0 拉簧座后端沿口至彈擊錘掛簧孔邊緣大面間的距離。 L061.5mm，回彈值偏高；L075mm，回彈值略偏低；Lp75mm，回彈值略偏高；但對鋼砧率定值的影響不大 。 彈擊錘的起跳位置 彈擊錘的起跳位置通過回彈儀檢定器檢查，其起跳位置與脫鉤點密切相關，即起跳點應位于刻度尺上的“0”處，此時彈擊錘的脫鉤點應位于刻度尺上的“100”處。彈擊錘起跳位置的變化，是由于拉簧的拉伸長度或彈擊錘的沖擊長度的變化所引起的。試驗表明，當回彈值較低的時候，對起跳點的變化不敏感，而當回彈值較高時，則對起跳點的變化比較敏感。 起跳點的變化對鋼砧率定值的影響比較大。 機芯三個裝配尺寸對回彈值變化的定性關系儀器狀態

9、機芯裝配尺寸儀器工作時的狀態回彈值變化L0Lp脫鉤點彈擊拉簧LLp起跳點標準61.575“100”自由7575“0”標準L07575“0”偏低61.5沖壓75偏高Lp61.575“100”沖拉75“0”偏高75沖壓75“0”偏低脫鉤位置61.575“100”沖拉7575“100”沖壓75“0”偏高 主要零件的參數 拉簧剛度 根據沖擊能量為2.207J的要求，拉簧剛度應為785.0N/m。試驗表明，隨著拉簧剛度的增加，其混凝土上的回彈值降低，原因在于拉簧剛度增加后，彈擊錘的沖擊能量也增大，作用于混凝土表面后使得混凝土塑性變形的能量增加，反而導致混凝土回彈值下降。但對鋼砧的率定值影響較小。 彈擊桿

10、前端的球面半徑 彈擊桿前端的球面半徑標準值r=25mm。隨著r的增大，在混凝土表面的回彈值相應增加，并且對于表面硬度較高的混凝土影響更大。這是因為，當彈擊桿前端球面半徑越大，則彈擊桿的彈擊端面越平，其作用于混凝土的單位面積越大，從而使得沖擊能量作用于混凝土表面時混凝土產生的塑性變形越小而彈性變形越大，回彈值因此增大。 由于回彈儀彈擊在鋼砧上產生的主要是彈性變形，因此彈擊桿前端球面半徑的變化對鋼砧率定值的影響較小。 指針長度和摩擦力 指針上示值刻線應位于指針塊的正中，示值刻線至指針片端部的水平投影距離應為20mm。 指針摩擦力是指在機殼刻度槽中指針塊在指針導桿上推動時的摩擦力f，要求f=0.5N

11、0.8N。如果指針摩擦力過小，回彈時指針出現滑動，使回彈值偏高；如果摩擦力過大，影響彈擊錘的回彈，使回彈值偏小。 影響彈擊錘起跳位置的有關零件 緩沖壓簧。緩沖壓簧位于彈擊桿和中心導桿之間，可通過它來調節彈擊錘的沖擊長度。同時，由于緩沖壓簧的存在，使得彈擊拉簧在拉長時，緩沖壓簧受到壓力，會被壓縮。為了保證彈擊錘的沖擊長度等于75mm，必須保證緩沖壓簧的壓縮長度。緩沖壓簧的壓縮長度主要取決于：緩沖壓簧的剛度、復位壓簧的剛度、彈擊拉簧的剛度以及脫鉤時掛鉤與彈擊錘掛鉤處的摩擦力。 彈擊錘脫鉤時，掛鉤尾部與導向法蘭上平面之間孔隙的大小也影響彈擊錘的起跳點。應使脫鉤尾部與法蘭上表面的孔隙最小且保持一致。

12、機芯裝配質量 調零螺釘 調節尾蓋上的調零螺釘，使得彈擊錘脫鉤的瞬間，指針塊位于刻度尺上的“100”處。該調零螺釘一旦調整好后，應緊固，不得松動。 固定彈擊拉簧 彈擊拉簧的一端固定于拉簧座上，另一端固定于彈擊錘上，拉簧座、拉簧和彈擊錘形成一個整體稱之為“三連件”。三連件安裝于中心導桿后不得有歪斜偏心現象，否則會影響儀器的性能。 機芯同軸度 機芯同軸度是指彈擊桿和彈擊錘與中心導桿工作時，是否在同一軸線上。機芯同軸度好的儀器，彈擊錘與彈擊桿的沖擊面碰撞時，聲音清脆，在鋼砧上能測得較高而穩定的回彈值。反之則聲音沉悶，率定值不穩定且較低。 3、鋼砧率定的作用 規范規定的率定方法是，率定時，鋼砧應穩固地平

13、放在剛度大的物體上。測定回彈值時，取連續向下彈擊三次的穩定回彈平均值。彈擊桿應分四次旋轉，每次旋轉宜為90。彈擊桿每旋轉一次的率定平均值應為802。 如前所述，影響儀器測試性能的主要因素，有些對鋼砧率定值卻無顯著影響。因此，僅以鋼砧率定值作為檢驗儀器合格與否是錯誤的。鋼砧率定的作用 當儀器處于標準狀態時，檢驗儀器的沖擊能量是否等于或接近于2.207J，此時鋼砧上的率定值應為802； 能較靈活地反映出彈擊桿、中心導桿和彈擊錘的加工精度以及工作時三者是否在同一軸線上。 轉動呈標準狀態回彈儀的彈擊桿在中心導桿的位置，可檢驗儀器本身測試的穩定性。當各個方向在鋼砧上的率定值均為802時，即表示儀器的測試

14、性能是穩定的。 在儀器其它條件符合要求的情況下，用來檢驗儀器經過使用后內部零部件有無損壞或出現某些障礙(包括傳動部位及沖擊面有無污物等)，出現上述情況時率定值偏低且穩定性差。 因此，只有在儀器三個裝配尺寸和主要零部件質量檢定合格的前提下，鋼砧率定值才能作為檢定儀器是否合格的一項標準。 只要率定值不在標準范圍內，就應該進行保養或檢修、檢定。各種回彈儀回彈儀的操作、保養及檢定 操作： 將彈擊桿頂住混凝土的表面，輕壓儀器，松開按鈕，彈擊桿徐徐伸出。使儀器垂直對混凝土表面緩慢均勻施壓，待彈擊錘脫鉤沖擊彈擊桿后即回彈，帶動指針向后移動并停留在某一位置上，即為回彈值。繼續頂住混凝土表面并在讀取和記錄回彈值

15、后，逐漸對儀器減壓，使彈擊桿自儀器內伸出，重復進行上述操作，即可測得被測構件或結構的回彈值。操作中注意儀器的軸線應始終垂直于構件混凝土的表面。 保養 儀器使用完畢后，要及時清除伸出儀器外殼的彈擊桿、刻度尺表面及外殼上的污垢和塵土，當測試次數較多、對測試值有懷疑時，應將儀器拆卸，并用清洗劑清洗機芯的主要零件及其內孔，然后在中心導桿上抹一層薄薄的鐘表油，其他零部件不得抹油。要注意檢查尾蓋的調零螺絲有無松動，彈擊拉簧前端是否鉤入拉簧座的原孔位內，否則應送檢定單位檢定。常規保養的意義 按照要求進行常規保養，能有效降低儀器的損耗，延長儀器使用壽命，及時發現儀器故障，保證儀器性能穩定可靠，最終確保檢測數據

16、準確可靠。 清除儀器內部的灰塵、污垢，減輕使用過程中機械部件的磨損； 在拆洗儀器的過程中，便于及時發現儀器零部件是否偏離正常狀態，以便及時采取措施，避免造成儀器帶病工作； 檢查指針摩擦力、在中心導桿抹油等操作，保證了儀器在檢定有效期內正常使用過程中，其內部的摩阻力處于標準狀態； 鋼砧率定值是儀器在檢定有效期內處于標準狀態的證據。 檢定 根據計量認證的規定，即使是新的有出廠合格證的儀器，也需送檢定單位檢定。此外，當儀器超過檢定有效期限、累計彈擊次數超過規定(如6000次)；儀器遭受撞擊、損害；零部件損壞需要更換等情況皆應送檢定單位按國家計量檢定規程混凝土回彈儀(JGJ817-93)進行校驗。檢定

17、合格的儀器應符合下列標準狀態 水平彈擊時，彈擊錘脫鉤的瞬間，儀器的標稱動能應為2.207J，此時在鋼砧上的率定值應為802； 彈擊拉簧的工作長度應為61.5mm，彈擊錘的沖擊長度（拉簧的拉伸長度）應為75mm，彈擊錘在刻度尺上的“100”處脫鉤，此時彈擊錘與彈擊桿碰撞的瞬間，彈擊拉簧應處于自由狀態。彈擊錘起跳點應在相應于刻尺上推算的“0”處； 指針塊上的指示線至指針片端部的水平距離為20mm，指針塊在指針軸全長上的摩擦力為0.50.8N； 彈擊桿前端的曲率半徑為25mm，后端的沖擊面為平面； 操作輕便、脫鉤靈活。檢測技術及數據處理 檢測準備 凡需要回彈法檢測的混凝土結構或構件，往往是缺乏同條件

18、試塊或標準試塊數量不足；試塊的質量缺乏代表性；試塊的試壓結果不符合現行標準、規范、規程所規定的要求，并對該結果持有懷疑。所以檢測前應全面的、正確的了解被測結構或構件的情況。 檢測前，一般需要了解工程名稱、設計、施工和建設單位名稱；結構或構件名稱、外形尺寸、數量及混凝土設計強度等級；水泥品種、安定性、標號、廠名；砂、石種類、粒徑；外加劑或摻合料品種、摻量；施工時材料計量情況等，模板、澆筑及養護情況等，成型日期；配筋及預應力情況；結構或構件所處環境條件及存在的問題。其中以了解水泥的安定性合格與否最為重要，若水泥的安定性不合格，則不能采用回彈法檢測。 回彈法檢測中為什么要了解水泥安定性？ 水泥漿硬化

19、后體積變化的均勻性稱為水泥體積安定性，即在水泥加水以后，逐漸水化硬化，水泥硬化漿體能保持一定形狀、不開裂、不變形、不潰散的性質。如果水泥的安定性不合格，會造成混凝土硬化以后，內部的游離氧化鈣、氧化鎂、三氧化硫等二次水化、體積膨脹，造成混凝土開裂，強度下降，危害結構安全。但水泥安定性對混凝土的早期強度影響不顯著，并且無法通過回彈法檢測出來。為了結構安全，在進行回彈法檢測時，宜了解水泥的安定性。例題 1、處于標準狀態的回彈儀中，下列哪個參數的值為61.5mm( B ) A、回彈儀的長度 B、彈擊拉簧的工作長度 C、彈擊錘的沖擊長度 D、彈擊拉簧的長度 2、以下的零配件在回彈儀的“機芯”上( A、D

20、、E ) A、彈擊拉簧 B、復位壓簧 C、指針滑塊 D、彈擊錘 E、彈擊桿例題 3、以下的零配件不在回彈儀的“機芯”上(B、C) A、彈擊拉簧 B、復位壓簧 C、指針滑塊 D、彈擊錘 E、彈擊桿 4、回彈儀機芯主要零件的裝配尺寸是( A、B、C ) A、彈擊錘的沖擊長度 B、彈擊錘的起跳位置 C、彈擊拉簧的工作長度 D、彈擊拉簧的剛度例題 5、鋼砧率定值偏低，原因可能有(A、B、D ) A、彈擊桿沖擊面有污物 B、指針滑塊摩擦力太大 C、L0略小于61.5mm D、尾蓋調零螺釘伸出長度太長 6、回彈測試時，彈擊錘脫鉤、回彈以后，立即按下按鈕鎖住機芯，則回彈儀處于(C、E)狀態。 A、彈擊桿伸長

21、，指針指示出回彈值 B、彈擊桿縮進機殼，彈擊拉簧被拉長 C、彈擊桿縮進機殼，導向法蘭被鎖定 D、彈擊錘被鎖定，指針指示出回彈值 E、彈擊拉簧、彈擊錘處于自由狀態，復位壓簧被壓縮例題 7、儀器不用時，應(C、D) A、將彈擊桿伸出機殼，按下按鈕鎖住機芯 B、將彈擊桿壓入機殼，立即按下按鈕鎖住機芯 C、將彈擊桿壓入機殼，經彈擊后按下按鈕鎖住機芯 D、將儀器裝入儀器箱，平放在干燥陰涼處。 8、下列因素中(A、C、D)會造成構件混凝土的回彈值偏低 A、指針摩擦力為1.0N B、脫鉤點大于“100” C、彈擊拉簧剛度較大 D、彈擊桿前端球面半徑小于25mm例題 9、回彈儀各零部件的質量、狀態中，下列因素

22、對儀器鋼砧率定值沒有顯著影響(ABD) A、彈擊拉簧工作長度 B、彈擊拉簧剛度 C、尾蓋調零螺釘的長度 D、彈擊桿前端球面半徑 10、回彈儀的“三連件”包括(A、C ) A、彈擊拉簧 B、緩沖壓簧 C、彈擊錘 D、彈擊桿單個構件檢測和批量檢測 單個構件檢測主要用于對混凝土強度質量有懷疑的獨立結構（如現澆整體的殼體、煙囪、水塔、隧道、連續墻等）、單獨構件（如結構物中的柱、梁、屋架、板、基礎等）和有明顯質量問題的某些結構或構件。 批量檢測主要用于在相同的生產工藝條件下，強度等級相同、原材料和配合比基本一致且齡期相近的混凝土結構或構件。被檢測的試樣應隨機抽取不少于同類結構或構件總數的30%， 還要求

23、構件總數不少于10個。具體的抽樣方法，一般由建設單位、施工單位、監督單位、檢測單位等各有關部門共同商定。建筑結構檢測技術標準GB/T50344-2004相關規定表表3.3.13 3.3.13 建筑結構抽樣檢測的最小樣本容量建筑結構抽樣檢測的最小樣本容量檢測批的容量檢測類別和樣本最小容量檢測批的容量檢測類別和樣本最小容量ABCABC2-89-1516-2526-5051-9091-150151-280281-50022355813202358132032503581320325080501-12001201-32003201-1000010001-3500035001-150000150001-

24、500000500000-325080125200315500-801252003155008001250-12520031550080012502000- 注：檢測類別A適用于一般施工質量的檢測，檢測類別B適用于結構質量或性能的檢測，檢測類別C適用于結構質量或性能的嚴格檢測或復檢。 對于計量抽樣檢測批來說，表3.3.13的限制值可以是構件也可以是取得測試數據代表值的測區。例如對于混凝土構件強度檢測來說，可以以構件總數作為檢測批的容量，抽檢構件的數量滿足表3.3.13中最小樣本容量的要求；在每個構件上布置若干個測區，取得測區測試數據的代表值。用所有測區測試數據代表值構成數據樣本，按本標準第3.

25、3.15條和第3.3.16條的規定確定推定區間。例如，砌筑塊材強度的檢測，可以以墻體的數量作為檢測批的容量，抽樣墻體數量滿足表3.3.13中樣本最小容量的要求，在每道抽檢墻體上進行若干塊砌筑塊材強度的檢測，取每個塊材的測試數據作為代表值，形成數據樣本，確定推定區間；也可以以砌筑塊材總數作為檢測批的容量，使抽樣檢測塊材的總數滿足表3.3.13樣本最小容量的要求。 (3.3.19)(3.3.19)檢測批的標準差為未知時，計量抽樣檢測批均值（0.5分位值）的推定區間上限值和下限值可按下式計算。 1 = m + ks 2 = m ks式中 1均值（0.5分位值）推定區間的上限值； 2均值（0.5分位值

26、）推定區間的下限值； m 樣本均值； s 樣本標準差； k 推定系數，取值見表3.3.193.3.19。 (3.3.20)(3.3.20)檢測批的標準差為未知時，計量抽樣檢測批具有95%保證率的標準值(0.050.05分位值)x k的推定區間上限值和下限值可按下式計算。 x k，1 = m - k1 s x k，2 = m - k2 s 式中：x k，1 標準值（0.050.05分位值）推定區間的上限值； x k，2 標準值（0.050.05分位值）推定區間的下限值； m 樣本均值； s 樣本標準差； k1和k2 推定系數，取值見表3.3.193.3.19。 (3.3.21)(3.3.21)計

27、量抽樣檢測批的判定，當設計要求相應數值小于或等于推定上限值時，可判定為符合設計要求；當設計要求相應數值大于推定上限值時，可判定為低于設計要求。檢測方法在構件上選擇及布置測區。所謂“測區”系指每一試樣的測試區域。每一測區相當于該試樣同條件混凝土的一組試塊。每一結構或構件的測區應符合下列規定 1 每一結構或構件測區數不少于10個，對某一方向尺寸小于4.5m且另一方向尺寸小于0.3m的構件,其測區數量可適當減少,但不應少于5個; 2 相鄰兩測區的間距應控制在2m以內,測區離構件端部或施工縫邊緣的距離不宜大于0.5m,且不宜小于0.2m； 3 測區應選在使回彈儀處于水平方向檢測混凝土澆筑側面。當不能滿

28、足這一要求時,可使回彈儀處于非水平方向檢測混凝土澆筑側面、表面或底面； 每一結構或構件的測區應符合下列規定： 4 測區宜選在構件的兩個對稱可測面上，也可選在一個可測面上，且應均勻分布。在構件的重要部位及薄弱部位必須布置測區，并應避開預埋件； 5 測區的面積不宜大于0.04m； 6 檢測面應為原狀混凝土表面,應避開蜂窩、麻面，并應清潔、平整，不應有裝飾層、疏松層、浮漿、油垢、涂層等，必要時可用砂輪清除疏松層和雜物，并清理殘留的粉末或碎屑； 7 對彈擊時產生顫動的薄壁、小型構件應進行固定。 按上述方法選取試樣和布置測區后，先測量回彈值。測試時回彈儀應始終與測面相垂直，并不得打在氣孔和外露石子上。

29、每一測區的兩個測面用回彈儀各彈擊8點，如一個測區只有一個測面，則需測16點。 同一測點只允許彈擊一次，測點宜在測面范圍內均勻分布，每一測點的回彈值讀數準確至一度，相鄰兩測點的凈距一般不小于20mm，測點距構件邊緣與外露鋼筋、鐵件的間距不得小于30mm。 檢測時，回彈儀的軸線應始終垂直于結構或構件的混凝土檢測面，緩慢施壓，準確讀數，快速復位。例題帶牛腿的預制構件碳化深度值測量 回彈值測量完畢后，應在有代表性的位置上測量碳化深度值，測點表不應少于構件測區數的30%，取其平均值為該構件每測區的碳化深度值。當碳化深度值極差大于2.0mm時,應在每一測區測量碳化深度值。 碳化深度值測量，可采用適當的工具

30、在測區表面形成直徑15mm的孔洞，其深度應大于混凝土的碳化深度。孔洞中的粉末和碎屑應除凈，并不得用水擦洗。同時，應采用濃度約為1%的酚酞酒精溶液滴在孔洞內壁的邊緣處，當已碳化與未碳化界線清楚時，再用深度測量工具測量已碳化與未碳化混凝土交界面到混凝土表面的垂直距離，測量不應少于3次，取其平均值。每次讀數精確到0.5mm。 當碳化深度值大于6.0 mm時，取6.0 mm。例題 1、某構件10個測區中抽取的3個測區碳化深度平均值分別為1.5mm、2.0mm、3.5mm，則該構件碳化深度平均值為( A ) A、2.5mm B、1.5mm C、2.0mm D、以上都不是 2、某構件10個測區中抽取的3個

31、測區碳化深度平均值分別為1.5mm、2.5mm、4.0mm，則該構件碳化深度平均值為( D ) A、3.0mm B、2.5mm C、2.0mm D、以上都不是例題 3、某工程同批構件共計26根，按批量抽檢時，抽檢數量不得少于( C ) A、8根 B、9根 C、10根 D、11根 4、對于泵送混凝土，當其測區碳化深度平均值為3.0mm時，應( D ) A、按規程的附錄B進行修正 B、可不進行修正 C、對回彈值進行修正 D、采用鉆芯法進行修正 例題 5、某根梁高度為300mm，寬度為250mm，長度為3.1m，進行回彈法檢測時，至少應布置( B )個測區。 A、6 B、5 C、10 D、8 6、某

32、根柱高度為3.0m，截面尺寸為300m400mm，進行回彈法檢測時，至少應布置( C )個測區。 A、6 B、5 C、10 D、8回彈檢測的修正 當檢測條件與測強曲線的適用條件有較大差異時，可采用同條件試件或鉆取混凝土芯樣進行修正，試件或芯樣數量不應少于6個。當鉆取芯樣修正時，宜選取有代表性的部位，芯樣的鉆取可參照鉆芯法檢測混凝土強度技術規程(CECS 03)的有關規定。計算時，測區混凝土強度換算值應乘以修正系數。修正系數應按下列公式計算 對于同條件試件：,11/nccu icu iiffn,11/nccor icu iiffnl對于芯樣：建筑結構檢測技術標準GB/T50344-2004的相關

33、規定 (4.3.3)(4.3.3)采用鉆芯修正法時，宜選用總體修正量的方法。總體修正量方法中的芯樣試件換算抗壓強度樣本的均值fcor,m總體修正量tot和相應的修正可按下式計算： tot = fcor,m fccu,m0 fccu,ifccu,i0+tot 式中 fcor,m 芯樣試件換算抗壓強度樣本的均值；fccu,m0 被修正方法檢測得到的換算抗壓強度樣本的均值。fccu,i 修正后測區混凝土換算抗壓強度；fccu,i0 修正前測區混凝土換算抗壓強度。 (4.3.4)(4.3.4)當鉆芯修正法不能滿足第4.3.34.3.3條的要求時，可采用對應樣本修正量、對應樣本修正系數或一一對應修正系數

34、的修正方法；此時直徑100mm100mm混凝土芯樣試件的數量不應少于6 6個；現場鉆取直徑100mm100mm的混凝土芯樣確有困難時，也可采用直徑不小于70mm70mm的混凝土芯樣，但芯樣試件的數量不應少于9 9個。一一對應的修正系數，可按相關技術規程的規定計算。對應樣本的修正量loc和修正系數loc，可按下式計算： loc= fcor,m- fccu,m0,loc loc= fcor,m/ f ccu,m0,loc 式中式中 f fcor,mcor,m 芯樣試件換算抗壓強度樣本的均值；芯樣試件換算抗壓強度樣本的均值； f fc ccu,m0,loccu,m0,loc被修正方法檢測得到的與芯樣

35、試件對應被修正方法檢測得到的與芯樣試件對應測區的換算抗壓強度樣本的均值。測區的換算抗壓強度樣本的均值。 泵送混凝土的修正 泵送混凝土制作的結構或構件的混凝土強度的檢測應符合下列規定： 1 當碳化深度值不大于2.0 mm時,每一測區混凝土強度換算值應按規程JGJ/T 23-2001附錄B修正。 2 當碳化深度值大于2.0 mm時,可采用同條件試件或鉆芯法修正。數據處理 計算測區平均回彈值,應從該測區的16個回彈值中剔除3個最大值和3個最小值,余下的10個回彈值應按下式計算: 10101iimRR非水平、非澆注側面檢測的修正 非水平方向檢測混凝土澆筑側面時,應按下式修正：ammRRRl水平方向檢測

36、混凝土澆筑頂面或底面時,應按下列公式修正: tatmmRRRbabmmRRRl當檢測時回彈儀為非水平方向且測試面為非混凝土的澆筑側面時,應先按對回彈值進行角度修正,再對修正后的值進行澆筑面修正。測強曲線目前回彈法測定混凝土強度均采用試驗歸納法，建立混凝土強度與回彈值R之間的一元回歸公式，或建立混凝土強度與回彈值R及主要影響因素（如混凝土表面的碳化深度d）之間的二元回歸公式。稱之為測強曲線。測強曲線的形式有直線型、冪函數型、拋物線型等。規程推薦的形式為冪函數。 統一測強曲線：由全國有代表性的材料、成型養護工藝配制的混凝土試件，通過試驗所建立的曲線； 地區測強曲線：由本地區常用的材料、成型養護工藝

37、配制的混凝土試件，通過試驗所建立的曲線； 專用測強曲線：由與結構或構件混凝土相同的的材料、成型養護工藝配制的混凝土試件，通過試驗所建立的曲線。 各種曲線的精度要求 統一測強曲線：平均相對誤差()不應大于15.0%，相對標準差(er)不應大于18.0%； 地區測強曲線：平均相對誤差()不應大于14.0%，相對標準差(er)不應大于17.0%； 專用測強曲線：平均相對誤差()不應大于12.0%，相對標準差(er)不應大于14.0%。統一和本省測強曲線不適用于： 1 粗骨料最大粒徑大于60mm； 2 特種成型工藝制作的混凝土； 3 檢測部位曲率半徑小于250mm； 4 長期處于高溫、潮濕或浸水環境的

38、混凝土。本省回彈法測強曲線 本省回彈法測強曲線于1980年代由福建省建筑科學研究院為主編制，同時還得到了省內各大施工單位、其他科研院所的協助，歷時七年，制作了四大批約700余組、累計4000余塊試塊的對比試驗，并組織省建公司系統在省內八個地市制作1830個試塊進行驗證性試驗，使所取得的試驗數據在全省范圍內具有較大的覆蓋面和代表性。本省測強曲線特點 1、我省測強曲線根據混凝土粗集料品種分為碎石、卵石兩條； 2、曲線基本型式為冪函數，同時以復合負指數方程作為碳化深度影響的修正，比統一曲線中以簡單負指數方程來修正碳化深度更加科學，且符合碳化深度大于6.0mm以后對回彈法測強影響趨于穩定的規律。本省測

39、強曲線碳化深度值的變化趨勢圖0.05.010.015.020.025.030.035.0051015碳化深度(mm)混凝土強度換算值(MPa)卵石-回彈值35碎石-回彈值35結構或構件混凝土強度的計算 根據結構或構件測區平均回彈值Rm及平均碳化深度值dm，通過查表或回歸公式計算測區混凝土強度換算值。 測區混凝土強度換算值:由測區的平均回彈值和碳化深度值通過測強曲線計算得到的該檢測單元的現齡期混凝土抗壓強度值 結構或構件的測區混凝土強度平均值可根據各測區的混凝土強度換算值計算。當測區數為10個及以上時,應計算強度標準差。 平均值及標準差應按下列公式計算： nfmnicicufccu1,1)()(

40、122,nmnfsnifcicufccuccu結構或構件的混凝土強度推定值 指相應于強度換算值總體分布中保證率不低于95%的結構或構件中的混凝土抗壓強度值。 當該結構或構件測區數少于10個時： ccuecuffmin,l當該結構或構件測區數不少于10個或按批量檢測時,應按下列公式計算:l當該結構或構件的測區強度值中出現小于10.0 MPa時MPafecu0 .10,ccuccuffecusmf645. 1, 按批量檢測的構件,當該批構件混凝土強度標準差出現下列情況之一時,則該批構件應全部按單個構件檢測: 1 當該批構件混凝土強度平均值小于25MPa時： MPasccuf5 .4l2當該批構件混

41、凝土強度平均值為25MPa50MPa時：MPasccuf5 . 5l3當該批構件混凝土強度平均值大于50MPa時：MPasccuf5 . 6例題一 對某構件混凝土強度采用回彈法進行檢測，其各測區混凝土強度換算值如下表所示：測區序號12345678910強度換算值(MPa)29.429.332.230.329.826.731.330.832.532.2 請計算該構件混凝土強度推定值。 如果取消該構件第1測區的檢測結果，僅取9個測區，則該構件的混凝土強度推定值是多少？ 1、該構件混凝土強度推定值：MPasmfccuccuffecu5 .2777. 1645. 14 .30645. 1, 2、取消第

42、1測區數據，則該構件僅有9個測區，構件混凝土強度推定值應取最小值：MPaffccuecu7 .26min,例題2 某工程采用回彈法檢測混凝土構件強度，按批量進行抽樣檢測，并采用鉆芯法進行修正，芯樣試件抗壓強度值以及相應的測區混凝土抗壓強度換算值如下表所示，修正前的檢測批的測區混凝土強度換算值的平均值為36.3MPa，標準差為4.34MPa。 芯樣試件抗壓強度值(MPa)39.8 33.645.942.635.941.2測區混凝土強度換算值(MPa)42.4 35.341.246.838.439.6 請計算修正系數：芯樣試件抗壓強度值(MPa)39.8 33.6 45.9 42.6 35.9 41.2測區混凝土強度換算值(MPa)42.4 35.3 41.2 46.8 38.4 39.6修正系數0.94 0.95 1.11 0.91 0.93 1.04 平均得修正系數=0.98 依據JGJ/T23-2001的方法，修正后，檢測批的測區混凝土強度換算值的平均值為：36.30.98=35.6(MPa)。 修正后，檢測批的測區混凝土強度換算值的標準差為： 4.340.98=4.25(MPa)