1、會計學1粉磨與氣流磨粉磨與氣流磨第一頁，共99頁。第1頁/共99頁第二頁，共99頁。顆粒在粉碎室中作回轉運動并形成強大旋轉氣流，物料顆粒之間不僅要發生撞擊，而且氣流對物料顆粒也要產生沖擊剪切作用，同時物料還要與粉碎室發生沖擊、摩擦、剪切作用。如果(rgu)碰撞的能量超過顆粒內部需要的能量，顆粒就將被粉碎。粉碎合格的細小顆粒被氣流推到旋風分離室中，較粗的顆粒則繼續在粉碎室中進行粉碎，從而達到粉碎目的。第2頁/共99頁第三頁，共99頁。第3頁/共99頁第四頁，共99頁。第4頁/共99頁第五頁，共99頁。第5頁/共99頁第六頁，共99頁。第6頁/共99頁第七頁，共99頁。第7頁/共99頁第八頁，共9

2、9頁。第8頁/共99頁第九頁，共99頁。10第9頁/共99頁第十頁，共99頁。 扁平式氣流(qli)粉碎機工作原理圖文丘里噴嘴(pnzu)噴嘴(pnzu)粉碎室內襯外殼第10頁/共99頁第十一頁，共99頁。作用下被甩到粉碎室周壁作循作用下被甩到粉碎室周壁作循環粉碎。環粉碎。第11頁/共99頁第十二頁，共99頁。第12頁/共99頁第十三頁，共99頁。第13頁/共99頁第十四頁，共99頁。15第14頁/共99頁第十五頁，共99頁。16第15頁/共99頁第十六頁，共99頁。第16頁/共99頁第十七頁，共99頁。循環氣流粉碎機工作(gngzu)原理圖文丘里NozzleClassifierFine Po

3、wderCoarse powderComminuting RoomCompressed Air第17頁/共99頁第十八頁，共99頁。19的顆粒流分層，粗粒處在外層，的顆粒流分層，粗粒處在外層，細粒在內層并向內聚集，最后由細粒在內層并向內聚集，最后由排料口排出，粗粒則繼續粉碎。排料口排出，粗粒則繼續粉碎。第18頁/共99頁第十九頁，共99頁。第19頁/共99頁第二十頁，共99頁。21加大離心力場，提高粉碎和分加大離心力場，提高粉碎和分級效果。級效果。第20頁/共99頁第二十一頁，共99頁。22第21頁/共99頁第二十二頁，共99頁。23第22頁/共99頁第二十三頁，共99頁。第23頁/共99頁第

4、二十四頁，共99頁。早期靶板式(bnsh)氣流磨結構早期靶式氣流粉碎機：物料由加料管進入粉碎室，經噴嘴噴出的氣流吸入并加速，再經混合管進一步均化和加速后，直接與沖擊(chngj)板（靶板）發生強烈碰撞。為了更好地均化和加速，混合管大多做成超音速縮擴型噴管狀。粉碎后的細顆粒被氣流帶出粉碎區，進入位于沖擊(chngj)板上方的分級區進行分級，經分級的顆粒被氣流帶出機外捕集為成品，粗顆粒返回粉碎區再行粉碎。粉碎產品較粗，動力(dngl)消耗也較大，因而應用受到限制。 Jet NozzleMixing PipeFeedComminuting RoomImpacting Target第24頁/共99頁第

5、二十五頁，共99頁。26第25頁/共99頁第二十六頁，共99頁。 （a）物料經過噴嘴 （b）物料不經過噴嘴 單噴式氣流(qli)粉碎機的二種粉碎方式示意圖 第26頁/共99頁第二十七頁，共99頁。QBN450型靶式氣流(qli)粉碎機 第27頁/共99頁第二十八頁，共99頁。29以加工較硬的物料。以加工較硬的物料。第28頁/共99頁第二十九頁，共99頁。30第29頁/共99頁第三十頁，共99頁。31級室外圍，在氣流帶動下，退回級室外圍，在氣流帶動下，退回粉碎室進一步粉碎，細粉經中間粉碎室進一步粉碎，細粉經中間出口排到機外進行氣固分離和產出口排到機外進行氣固分離和產品回收。品回收。第30頁/共9

6、9頁第三十一頁，共99頁。nTrost Jet Mill的工作(gngzu)原理：第31頁/共99頁第三十二頁，共99頁。33要生產廠家是德國要生產廠家是德國Alpine公司，美國、公司，美國、日本、中國也有公日本、中國也有公司生產。司生產。QLD流化床式氣流(qli)粉碎機第32頁/共99頁第三十三頁，共99頁。34n工作(gngzu)原理：第33頁/共99頁第三十四頁，共99頁。35第34頁/共99頁第三十五頁，共99頁。36流化床內對撞氣流流化床內對撞氣流(qli)交匯點示意圖交匯點示意圖第35頁/共99頁第三十六頁，共99頁。（a）物料經過(jnggu)噴嘴 （b）物料不經過(jngg

7、u)噴嘴 流化床對噴式氣流粉碎機的兩種形式結構示意圖 第36頁/共99頁第三十七頁，共99頁。產品細度高（d50=310m），粒度分布窄且無過大顆粒；粉磨效率高，能耗低，產量大，比其它類型(lixng)的氣流磨節能50%；采用剛玉、碳化硅或PU（環）等作易磨件因而磨耗低，產品受污染少，純度高，可加工無鐵質污染的粉體，也可粉碎硬度高的物料；結構緊湊，簡單；噪音小；可實現操作自動化。但造價較高。 第37頁/共99頁第三十八頁，共99頁。第38頁/共99頁第三十九頁，共99頁。40n與圓盤式氣流磨相比與圓盤式氣流磨相比(xin b)，平均能耗減少平均能耗減少3050% 。第39頁/共99頁第四十頁，

8、共99頁。41生產能力大，適合于大規模工業生產能力大，適合于大規模工業化生產。化生產。第40頁/共99頁第四十一頁，共99頁。42集氣孔性物料等。集氣孔性物料等。第41頁/共99頁第四十二頁，共99頁。第42頁/共99頁第四十三頁，共99頁。第43頁/共99頁第四十四頁，共99頁。第44頁/共99頁第四十五頁，共99頁。典型的氮氣(dn q)氣流粉碎機生產線示意圖 第45頁/共99頁第四十六頁，共99頁。47n加料速度加料速度第46頁/共99頁第四十七頁，共99頁。第47頁/共99頁第四十八頁，共99頁。第48頁/共99頁第四十九頁，共99頁。第49頁/共99頁第五十頁，共99頁。第50頁/共

9、99頁第五十一頁，共99頁。第51頁/共99頁第五十二頁，共99頁。第52頁/共99頁第五十三頁，共99頁。 通常所說的音速通常所說的音速(yn s)指聲波在空氣中的傳播速度指聲波在空氣中的傳播速度 音速不是固定音速不是固定(gdng)的，與傳播介質的物性、熱力狀態有關的，與傳播介質的物性、熱力狀態有關對理想氣體，音速對理想氣體，音速(yn s)只與溫度有關只與溫度有關kPvTkRag對實際氣體音速對實際氣體音速a不僅與溫度不僅與溫度T 有關，還與氣體的壓力有關，還與氣體的壓力P或比體積或比體積v有關有關 水蒸氣水蒸氣中的音速也借用上式計算，其中的中的音速也借用上式計算，其中的k值按前述值按前

10、述經驗值經驗值選取選取 流道中氣體熱力學狀態不斷變化，沿程不同截面上音速各不相同，對特定截面一般都強調為流道中氣體熱力學狀態不斷變化，沿程不同截面上音速各不相同，對特定截面一般都強調為“當地音速當地音速”。 第53頁/共99頁第五十四頁，共99頁。注意：注意：1）聲速是狀態參數，因此）聲速是狀態參數，因此(ync)稱當地聲速。稱當地聲速。 如空氣如空氣(kngq)，2） 馬赫數馬赫數 (Mach number)1Ma （subsonic velocity）（supersonic velocity）（sonic velocity）亞聲速亞聲速1Ma 聲速聲速(shn s)1Ma 超聲速超聲速ac

11、Ma 0 =331.2m/s-20 =318.93m/s20 =343m/saaa第54頁/共99頁第五十五頁，共99頁。2022-5-456 流速改變與壓力流速改變與壓力(yl)變化的關系變化的關系 對于流體對于流體(lit)可逆流動，過程的技術功可表達為可逆流動，過程的技術功可表達為s2tddd21ddwzgcPvw 工程上常有將氣流加速工程上常有將氣流加速(ji s)或加壓的要求。或加壓的要求。 氣流的這種加速或擴壓過程可以僅利用氣流的熱力學狀態或運動狀態變化來實現，無需氣流的這種加速或擴壓過程可以僅利用氣流的熱力學狀態或運動狀態變化來實現，無需借助其它機械設備借助其它機械設備 第55頁

12、/共99頁第五十六頁，共99頁。2022-5-457 管道中流動氣流不作軸功，忽略重力管道中流動氣流不作軸功，忽略重力(zhngl)位能變化位能變化s2ddd21dwzgcPv2d21dcPvPvccddPcvccdd2PkPckPvccdd2kPkPcckMPPdd2 討論中的流體流速討論中的流體流速c一般一般(ybn)應為正值，應為正值，k、M2 也是正值也是正值式中式中dc與與dP反號反號氣體的流速變化與其壓力氣體的流速變化與其壓力(yl)的變化方向相反的變化方向相反氣流加速氣流加速c00kPva 2壓力壓力P反之亦然反之亦然PPkMPPkcad1d222第56頁/共99頁第五十七頁，共

13、99頁。2022-5-458噴管噴管(pn un)(pn un) 噴管噴管(pn un)和擴壓管和擴壓管氣流氣流(qli)(qli)通過后能令氣流通過后能令氣流(qli)P(qli)P，cc的流道的流道擴壓管擴壓管氣流通過后能令氣流氣流通過后能令氣流P ，c 的流道的流道 流速改變與流道截面積變化的關系流速改變與流道截面積變化的關系 氣流速度與壓力的反方向變化需通過管道截面積有規律地變化來促成氣流速度與壓力的反方向變化需通過管道截面積有規律地變化來促成 。 根據氣體流動的連續性方程及絕熱過程方程根據氣體流動的連續性方程及絕熱過程方程 ccvvAAdddPPkvvd1dccPPkAAdd1d第5

14、7頁/共99頁第五十八頁，共99頁。2022-5-459ccPPkAAdd1dcckMPPdd2ccMccccMAAd) 1(ddd22對于對于(duy)亞音速流（亞音速流（M1） 氣體的流速將隨流道截面積反向氣體的流速將隨流道截面積反向(fn xin)變化變化 噴管噴管(pn un)(pn un)漸縮狀漸縮狀擴壓管擴壓管漸擴狀漸擴狀 0噴管噴管(A,c)亞音速流亞音速流（M1） 擴壓管擴壓管(A,c)亞音速流亞音速流（M1）ccMccccMAAd) 1(ddd220氣體的流速氣體的流速(li s)將隨流道截面積同向變化將隨流道截面積同向變化 噴管噴管(pn un)(pn un)漸擴狀漸擴狀擴

15、壓管擴壓管漸縮狀漸縮狀 根據以上討論，顯然漸縮噴管只能將氣流加速至音速。根據以上討論，顯然漸縮噴管只能將氣流加速至音速。噴管噴管(P,c)超音速流超音速流（M1） 擴壓管擴壓管(P,c)超音速流超音速流（M1） 氣流在漸縮噴管出口截面上達到當地音速時，對應有一極限出口壓力氣流在漸縮噴管出口截面上達到當地音速時，對應有一極限出口壓力P2，此后，任由噴管出口外的介質壓力，此后，任由噴管出口外的介質壓力Pb下降，噴管出口截面上的氣流壓力仍維持為下降，噴管出口截面上的氣流壓力仍維持為P2。第59頁/共99頁第六十頁，共99頁。2022-5-461 氣流在縮放噴管的喉部處達到氣流在縮放噴管的喉部處達到(

16、d do)當地音速當地音速 拉伐爾噴管拉伐爾噴管(pn un)c=a 若想令氣流若想令氣流(qli)從亞音速加速至超音速從亞音速加速至超音速噴管截面積應噴管截面積應先收縮，后擴大先收縮，后擴大縮放噴管，亦稱拉伐爾噴管縮放噴管，亦稱拉伐爾噴管第60頁/共99頁第六十一頁，共99頁。 對可壓流動來說，如想讓氣流沿管道軸線連續的從亞聲速加速到超音速，即始終保持速度總是增加的，則管道應該先收縮后擴張，中間為最小截面，即喉道。這種形狀(xngzhun)的管道稱為拉瓦爾噴管。第61頁/共99頁第六十二頁，共99頁。（a）亞音速射流噴嘴 （b）音速射流噴嘴 （c）超音速射流噴嘴 常用(chn yn)射流的噴

17、嘴形式 d*d*d*第62頁/共99頁第六十三頁，共99頁。1dd2d0l1l2l超音速噴嘴(pnzu)結構示意圖 第63頁/共99頁第六十四頁，共99頁。KRTvo滯止狀態超音速臨界狀態亞音速極限狀態120KKRT120KKRT120KKRT021121RTKKRTKKV第64頁/共99頁第六十五頁，共99頁。VdVMAdA) 1(2第65頁/共99頁第六十六頁，共99頁。0, 0VdVAdA0, 0VdVAdA0, 0VdVAdA0, 0VdVAdA0, 0VdVAdA第66頁/共99頁第六十七頁，共99頁。10*)12(KKKPP0*0PPPPe0*0PPPPe第67頁/共99頁第六十八

18、頁，共99頁。20211MKTT120)211 (KKMKPP1120)211 (KMK120*KTT10*)12(KKKPP110*)12(KK2*) 1(21MKKTT12*) 1(21KKMKKPP112*) 1(21KMKK212*) 1(21MKKMVV)1(212*)211 (121KKMKKMAA120*KKRTV第68頁/共99頁第六十九頁，共99頁。第69頁/共99頁第七十頁，共99頁。5457. 005. 01000000500000*0PPPaPaPPe11.kkgkj5457. 0)130. 12()12(130. 130. 110*KKKPP5773. 2) 105.

19、 0(130. 12 1)(1230. 1130. 110KKePPKMe3/mkg;50000PaPe3/4600. 0mkgeKTe0050.237smVe/8545.971MPaPe5457. 03/8921. 2mkgeKTe4348.411smVe/8303.4962*9018.13918303.4968921. 22mmVQAmmAd0977.421416. 39018.139144*27418.44738545.9714600. 02mmVQAeeemmAdee4727.751416. 37418.447344第70頁/共99頁第七十一頁，共99頁。第71頁/共99頁第七十二頁，

20、共99頁。 射流壓力射流壓力(yl) 已知噴嘴內部任意截面處的壓強已知噴嘴內部任意截面處的壓強P1可以表達為可以表達為 12101211kkMkPP第72頁/共99頁第七十三頁，共99頁。ePkkPkku112222噴嘴出口222u2p3303uepp 3 對射流由噴嘴噴出后的情況進行分析。Pe是周圍流體(lit)的壓強P2是截面的壓強。第73頁/共99頁第七十四頁，共99頁。12101211MkTT第74頁/共99頁第七十五頁，共99頁。2022-5-476噴管噴管(pn un)(nozzle)計算計算 通常依據通常依據(yj)噴管進口處的工質參數噴管進口處的工質參數(P1、t1)和背壓和背

21、壓(Pb),并在給定流率的條件下進行噴管的設計計算并在給定流率的條件下進行噴管的設計計算 設計設計(shj)計算的目的在于確定噴管的形狀和尺寸計算的目的在于確定噴管的形狀和尺寸 校核計算校核計算的目的則在于預測各種條件下的噴管工作情況，即確定不同情況下噴管的流量和出口流速的目的則在于預測各種條件下的噴管工作情況，即確定不同情況下噴管的流量和出口流速 1) 流速計算流速計算 2) 流量計算流量計算 第75頁/共99頁第七十六頁，共99頁。i i噴管噴管(pn un)(pn un)出口速度出口速度 對噴管，由能量對噴管，由能量(nngling)方程方程22221102121chchh2121202

22、)(22chhhhc一般噴管進口一般噴管進口(jn ku)處的氣流速度遠小于出口速度處的氣流速度遠小于出口速度(c1 c2)21212414. 1)(2hhhhc（任何工質，不論可逆與否）（任何工質，不論可逆與否） 對于定比熱容理想氣體對于定比熱容理想氣體 gp1RkkcTchPh0、h1、h2分別取決于噴管進、出口處氣流的熱力狀態分別取決于噴管進、出口處氣流的熱力狀態第76頁/共99頁第七十七頁，共99頁。iiii初、終狀態與流速初、終狀態與流速(li s)(li s)的關系的關系 對于對于(duy)定比熱容理想氣體、定比熱容理想氣體、)(2202hhc)(220PTTc)(1220gTTR

23、kk)1 (12020gTTTRkk)(1 121020gkkPPTRkk可逆絕熱流動可逆絕熱流動(lidng)過程過程 或或)(1 12102002kkPPvPkkc噴管出口流速噴管出口流速c2取決于氣流的初態及氣流在出口截面上的壓力取決于氣流的初態及氣流在出口截面上的壓力P2對滯止壓力對滯止壓力P0之比之比當初態一定時，當初態一定時，c c2則僅取決于則僅取決于(P2/P0) 式中式中T0、P0、v0為滯止參數，取決于氣流的初態為滯止參數，取決于氣流的初態c1較小時，可用噴管進口壓力較小時，可用噴管進口壓力P1代替代替P0第77頁/共99頁第七十八頁，共99頁。 c2隨隨(P2/P0)的變

24、化的變化(binhu)關系如圖示關系如圖示 (P2/P0)=1時，時，c2=0(P2/P0)從從1逐漸逐漸(zhjin)減小時，減小時，c2增大增大氣體氣體(qt)不會流動不會流動初期增加較快，以后則逐漸減緩初期增加較快，以后則逐漸減緩 理論上當理論上當 P2=0時，時，c2將達到將達到 c2,max0g00max, 21212TRkkvPkkc 實際上，實際上，P20時，比體積時，比體積v2要求噴管出口截面無窮大要求噴管出口截面無窮大c2隨隨(P2/P0)的變化關系的變化關系此流速此流速不可能達到不可能達到 )(1 12102002kkPPvPkkc第78頁/共99頁第七十九頁，共99頁。i

25、iiiii臨界臨界(ln ji)(ln ji)流速和臨界流速和臨界(ln ji)(ln ji)壓力比壓力比 氣流在喉部截面處達到氣流在喉部截面處達到(d do)當地音速當地音速該截面稱為該截面稱為(chn wi)臨界截面，截面上的氣流參數相應稱為臨界截面，截面上的氣流參數相應稱為(chn wi)：臨界壓力：臨界壓力Pcr、臨界比體積、臨界比體積vcr 臨界流速臨界流速(ccr)ccr=a 臨界流速臨界流速ccr與臨界壓力與臨界壓力Pcr應有以下關系：應有以下關系：)(1 1210cr00crkkPPvPkkcCcr等于當地音速等于當地音速a crcrcrvkPaccrcr10cr00)(1 1

26、2vkPPPvPkkkk 縮放噴管的最小截面處稱為噴管的喉部縮放噴管的最小截面處稱為噴管的喉部縮放噴管縮放噴管兩式合并兩式合并第79頁/共99頁第八十頁，共99頁。由過程由過程(guchng)方程方程 crcr10cr00)(1 12vkPPPvPkkkkkPPvv1cr00cr)(kkkkPPvkPPPvPkk10cr0010cr00)()(1 12定義定義(dngy) 臨界壓力比臨界壓力比0crcrPP氣流氣流(qli)(qli)速度達到當地音速時的壓力與滯止壓力之比速度達到當地音速時的壓力與滯止壓力之比 kkkkk1cr1cr1 121cr)12(kkk以上為以上為定比熱容定比熱容理想氣

27、體理想氣體可逆絕熱流動可逆絕熱流動過程的分析結論過程的分析結論 上式整理，得上式整理，得第80頁/共99頁第八十一頁，共99頁。1cr)12(kkk臨界壓力比臨界壓力比cr僅與氣體僅與氣體(qt)的熱容比的熱容比k有關有關 僅取決于氣體僅取決于氣體(qt)(qt)的性質；的性質；對變比熱容理想氣體對變比熱容理想氣體(l xin q t)k值應按平均比熱容確定；值應按平均比熱容確定；對水蒸氣對水蒸氣k為經驗數值而非熱容比為經驗數值而非熱容比 對雙原子氣體對雙原子氣體k=1.4，臨界壓力比，臨界壓力比cr=0.528 如取如取: 過熱汽的過熱汽的k=1.3，則，則cr=0.546干飽和汽干飽和汽k

28、=1.135，則，則cr=0.577概括起來，氣體的臨界壓力比概括起來，氣體的臨界壓力比cr接近等于接近等于0.5 臨界壓力比臨界壓力比cr是噴管中流體流動從亞音速過渡到超音速的轉折點。是噴管中流體流動從亞音速過渡到超音速的轉折點。第81頁/共99頁第八十二頁，共99頁。1cr)12(kkk)(1 12102002kkPPvPkkc0g00cr1212TRkkvPkkc 對給定的定比熱容理想氣體（對給定的定比熱容理想氣體（k值一定），臨界流速值一定），臨界流速(li s)ccr僅取決于滯止參數僅取決于滯止參數P0、v0，或滯止溫度，或滯止溫度T0 由于滯止由于滯止(zh zh)(zh zh)參

29、數可由初參數確定參數可由初參數確定 臨界流速僅取決于進口臨界流速僅取決于進口(jn ku)截面上的氣流初參數截面上的氣流初參數 臨界壓力比下氣流達到當地音速臨界壓力比下氣流達到當地音速臨界流速臨界流速第82頁/共99頁第八十三頁，共99頁。2)2)流量流量(liling)(liling)計算計算 由連續性方程知，對流由連續性方程知，對流(duli)道任一截面質量流率相同道任一截面質量流率相同222vcAm )(1 12102002kkPPvPkkc經整理經整理(zhngl)可得可得 kkkPPPPvPkkAm102202002)()(12 在噴管出口截面處在噴管出口截面處 221020)(1c

30、APPvkkPPv1020)(1第83頁/共99頁第八十四頁，共99頁。它們它們(t men)的依變關系如圖所示的依變關系如圖所示 流量流量(liling)隨隨(P2/P0)的變的變化關系化關系 對于對于(duy)一定的噴管，當進口氣流狀態一定時一定的噴管，當進口氣流狀態一定時流量僅取決于流量僅取決于(P2/P0)kkkPPPPvPkkAm102202002)()(12i i漸漸縮噴管工作情況縮噴管工作情況 背壓背壓噴管出口外的介質壓力噴管出口外的介質壓力PbPb到達臨界壓力比到達臨界壓力比 cr時時P2，出口達到臨界流速出口達到臨界流速ccr，即當地音速，即當地音速Pb=P2 =Pcr =

31、cr P0 當背壓當背壓Pb高于臨界壓力高于臨界壓力Pcr時時m 且有且有Pb=P2Pb0crcrPPP2第84頁/共99頁第八十五頁，共99頁。流量流量(liling)隨隨(P2/P0)的變化的變化關系關系 此后此后(c hu)，背壓，背壓Pb如再降低，由于漸縮噴管中流道截面積始終是收縮的，氣流截面不可能得到擴展，任由背壓下降，噴管的出口壓力將仍然保持為如再降低，由于漸縮噴管中流道截面積始終是收縮的，氣流截面不可能得到擴展，任由背壓下降，噴管的出口壓力將仍然保持為P2=Pcr，氣流的膨脹、加速也就到此為止，即漸縮噴管的最大出口速度就是當地音速，氣流的膨脹、加速也就到此為止，即漸縮噴管的最大出

32、口速度就是當地音速Pb 隨出口隨出口(ch ku)流速流速c2 ccrm maxm 00122max)12(12vPkkkAmk10crcr)12(kkkPP)()(12102202002kkkPPPPvPkkAmP2第85頁/共99頁第八十六頁，共99頁。 在在PbPcr的情況下，為了的情況下，為了(wi le)使氣流能夠充分膨脹實現從亞音速到超音速的過渡，此時應采用縮放噴管使氣流能夠充分膨脹實現從亞音速到超音速的過渡，此時應采用縮放噴管噴管喉部處的壓力噴管喉部處的壓力(yl)(yl)為臨界壓力為臨界壓力(yl)Pcr(yl)Pcr，流速為當地音速，流速為當地音速a a 從噴管的收縮從噴管的

33、收縮(shu su)段看來，喉部截面上的流量為前述按喉部截面積段看來，喉部截面上的流量為前述按喉部截面積Amin所確定的最大流量所確定的最大流量 按連續性方程，按連續性方程，縮放噴管縮放噴管所有截面上的流量應該都等于其喉部截面上的流量所有截面上的流量應該都等于其喉部截面上的流量對于縮放噴管，盡管當背壓對于縮放噴管，盡管當背壓Pb繼續降低時其出口截面上的氣流速度會增大，但流量卻不會增加，將始終等于上述最大流量值繼續降低時其出口截面上的氣流速度會增大，但流量卻不會增加，將始終等于上述最大流量值 iiii縮放縮放噴管工作情況噴管工作情況PbP2Pcr第86頁/共99頁第八十七頁，共99頁。離心葉輪(yln)分級器的常用結構形式 (a)直葉片(ypin) (b)斜葉片(ypin) (c)弧形或折葉片(ypin) (d)柱形葉輪分級器外形 (e)錐形葉輪分級器外形第87頁/共99頁第八十八頁，共99頁。89第88頁/共99頁第八十九頁，共99頁。第89頁/共99頁第九十頁，共99頁。常常溫溫空空氣氣氣氣