1、中國石化股份公司長嶺分公司 發布2004-12-1實施2004-12-1發布三聯合裝置硫酸單元工藝技術操作規程（送審稿）Q/SHCL 6672003Q/SHCL中國石化股份公司長嶺分公司企業標準目 次前 言II1 范圍12 規范性引用文件13 術語和定義14 符號和縮略語35 工藝原理概述36 工藝流程敘述67 主要工藝設備、機動設備78 主要原材料性質及消耗指標199 各餾出口（或中間產品、成品）質量指標2310 主要工藝操作指標2311 開工準備、開工步驟及要點2312 停工準備、停工步驟及要點2313 崗位操作法2414 生產異常波動應急處理48附錄A 露點曲線圖57A.1 露點曲線圖5

2、7附錄B 硫酸的凝固點58附錄C 托普索硫酸催化劑手冊VK系列59C.1 簡介59C.2 應用59C.3 包裝、使用和儲藏59C.4 裝劑60C.5 開工61C.6 操作61C.7 停工61C.8 卸劑61C.9 篩選62C.10 廢硫酸催化劑的處理62C.11 安全62附錄D F100的燃燒風量計算64D.1 F100的燃燒風量計算64附錄E SO2轉化率的計算65E.1 SO2轉化率的計算65附錄F 磷酸三鈉用量的計算65F.1 磷酸三鈉用量的計算65前 言本標準根據GB/T1.1的要求，對脫硫車間硫酸單元試運操作規程進行修訂，在內容上作了修改。各餾出口質量指標引用生產處當年發布的餾出口產

3、品質量控制指標，主要工藝操作指標引用生產處當年發布的工藝卡片，開工準備、開工步驟及要點引用三聯合裝置當年制定的開工方案，停工準備、停工步驟及要點引用三聯合裝置當年制定的停工方案，對原規程中的錯誤和不妥之處進行了修正。附錄增加了單元轉化率的計算、磷酸三鈉用量的計算。 本標準首次發布，從實施之日起，標準號為Q/SHCL 667-2003。 本標準由中國石化股份分公司長嶺分公司標準化委員會提出。 本標準由生產管理處歸口。 本標準由三聯合裝置負責起草。 本標準由中國石化股份分公司長嶺分公司標準化委員會委托三聯合裝置負責解釋。 本標準主要起草人：段玉亮譚海濱三聯合裝置硫酸單元工藝技術操作規程1 范圍本標

4、準規定了硫酸單元的開工、停工、正常操作、產品質量調節以及事故處理的方法、步驟和要求。 本標準適用于中國石化股份公司長嶺分公司三聯合裝置硫酸崗位操作。2 規范性引用文件下列文件中的條款通過本標準的引用而成為本標準的條款。凡是注日期的引用文件，其隨后所有的修改單（不包括勘誤的內容）或修訂版均不適用于本標準，然而，鼓勵根據本標準達成協議的各方研究是否可使用這些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本適用于本標準。3 術語和定義下列術語和定義適用于本標準。3.1 酸性氣溶劑脫硫再生塔及污水汽提塔頂出來的氣體，主要是由H2S、CO2等氣體組成，這些氣體的濕氣體呈酸性。3.2 硫酸化學上稱三氧化

5、硫和水的化合物為硫酸，它的組成可用化學式：SO3H2O或H2SO4來表示，硫酸的分子量是98.08。工業上的硫酸是指SO3與H2O以任何比例結合的物質，當SO3與H2O的摩爾比1時，稱為硫酸，而它們的摩爾比1時，稱為發煙硫酸。3.3 固定床反應器凡是液體通過不動的固體物料所形成的床層而進行反應的裝置都稱做固定床反應器，其中尤以用氣態的反應物料通過由固體催化劑所構成的床層進行反應的氣固相催化反應占最主要的地位。3.4 二氧化硫的轉化二氧化硫的催化氧化過程，工業上習慣稱為二氧化硫的轉化，或簡稱轉化。二氧化硫與氧生成三氧化硫的反應是可逆放熱、物質的量減少的反應。3.5 平衡轉化率在一定條件下，反應達

6、到平衡時，轉化率具有最大值，稱為平衡轉化率。在原料氣組成、壓力相同時，溫度的升高，平衡轉化率下降。這是由于SO2氧化反應是放熱反應。在其他條件相同時，壓力升高，平衡轉化率增大。在相同溫度、壓力條件下，氧的起始含量越大和二氧化硫的起始含量越小，則平衡轉化率越高。3.6 活性組分釩催化劑是以V2O5作為活性組分，以堿金屬(主要是鉀)的硫酸鹽作為助催化劑。釩催化劑是載液相催化劑，起催化作用的是熔融態的堿金屬硫代釩酸鹽(如K2O2SO3V2O5)，即熔點約為430的低共熔混合物。3.7 燃起溫度燃起溫度是SO2原料氣在進入催化劑床層后能迅速把床層溫度上升到使轉化器進入正常操作狀態的最低溫度。3.8 熄

7、火溫度催化劑床層從熱態正常操作轉向降溫，使整個床層變為冷態的最高進氣溫度稱為熄火溫度。3.9 耐熱溫度催化劑活性溫度的上限稱做催化劑的耐熱溫度。超過這一溫度或長期在這一溫度下使用，催化劑將會被燒壞或迅速老化，失去活性。高溫下催化劑失活是不可逆的，一旦活性下降再也無法恢復。3.10 催化劑中毒由于工藝氣體中某些雜質的存在，使催化劑活性降低的現象叫做中毒。如果以不含致毒組分的工藝氣通過中毒的催化劑層后，活性便會恢復原狀，這類中毒稱為可逆的或暫時的中毒；如果在毒素停止進入后，活性仍然低下，則這類中毒稱為不可逆的或永久性中毒。本裝置釩催化劑的主要毒物為灰塵，其次是水分。3.11 系統的水平衡進入系統的

8、水分與產品酸所需的水分和尾氣中排出的水分達到平衡稱之為系統的水平衡。它直接影響硫酸濃度和裝置的正常生產。3.12 濃縮硫酸的濃縮過程就是在加熱或其它的情況下將硫酸溶液中的部分水份脫除的過程。3.13 冷凝過程氣在一定條件下，最大限度冷卻成硫酸的過程。3.14 露點在一定條件下，物質從氣相變成液相時，出現第一滴液滴時的最高溫度稱作該物質的露點。3.15 熔點固體物質在加熱情況下，開始熔化成液態時的最低溫度。3.16 熔鹽以硝酸鹽和亞硝酸鹽組成的混合物，其組成為53 (wt)KNO3、40 (wt)NaNO2和7(wt)NaNO3。新鮮熔鹽的熔點約為142，隨著使用年限延長，熔點逐漸上升。3.17

9、 尾氣從E105頂部排出的以N2、O2、H2O、CO2為主，還含有微量的SO2、SO3、NOx的廢氣稱之為尾氣。3.18 煮爐因為少量的油和潤滑脂受熱后，表面會形成一層膜，這樣就大大地降低了傳熱效果，容易造成設備超溫而損壞設備。此外，固體顆粒如鐵銹和污垢會引起設備磨損，閥門阻塞，等等。因此，鍋爐的煮爐是極其重要的。煮爐的原理是用Na3PO4和NaOH溶液來完成的。它是用一種所謂的“呼吸”法來實現的。這種方法就是系統內的壓力反復地被升高和降低，從而使系統內的鐵銹和污垢等雜質松脫而被沖洗掉，然后用蒸汽吹掃，從放空和排污線把雜物排出系統。3.19 給水經過不同水處理工藝處理后直接送入鍋爐的水稱為鍋爐

10、給水。給水通常由生產回水和補給水兩部分混合而成。3.20 鍋水或爐水鍋爐運行時，在其本體（鍋筒、水冷壁管等）的蒸發系統中流動著的水稱之為鍋水或爐水。3.21 排污水為了防止鍋爐結垢和改善蒸汽品質，有意識的用排污的方法排出一部分鍋爐水，這部分排出的鍋水稱為排污水。3.22 堿度是指水中含有能接受氫離子的物質的量，即表示水中氫氧根離子（OH-）、碳酸根離子（CO32-）、碳酸氫根離子（HCO3-）以及其它弱酸鹽類的總和。因為這些鹽類在水溶液中呈堿性，可以用酸中和，所以歸納為堿度。堿度是防垢物質，因此鍋爐水中必須維持一定的堿度。堿度過低，鍋爐會結垢，達不到防垢的目的；堿度過高，會使爐水發生泡沫和汽水

11、共騰，惡化蒸汽品質，甚至會產生堿性腐蝕和苛性脆化。為了確保防垢效果和避免對鍋爐造成不良影響，我們應該把爐水堿度作為一項重要水質指標，將其數據控制在規定的范圍之內。單位用毫克/升表示。3.23 PH值PH值是表示溶液酸堿性強弱程度的一種方法，其數值等于溶液中氫離子H+濃度的負對數。PH7為中性水，PH7為酸性水，PH7為堿性水。酸性水會使鍋爐金屬產生酸性腐蝕，因此要求給水的PH7。爐水PH值過低或過高，都會加速金屬的腐蝕，所以規定爐水PH值應控制在911之間。3.24 磷酸根（PO43-）通常在鍋爐內進行加磷酸鹽處理，以防止給水中殘余硬度在鍋內結垢，使之形成松軟的堿式磷酸鈣水渣隨鍋爐排污除去，并

12、可消除一部分游離的苛性鈉，保證爐水的PH值在一定范圍內。但是爐水中PO43-的含量不能太高，過高時會生成Mg3 (PO4)2水垢，而且導致爐水溶解固形物增加。因此，對爐水中PO43-的濃度要進行控制。單位用毫克/升表示。3.25 連續排污又叫表面排污，它的作用主要是排掉蒸發面稍下部爐水中的懸浮物和鹽類物質，使爐水的指標保持在規定的范圍內。連續排污量的大小是根據蒸汽品質和爐水含鹽量的要求，由化驗人員對爐水分析化驗的結果來進行控制和調節的。3.26 定期排污又叫間歇排污或底部排污，它的作用主要是排掉鍋爐各傳熱面最低處的沉積物、水渣和腐蝕產物，避免鍋爐產生二次水垢。定期排污宜在低負荷下進行，操作時應

13、嚴格監視水位。對于鍋內加藥水處理的鍋爐，宜每班排一次，并先排污后加藥。4 符號和縮略語4.1 WSA 是Wet gas sulphric acid的英文縮寫，它表示濕法制酸。4.2 ppmppm是百分分數的符號。也就是指一百萬份質量的溶液中所含溶質質量的份數。4.3 ppb對于濃度極稀的溶液，可用ppb表示。ppb是表示十億份質量的溶液中所含溶質質量的份數，它可近似表示成mg/l。1ppm1000ppb。4.4 D是DCS system的英文縮寫，表示DCS系統。4.5 L是Local field instrument的英文縮寫，表示現場儀表或就地儀表。4.6 E是ESD system的英文縮

14、寫，表示緊急停工系統。4.7 S是safety valve的英文縮寫，表示聯鎖或安全閥。5 工藝原理概述硫化氫制硫酸主要包括硫化氫的燃燒、二氧化硫的氧化和硫酸蒸氣的冷凝三個階段。在這三個階段中分別進行下列反應： H2S + 3/2O2 SO2 + H2O 518.6 kJ/mol (1) SO2 1/2O2 SO3 96.1 kJ/mol (2) SO3(氣)H2O(氣)H2SO4(氣)124.8 kJ/mol (3) H2SO4(氣)H2SO4(液) 50.1 kJ/mol (4)5.1 硫化氫的燃燒硫化氫在空氣中燃燒，生成二氧化硫和水。從燃燒爐出來的高溫氣體在廢熱鍋爐中冷卻以后進入轉化器。

15、二氧化硫于水蒸氣存在下在催化劑上氧化為三氧化硫。因此，這種工藝過程也稱為“濕接觸法”。硫化氫氧化為二氧化硫的反應是熱效應很高的放熱反應。因此，硫化氫氣體在空氣中燃燒時可以達到很高的溫度。硫化氫氣體的濃度越高，空氣過剩量越少，則燃燒溫度越高。硫化氫在高溫下燃燒是合理的，因為這樣可以提高燃燒反應速度并改善熱量的利用條件。但是，燃燒溫度高于11001300時，燃燒爐的襯里容易被燒壞，同時產生過多的氮氧化物。通常送入過量空氣，以降低爐內溫度。另一方面，在燃燒爐的操作中，空氣的過剩量也不宜過多，爐溫以保持1000左右為宜，以提高燃燒反應速度，增加廢熱鍋爐的蒸氣產率。然而，空氣供應不足會導致硫化氫燃燒不完

16、全。硫化氫按反應式(1)進行氧化時，產生約20的中間產物氧化硫： H2S O2 H2O SO 185.8 KJ/mol (5)一氧化硫隨后氧化為二氧化硫。當氧氣不足時，一氧化硫分解，生成二氧化硫和硫磺。硫磺會在轉化器中燃燒，造成催化劑損壞。在操作中應防止發生這種情況。生產經驗表明，當有少量過量氧存在時，硫化氫即可全部氧化為二氧化硫。5.2 二氧化硫的催化氧化對于二氧化硫的催化氧化，硫化氫制酸的特點是氣體中含有大量水蒸氣。當溫度高于硫酸冷凝溫度(露點)時，水蒸氣對催化劑活性沒有有害影響。甚至曾發現反應速度隨水蒸氣分壓的升高而加快。當溫度較低時，三氧化硫與水蒸氣形成的硫酸蒸氣，在催化劑中冷凝，將其

17、損壞。因此轉化器在長期停工以前要用熱空氣(420)吹洗催化劑除去其中的三氧化硫。在正常溫度條件下，氣體中如含有硫磺、一氧化碳、二氧化碳、硫化氫、氨、一氧化氮、硒等，對釩催化劑的活性沒有顯著毒害作用。但當溫度低時(例如在設備開工和停工時)，其中某些物質會將五氧化二釩還原。在用硫化氫生產硫酸的條件下，如果硫化氫燃燒過程的操作不正常，可能有少量硫化氫進入催化劑中。據資料介紹，在沒有氧存在時，硫化氫與釩催化劑作用幾小時，發現釩催化劑活性有些降低。但是，用含氧的氣體混合物在500的條件下加熱催化劑，它的活性即可完全恢復。專門的研究表明，用3的硫化氫氣體于425和485溫度下處理釩催化劑1000h，沒有發

18、現催化劑活性降低。因此，在正常溫度條件下硫化氫對釩催化劑沒有毒害作用。不允許大量硫化氫進入轉化器，否則硫化氫在釩催化劑上按反應式(1)氧化為二氧化硫，隨后再按反應式(2)生成三氧化硫，放出大量熱量，使催化劑溫度劇烈升高而導致催化劑損壞。從反應式(1)和反應式(2)的熱效應可以算出，由于放出燃燒熱，每1H2S燃燒，可使氣體溫度升高160，它所生成的二氧化硫進一步氧化為三氧化硫時，又會使氣體溫度升高30。也就是說，每1硫化氫進入轉化器，可使第一段催化劑溫度升高190。按此計算，即使進入轉化器的硫化氫濃度為0.5，也可使第一段出口溫度從約600上升到700，導致催化劑損壞。5.3 硫酸蒸氣的冷凝硫化

19、氫制酸與硫鐵礦制酸工藝的最主要區別在于硫酸的生成階段。在硫鐵礦制酸工藝中，用濃硫酸在吸收塔中循環淋灑，使氣體中的三氧化硫被吸收，與循環酸中的水分結合生成硫酸。在硫化氫制酸工藝中，由于經過轉化的氣體里含有大量水分，當氣體溫度降低時，三氧化硫首先與水蒸氣結合成硫酸蒸氣。需要通過冷凝的辦法，使生成的硫酸蒸氣與氣體分離。從轉化器出來的氣體中含有三氧化硫和水蒸氣。水蒸氣含量比按反應式(3)生成硫酸所需要的數量多一些。這是因為，向燃燒爐供入的硫化氫和空氣里都含有水蒸氣。同時，在轉化器中二氧化硫的轉化率低于100，故按反應式(2)生成的三氧化硫也比按反應式(1)生成的水蒸氣少。三氧化硫與水蒸氣生成硫酸蒸氣的

20、反應式如下： SO3H2O H2SO4 (6)硫酸解離反應是上述反應的逆反應，它的平衡常數Kp用下式表示： PSO3*PH2O Kp- (7) PH2SO4 式中： PSO3，PH2O，PH2SO4-三氧化硫、水蒸氣和硫酸蒸氣的分壓，Pa。平衡常數與溫度的關系可用下式表示： 5000 lgKp8.0-1.75lgT5.7×10-4 T (8) T圖1是按平衡反應式 SO3(氣) H2O(氣) H2SO4(氣)H2SO4(液) (9)計算結果繪制出來的平衡狀態曲線。原始氣體中含有三氧化硫6.29，水蒸氣10.09。從圖1中可以看出，從轉化器出來的氣體溫度通常高于400，氣體中只有微量的

21、硫酸蒸氣。當氣體冷卻時，反應(3)的平衡向生成硫酸蒸氣的方向移動，進一步冷卻時，硫酸蒸氣開始冷凝。硫酸蒸氣的冷凝在硫酸的露點273時開始，于150時基本結束。硫酸開始冷凝時大約有30硫酸蒸氣處于解離狀態。240時解離度降低到5。冷凝酸的濃度隨著溫度的降低而降低，在露點時為97.5，而在150時為92。因此，用濕接觸法生成硫酸的最后階段從氣體混合物中分離出硫酸，也就是硫酸蒸氣的冷凝。圖1 SO3(氣)H2O(氣)H2SO4(氣)H2SO4(液)系統平衡狀態曲線(氣體中含三氧化硫6.29，水蒸氣10.09)在有大量不冷凝氣體存在的情況下，硫酸蒸氣在液體或設備表面冷凝時，經常形成過飽和蒸氣，往往引起

22、硫酸蒸氣在空間冷凝而生成酸霧。酸霧，特別是小顆粒酸霧，很難除去，給生產工藝帶來很大困難。當氣體中硫酸的蒸氣分壓超過該溫度下的飽和蒸氣壓時，即可發生硫酸蒸氣的冷凝。氣體中硫酸的蒸氣分壓與該溫度下飽和蒸氣壓的比值，稱為過飽和度。從轉化器出來的氣體進行冷卻時，起初氣體中硫酸蒸氣的分壓不變，而硫酸的飽和蒸氣壓隨溫度的降低而減小。當兩者相等時，即處于飽和狀態。后者進一步降低時，則出現過飽和。過飽和蒸氣處于不穩定狀態。過剩的硫酸蒸氣在設備和液體表面(包括被硫酸濕潤的填料表面)冷凝，形成硫酸，從氣體中分離出來。當氣體冷卻速度較快，過飽和度超過某一臨界值時，硫酸蒸氣便會在氣體中肉眼看不見的微小懸浮顆粒上冷凝而

23、生成酸霧。在生產條件下，要求動力消耗盡可能少，而且使硫酸蒸氣盡可能完全地從氣體中分離出來。由于技術和經濟方面的原因，在冷凝過程中難免產生酸霧。在這種情況下，需要采取控制操作條件的辦法，降低氣體的冷卻速度，減少酸霧的生成數量和增大酸霧的顆粒尺寸，使酸霧便于從氣體中分離出去。6 工藝流程敘述6.1 WSA制硫酸來自系統的酸性氣經酸性氣分液罐（V104）分液后，進入H2S焚燒爐（F100）中焚燒產生SO2過程氣，隨后進入廢熱鍋爐（E100） 產生3.5Mpa蒸汽，并冷卻至430，然后過程氣進入二氧化硫反應器（R100），將SO2轉化成SO3。 在二氧化硫反應器中，含有SO2的過程氣在三層絕熱催化床層

24、上轉化，通過以下反應式，使轉化率達到99。SO21/2O2 SO3100 kJ/mol (10)為了使反應轉化率超過99，需要在兩催化床層之間冷卻過程氣。在第一層間冷卻器（E102/1.2）內，過程氣用過熱蒸汽冷卻，溫度約從565降至430；在第二層間冷卻器（E103）中，過程氣用熔鹽冷卻，溫度約從465降至400；過程氣離開二氧化硫反應器的第三催化床層進入氣體冷卻器（E104）中，進一步用熔鹽冷卻，溫度約從405降至290。自E104冷卻后的過程氣進入WSA冷凝器（E105），被來自冷風機（C100）的冷卻風冷凝生成硫酸。其反應式如下：SO3（氣）H2O（氣） H2SO4（氣）101 kJ/

25、mol (11)自WSA冷凝器流出的溫度約為260的熱成品酸與部分冷卻循環酸（溫度約為40）混合冷卻至60進入酸罐（V100），然后通過酸循環泵（P100/A.B）進入酸冷卻器（E106）中冷卻至40后，一部分作冷卻循環酸用，另一部分成品酸自壓或由成品酸泵（P101/A.B）送到硫酸成品中間罐（V201、V202）。由廢熱鍋爐（E100） 以及熔鹽冷卻器（E108） 產生的3.5Mpa蒸汽至蒸汽汽包（V101） ，然后經蒸汽過熱器（E107）和第一層間冷卻器（E102/1.2）過熱至450后出裝置。SO2轉化成SO3產生的熱量，除E102取走部分熱量外，剩余的通過E103和E104的熔鹽取走，

26、自E103、E104出來的熔鹽在蒸汽過熱器（E107）和熔鹽冷卻器（E108）中被冷卻，并在275355條件下循環。熔鹽自熔鹽罐（V102）經熔鹽泵（P102）被送至E103、E104取熱，再經E107、E108冷卻回到V102進行循環。冷空氣經空氣過濾器（M101）被吸入至冷風機（C100）入口，經冷風機壓縮后進入WSA冷凝器（E105）的殼程，與管程內的過程氣進行換熱，溫度約從27升至224。從WSA冷凝器（E105）出來的熱風一部分經熱風機（C101）壓縮后，送至硫化氫焚燒爐（F100），供焚燒爐燃燒配風用；另一部分熱風與WSA冷凝器（E105）來的不凝氣匯合后經煙囪（X100）排入大氣

27、。來自系統的高壓瓦斯（即煉廠燃料氣或燃料氣）經減壓閥減壓后，進入燃料氣分液罐（V103）脫液后，再進入焚燒爐（F100），作輔助燃料或供開停工用。詳細工藝原則流程見附圖1。6.2 硫酸的中轉與儲存WSA硫酸單元生產的硫酸由101線進入硫酸中轉貯罐（V201、V202），隨后通過硫酸中轉泵（P201、P202）轉輸，經103線至系統硫酸管線，送往催化劑化工庫硫酸貯罐（V401404）進行儲存。同時硫酸也可經104線返回至V201、V202進行倒罐作業。6.3 配套系統6.3.1 酸性氣全廠酸性氣在脫硫單元匯合后，經633線進入WSA硫酸單元，WSA硫酸單元的事故放空氣體由633/1線引入酸性氣火

28、炬系統。6.3.2 除氧水除氧水從1重油催化平臺經107線進入WSA硫酸單元。6.3.3 1.0Mpa蒸汽、工業風、凈化風1.0Mpa低壓蒸汽、工業風、凈化風從脫硫新敷管道接至硫酸單元。6.3.4 3.5Mpa蒸汽單元副產品3.5Mpa蒸汽經ZQ3.9線進入全廠3.5Mpa蒸汽系統管網；硫酸單元開工前所需3.5Mpa蒸汽由同一根管道從系統引入。7 主要工藝設備、機動設備7.1 工藝設備7.1.1 反應類設備明細表表1 反應類設備明細表序號設備名稱流程編號規 格結構特征操作條件容積m3主體材質總重噸絕熱材質備注介質溫度壓力Mpa1SO2反應器R1005900*18510立式、內裝三段催化劑瓷球(

29、1/2” 鞍狀填料)SO2氣體462常4924.2 m316MnR15CrMo0Cr18 Ni10Ti130(含取熱器)復合硅酸鹽五環公司7.1.2 換熱類設備明細表表2 換熱類設備明細表序號設備名稱流程編號規 格結構特征操作條件換熱面積m2主體材質總重噸絕熱防腐材質備注介質溫度壓力Mpa1F100廢熱鍋爐E1001800*5710殼:除氧水管:過程氣2531112-4324.10.0129416MnR20G23復合硅酸鹽五環公司2反應器第一層間冷卻E102/1 E102/242.2*3.56*3700共174根 42.2*3.56*3700共290根 殼:過程氣管:過熱蒸汽殼:過程氣管:過熱

30、蒸汽-400510-433306-4000.0074.10.0074.186(容積)14412Cr2Mo15CrMo12Cr2Mo15CrMo10.90通達公司3反應器第二層間冷卻E10326.67*2.87*2200翅片管共200根翅片管臥式排列殼:過程氣管:熔鹽 462-400275-3550.0050.64015CrMo3.608通達公司4過程氣冷卻器E10426.67*2.87*4000翅片管共3078根翅片管臥式排列殼:過程氣管:熔鹽403-290275-3550.00310.683016MnR65.6通達公司5WSA冷凝器E105玻璃管立式殼:冷卻風管:過程氣 27-224290-

31、1000.00570.0019256820G玻璃管98TOPSO-E6酸冷卻器E106板式殼:硫酸管:循環水60-4035-450.150.10哈氏合金20GTOPSO-E7蒸汽過熱器E107500*4110*12/14U型管殼:熔鹽管:蒸汽 355-335253-3070.4884.126.320G1.68熔鹽冷卻器E108800*4347*18U型管殼:除氧水管:熔鹽 253335-2754.10.05156120G4.17.1.3 容器類設備明細表表3 容器類設備明細表序號設備名稱流程編號規 格結構特征操作條件容積m3主體材質總重噸絕熱或防腐材質備注介質溫度壓力Mpa1硫酸循環罐V100

32、2100*2100*1800臥式硫酸筒體碳鋼襯ECTFETOPSOE供貨2蒸汽汽包V1011500*4000臥式蒸汽2534.1816MnR（正火）7.815復合硅酸鹽五環公司3熔鹽貯罐V1021600*4000臥式熔鹽 4000.59.516MnR2.5內有蒸汽盤管4燃料氣分液罐V103800*3000立式燃料氣300.41.7Q235-A0.455酸性氣分液罐V1042400*5000立式酸性氣 610.0626.616MnR36鍋爐定期排污膨脹器V1051500*2850立式除氧水3000.7Q235-A1.363DP-1500/35-A7濃硫酸貯罐V2016550*6550拱頂濃硫酸4

33、0常壓200Q235-A8濃硫酸貯罐V2026550*6550拱頂濃硫酸40常壓200Q235-A7.1.4 爐類設備明細表表4 爐類設備明細表序號設備名稱流程編號規 格結構特征操作條件數量臺主體材質總重噸絕熱襯里材質備注介質溫度壓力Mpa1H2S焚燒爐F1003200*15000臥式過程氣11000.011Q235-A,F50輕質耐熱襯里 7.1.5 安全閥明細表表5 安全閥明細表序號流程編號安裝地點工藝介質入口直徑設計條件型號定壓值Mpa備注溫度壓力Mpa1PSV-1001V101蒸汽502624.3A48Y100 4.32PSV-1002V105低壓蒸汽803050.75A48Y1600

34、.727.1.6 其它設備明細表表6 其它設備明細表序號設備名稱流程編號規 格結構特征操作條件數量臺主體材質總重噸絕熱襯里材質備注介質溫度壓力Mpa1煙囪X1001300*65000鋼結構尾氣169-3000.0001116MnR54輕質耐熱襯里、外保溫（復合硅酸鹽板） 2酸霧控制單元X102/1.22TOPS-OE3空氣過濾器M101DN1350立式空氣常溫-0.000511Cr18Ni94.64涼水塔工業型逆流玻璃鋼冷卻塔GBNL380，設計濕球溫度28，進水溫度45，出水溫度35，冷卻水量80m3/h，單重1003Kg。7.2 機動設備7.2.1 主要泵類設備明細表表7 主要泵類設備明細

35、表序號設備名稱流程編號型號輸送介質名稱介質溫度流量Kg/h揚程m軸功率Kw原動機型號電源電壓V功率Kw數量臺備注1硫酸循環泵P100A硫酸YB160M2-2380151岳陽P100B硫酸YB160M2-2380151岳陽P100CDB100Y-23A硫酸80m3/h1915380151大連2硫酸產品泵P101/A.B硫酸409102223.013802TOPSOE3熔鹽泵P102熔鹽27511324932.918.83801TOPSOE4硫酸轉輸泵P201.BHB40-315硫酸4020m3/h110YB225M-2380451P202ZA25-315B硫酸4018.6m3/h11638015

36、循環水泵P301/1.2ISG100-160A循環水3580m3/h28YB132S1-2380112配戶外電機7.2.2 風機類設備明細表表8 風機類設備明細表序號設備名稱流程編號型號體積流量m3/s主要氣體成份溫度壓力Kpa葉片數及角度原動機型號電源電壓V功率Kw備注入口出口入口出口1冷風機C100KDTK-100/2/1523-RD023.7空氣2027-0.55.7YB400M1-4380250引進設備2熱風機C101KETK-67/2/1281-XX-RD016.7空氣2242432.414YB450S3-2400400引進設備7.3 儀表類設備7.3.1 壓力測量及自控儀表明細表7

37、.3.1.1 壓力表明細表表9 壓力表明細表序號儀表位號測量對象介質特性安裝地點型號與規格備注T P Mpa(g)1PI1002飽和蒸汽2534.1V101Y150BF06.0Mpa2PI1004低壓蒸汽2370.261.5”-LS-00-024-HY150BF00.6Mpa3PI1006過熱蒸汽4503.98”-XS-015-F34-HY150BF06.0Mpa4PI1011工藝風2240.002466”-PA-020-B24-HYE15006.0Kpa5PI1012風2430.01442”-PA-032-B24-HYE150025Kpa6PI1013冷風270.01454”-PA-010-

38、B24-PYE150025Kpa7PI1014風20-0.0005M101YE-150 -10Kpa修正HTAS-2.50Kpa8PI1019硫酸6006”-AC-022-B26-H-ET-0.10.4MpaHTAS供貨9PI1020硫酸6006”-AC-024-B26-H-ET-0.10.4MpaHTAS供貨10PI1021硫酸600.156”-AC-030-B26-H-ET00.4MpaHTAS供貨11PI1022硫酸600.156”-AC-030-B26-H-ET00.4MpaHTAS供貨12PI1023硫酸400.156”-AC-035-B26-H-ET00.4MpaHTAS供貨13P

39、I1024硫酸400.391.5”-AC-080-B26-H-ET01.0MpaHTAS供貨14PI1025硫酸400.391.5”-AC-060-B26-H-ET01.0MpaHTAS供貨15PI30011.0Mpa蒸汽2501.0蒸汽總線Y-150B-F 01.6Mpa16PI3002系統來凈化風常溫0.5940-PA-1001-B24Y-150B-F 01.0Mpa17PI3003系統來非凈化風常溫0.5940-PA-060-B24Y-150B-F 01.0Mpa18PI3004燃料氣常溫0.3980-FG-1001-024Y-150B-F 00.6Mpa19PI3005燃料氣常溫0.3

40、9燃料氣分液罐Y-150B-F 00.6Mpa20PI3006循環水350.29100-CW1001-B24Y-150B-F 00.6Mpa21PI3007鍋爐水1054.980-BF-001-F24-HY-150B-F010.0Mpa22PI3008酸性氣610.06酸性氣氣液分離罐Y-150B-F 00.1Mpa23PI01濃硫酸常溫2.13P201出口Y-150B-F 04.0Mpa24PI02濃硫酸常溫2.13P202出口Y-150B-F 04.0Mpa7.3.1.2 壓力自控儀表明細表表10 壓力自控儀表明細表序號儀表編號回路內容單位正常操作值/設定值報警值聯鎖值備注低高低高1PIA

41、L101D入F100燃料氣壓力指示、低報警Mpa0.390.352PIAHLC102D入F100H2S氣體壓力控制、高低報警Mpa0.060.040.103PIAHLC105D蒸汽汽包V101壓力控制、高低報警Mpa3.83.53.94PI109D入F100熱風壓力指示Kpa14.05PdI110DR100內第一床層壓降指示Kpa0.56PI111D出裝置過熱蒸汽壓力指示Mpa3.97PIC116D熱風機C101出口熱風壓力控制Kpa14.08PdIALC117DE105熱風出口與過程氣入口間壓差控制、低報警Kpa0.50.29PAL118DC100過濾器出口冷風壓力低報警Kpa-0.50.3

42、510PI121D熔鹽泵P102出口熔鹽壓力指示Mpa0.5911PSAL122DEE106出口酸壓力指示低報警、低聯鎖Mpa0.050.03IS-2,I1212PISAL123DE成品酸泵出口酸壓力指示低報警、低聯鎖Mpa0.390.05IS-2,I1413PIC301D系統來燃料氣壓力控制Mpa0.397.3.2 溫度測量及自控儀表明細表7.3.2.1 溫度計明細表表11 溫度計明細表序號儀表編號測量對象介質特性安裝地點型號與規格備注T P Mpa1TI3001系統來循環水350.29100-CW-010-B24現場溫度計01002TI3002E106出口循環水450.25100-CW-0

43、10-B243TI01硫酸40常壓V-201010001004TI02硫酸40常壓V-2027.3.2.2 溫度測量及自控儀表明細表表12 溫度測量及自控儀表明細表序號儀表位號控制對象單位操作值/設定值報警值聯鎖值調節單元備注低高低高1TIAL102D入F100酸性氣溫度指示高報警40502TIAHLC107DF100出口過程氣溫度控制報警10009901160主回路，與FIC101、FIC108串級3TIAHLSC108DF100出口過程氣溫度控制報警聯鎖115099011601200主回路，與FIC102串級高時熱停車4TISHC111DE100出口過程氣溫度控制聯鎖431470480TV

44、111(FC)高時熱停車5TIAHL114DP102出口熔鹽溫度指示報警2752702806TIC115DV102內熔鹽溫度控制275TV115(FO)7TIC118DE102/2出口過程氣溫度控制433TV118A(FO)TV118B(FC)分程控制，溫度高時調TV118A，低時調TV118B8TIC120DE103出口過程氣溫度控制400TV120(FO)9TIC124DE102/1出口過熱蒸汽溫度控制450TV124(FO)10TIAHLSC126DE105入口過程氣溫度控制高低報警聯鎖290285295300TV126(FO)溫度高時熱停車11TIAL131DE105入口管線底部表面溫

45、度指示低報警29026512TIAHLSC133DE105出口過程氣溫度控制高低報警聯鎖10080110120主回路，與FIC117串級高時熱停車13TIC134DE105入口冷風溫度控制27/15TV134(FC)14TIAHS139DV100出口硫酸溫度指示報警聯鎖606570高時停酸循環15TIAH140DE106出口硫酸溫度指示報警40507.3.3 流量測量及自控儀表明細表7.3.3.1 流量自控儀表明細表表13 流量自控儀表明細表序號儀表位號控制對象單位操作值/設定值報警值聯鎖值調節單元備注低高低高1FISC101D入F100燃料氣流量控制、聯鎖Nm3/h0FV101(FC)分程控制，副回路，與TIC107串級2FIAHSC102D入F100酸性氣流量控制、高報警、聯鎖Nm3/h26752700FV102(FC)副回路，與TIC108串級3FIALSC104D入F100燃燒氣流量控制、低報警聯鎖Nm3/h31206偏差FV104(FC)副回路，與FY104/2串級4FY104/2D高選器FY104/1,HIC101高選后,輸出給FIC1045FIC106D入F