1、大橋施工圖設計目錄1 設計說明 .11.1主要技術指標 .11.2材料規格 .11.3設計規范 .11.4施工方式 .12 設計方案 .42.1方案比選原則 .52.2備選方案介紹 .62.3方案比較 .102.4推薦方案 .102.5上部結構尺寸擬定 .112.5.1順橋向尺寸的擬定 .112.5.2橫橋向尺寸的擬定 .113 上部結構內力計算 .123.1截面幾何特性計算 .123.2結構離散和截面的定義 .123.3簡支梁施工階段 .123.4永久作用計算 .133.5可變作用效應計算 .153.5.1 沖擊系數和橫向分布系數 .153.6溫度及支座不均勻沉降內力計算 .173.7作用效

2、應組合 .173.7.1作用效應組合原理 .173.7.2承載能力極限狀態計算時的作用效應組合 .193.7.3正常使用極限狀態效應組合 .214 預應力鋼束的估算與布置 .25大橋施工圖設計4.1計算原理 .254.2預應力筋估算結果 .274.3預應力筋布置原則 .274.4預應力鋼束布置情況 .284.5預應力損失計算 .304.5.1預應力筋與孔道壁之間摩擦引起的應力損失l1 .314.5.2錨具變形、鋼筋回縮引起的應力損失l 2. 314.5.3鋼筋與臺座間的溫差引起的損失l 3 .324.5.4混凝土彈性壓縮引起的應力損失l 4 .324.5.5預應力鋼筋松弛引起的損失l 5 .3

3、24.5.6混凝土收縮徐變引起的應力損失l 6 .335 普通鋼筋的設計計算 .355.1預制段普通配筋設計 .355.2現澆連續段普通配筋設計計算 .375.2.1設計計算原理 .375.2.2鋼筋布置 .376 承載能力極限狀態截面強度計算與驗算 .387 預制空心板應力驗算 .397.1抗裂驗算 .397.1.1正截面抗裂性驗算 .397.1.2斜截面抗裂性驗算 .417.2持久狀況應力驗算 .417.2.1正截面混凝土應力驗算 .427.3短暫狀況應力驗算 .448 抗裂驗算 .488.1正截面抗裂驗算 .489 短暫狀況下應力驗算 .549.1施工階段法向壓應力驗算 .54大橋施工圖

4、設計10撓度驗算 .5911施工圖設計 .6011.1概述 .6011.2總體布置圖 .6011.3空心板一般構造圖 .6111.4空心板預應力鋼束構造圖 .6112橋墩墩柱計算 .6212.1荷載計算 .6212.1.1恒載計算 .6212.1.2汽車荷載計算 .6212.1.3雙柱反力橫向分布計算（橫向分布同蓋梁計算）. 6312.1.4荷載組合 .63設計總結. 65參考文獻. 66致謝 .67大橋施工圖設計1 設計說明1.1 主要技術指標橋型布置： 27.04m 簡支預應力混凝土空心板梁橋；橋面凈寬： 1.75m （人行道） +20.40m（行車道） +1.75m(人行道 )=23.9

5、m；設計荷載：公路 I 級；橋面縱坡：單向 0.84%；橋面橫坡：行車道設± 1.5%的橫坡，人行道設置1%的反向橫坡；1.2 材料規格空心板塊：采用 C55 混凝土，容重為 26.0kN/m3，彈性模量取 3.45 ×107kPa；鉸縫：采用 C30 細集料混凝土橋面鋪裝：采用等厚 10cm 的 C30 瀝青混凝土層，容重為 24.0kN/m3；樁基礎：采用 C25 混凝土；橋臺蓋梁、耳背墻：采用C30 混凝土；預應力鋼筋束：采用 15.2 s高強度低松弛預應力鋼絞線, 標準強 fpk=1860MPa,彈性模量 Ep=1.95*1000000MPa,技術標準應符合預應力混

6、凝土用鋼絞線（GB5224）的有關規定；普通鋼筋：采用 HRB335和 R235；鋼材：采用符合 GB700-88規定的 Q235鋼材；其他：橋梁伸縮縫采用淺埋式伸縮縫裝置；空心板梁支座采用圓板式橡膠支座；橋面排水采用鑄鐵泄水管；1.3 設計規范公路工程技術標準（JTG B01-2003）公路橋涵設計通用規范（JTG D60-2004）公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范（JTG D62-2004）公路橋涵地基與基礎設計規范（JTJ024-85 ）1.4 施工方式簡支梁橋。空心板梁施工1大橋施工圖設計本橋的基本施工方式是采用滿堂支架施工，其施工工藝、材料要求及質量檢查標準，除按公路橋涵施工

7、技術規范（JTJ041-2000 ）有關條文辦理外，還應特別注意以下事項：1、空心板預制澆筑空心板混凝土前應嚴格檢查伸縮縫、泄水管、護欄、支座等附屬設施預埋件是否齊全，確定無誤后方可澆筑。施工時，應保證預應力孔道及鋼筋位置準確，控制混凝土骨料最大粒徑不得大于 20mm。澆筑混凝土時應充分振搗密實，嚴格控制其質量。為了防止預制板上拱過大，及預制板與橋面現澆層由于齡期差別而差生過大收縮差，存梁期不超過 90d，若累計上拱值超過計算值8mm，應采取控制措施。預制空心板在鋼束張拉完成后、 各存梁期跨中上拱度計算值及二期恒載所產生的下撓值如表1-1 所示：鋼束張拉完存梁 30d上存梁 60d上存梁 90

8、d上二期恒載產生項目上拱度 (mm)拱度（ mm）拱度（ mm）拱度（ mm）的下撓值（ mm）邊板+13.5+16.6+17.5+18.0+9.2中板+10.0+12.1+12.7+13.0+3.1表 1-4-1空心板荷載作用下撓度表表注：正直表示位移向上，負值表示位移向下。空心板預制時，按 1m一道在鉸縫的側模嵌上500mm長的 6鋼筋，形成 6mm凹凸不平的粗糙面。空心板預制時，除注意按本冊設計圖紙預埋鋼筋和預埋件外，橋面系、伸縮縫、護欄及其它相關附屬構造，均應參照有關圖紙施工，護欄預埋鋼筋必須預埋在預制空心板內。2、預應力工藝預應力管道的位置必須嚴格按照坐標定位并用定位鋼筋固定，定位鋼

9、筋與空心板腹板箍筋點焊接，嚴防錯位和管道下垂，如果管道與鋼筋發生碰撞，應保證管道位置不變而適當挪動鋼筋位置。澆筑前應檢查波紋管時候密封，防止澆筑混凝土時阻塞管道。預制空心板預應力鋼束必須待混凝土立方體強度達到設計混凝土強度等級的85%后，且混凝土齡期不小于 7d，方可張拉。施工單位在條件具備時應適當增加齡期，提高混凝土彈性模量，減少反拱度。預應力鋼束采用兩端同時張拉，錨下控制應力為0.75fpk=1395MPa。2大橋施工圖設計施加預應力應采用張拉力與引伸量雙控。當預應力鋼束張拉達到設計張拉力時，實際引伸量值與理論引伸量值誤差應控制在6%以內。實際引伸量值應扣除鋼束的非彈性變形影響。預應力鋼束

10、張拉順序為：左N1右 N2右 N1左 N2。孔道壓漿采用 C50水泥漿，要求壓降飽滿。3、空心板安裝預制空心板采用設吊孔穿束兜板底加扁擔的吊裝方法。橋梁架設若采用架橋機吊裝，必須經過鹽酸方可進行，且架橋機的重量必須落在墩臺的立柱上。4、其他封錨端混凝土澆筑前須將預制板端部混凝土結合面浮漿清鑿干凈， 才能澆筑新混凝土。預制空心板頂面應拉毛，錨固端面和鉸縫面等新、舊混凝土結合面均應鑿毛成凹凸不小于 6mm的粗糙面， 100*100mm面積中不少于 1個點，以利于新舊混凝土良好結合。本設計鋼筋長度未考慮折減，實際施工下料時應按照有關施工規范要求進行控制。嚴格控制支座標高，避免支座脫空。二、墩臺帽、支

11、座墩、臺帽上支座墊石必須保證平整、整潔，所有支座設置位置準確，支座底必須保持水平，墩、臺帽混凝土達到設計強度后才可以安裝上部構件。三、基礎施工施工時應在充分的準備工作條件下進行，嚴格按施工技術規范中要求進行，確保成樁質量，樁位、樁徑、混凝土標號必須符合設計要求。鉆孔樁清孔時，應嚴格控制沉淀厚度，不大于 15cm。四、臺后填土臺后填土在橋頭設置搭板，搭板下設置不小于 2m厚石灰穩定土或碎礫石墊層，并順道路方向鋪至搭板外 3m。臺后填土要求密實，密實度不小于 95%。嚴格執行公路橋涵施工技術規范（ JTJ 041-2000）及相關的其它技術規范，按圖紙施工，質量按有關的質量檢驗評定標準檢評。其他未

12、盡事宜，請按交通部部頒標準公路橋梁施工技術規范辦理。3大橋施工圖設計2 設計方案4大橋施工圖設計2.1 方案比選原則在橋梁設計中要求橋梁技術先進、安全可靠、適用耐久、經濟合理。隨著和諧社會的提出和公眾環保意識的提高，生態環保已經成為一種不可或缺的考慮因素。建設在城市中的橋梁還特別注重美觀大方，即遵循我國橋梁設計中還要滿足美觀、環境保護和可持續發展的原則。由此，對于一定的建橋條件，根據側重點的不同可能會做出基于基本要求的多種不同設計方案， 只有通過技術經濟等方面的綜合比較才能科學的得出最合適的設計方案。在橋梁設計中，基本設計原則如下：（ 1）技術先進橋梁設計應體現現代橋梁建設的新技術。積極采用國

13、內外的新結構、新材料、新工藝和新設備，以便于橋梁的建造和架設、 減少勞動強度、 加快施工進度、 提高施工效率、保證工程質量和施工安全。充分利用最新科學技術成就，把學習和創新結合起來，淘汰和摒棄原來落后和不合理的東西，只有這樣才能提高我國的橋梁建設水平，趕超世界先進水平。（ 2）安全可靠對于設計的橋梁結構在強度和穩定方面應有足夠的安全儲備；防撞欄桿應有足夠的高度和強度，人與車流之間應做好防護欄、 防止車輛撞入人行道或破壞欄桿而落入橋梁；對于交通繁忙的橋梁，應設計好照明設施，并有明確的交通標志，兩端引橋坡度不宜太陡，以避免發生車輛碰撞等引起的車禍；對于修建在地震區的橋梁，應按抗震要求采取防撞措施，

14、對于河床易變遷的河道，應設計好導流措施，防止橋梁基礎底部被過度的沖刷等。對于該橋在設計上選用的是新澤西防撞欄桿、雙菱形人行道欄桿；不在地震區，故不需要考慮抗震要求；不需要考慮橋梁基礎被沖刷的要求。（ 3）適用耐久橋上應保證橋梁在 100 年的設計基準期內正常使用； 橋面寬度滿足當前以及今后規劃年限內的交通流量；橋梁結構在通過設計荷載時不出現過大的變形和過寬的裂縫；應考慮不同的環境類別對橋梁耐久性的影響；在選擇材料、保護層厚度、阻銹等方面滿足耐久性的要求；橋跨結構下面有利于泄洪、通航等要求。具體到本高速公路跨線橋，無泄洪、通航要求。（ 4）經濟5大橋施工圖設計橋梁設計應遵循因地制宜、就地取材和方

15、便施工的原則，經濟的橋型應該是造價和使用年限內養護費用綜合最省的橋型，設計中應充分考慮維修的方便和維修費用少，維修時盡可能的不中斷交通、或中斷交通的時間最短。（ 5）美觀一座橋梁應具有優美的外形，結構布置必須精煉，并在空間上有和諧的比例。橋型應與周圍的環境相協調，城市橋梁和旅游區的橋梁，可比較對多的考慮建筑藝術上的要求。合理的結構布置和輪廓是美觀的主要因素，結構細部的美學處理十分重要，另外，施工質量對橋梁的美觀也有影響。（ 6）環境保護和可持續發展橋梁設計必須考慮環境保護和可持續發展的要求，包括生態、水、空氣、噪音等方面，應從橋位布置、基礎方案、墩身外形、上部結構施工方法、施工組織設計等方面全

16、面考慮環境要求，采取必要的工程控制措施，并建立環境監測保護體系，將不利影響減至最小。在跨線橋設計時，應遵循以下原則：（ 1）與周圍環境協調。并根據高速公路建設地區的總體規劃、環境特征、現狀條件、道路性質、人行狀況等因素進行分析研究，貫徹因地制宜的原則。（ 2）項目工程性質與建橋目的和功能要一致，符合交通發展和地方發展的需要，并滿足適用、經濟、安全及美觀的要求。當高速公路上跨其他道路和鐵路時，為盡量降低跨線橋兩側的路基填土高度，應采用建筑高度較小的上部結構。（ 3）考慮跨線橋工程規模、建設特點、施工等對周圍建筑及現有交通的影響規劃中的交通工程設施與跨線橋工程的相互影響并考慮施工條件、施工期限及施

17、工技術力量，盡可能采用適合當地的新材料、新工藝和新技術。同時考慮資金到位情況，以確保交通體系實施的可能性。2.2 備選方案介紹（ 1）方案一： 27.04m 預應力混凝土簡支空心板梁橋本橋跨徑布置為 27.04m。本圖的結構體系為簡支結構，按部分預應力A類構件設計，具體尺寸如圖及所示。設計計算采用平面桿系結構計算軟件計算，橋面現澆層參與結構受力，荷載橫向分配系數按鉸接板發計算，并采用空間結構計算軟件校核。6大橋施工圖設計圖簡支梁預應力混凝土空心板橋立面圖（單位： mm）（單位： mm）7大橋施工圖設計（單位： mm）圖簡支梁預應力混凝土空心板橋橫截面圖本橋上部結構采用先預制后拼裝的形式。預應力

18、結構通過高強鋼筋對混凝土預壓，不僅充分發揮了高強材料的特性，而且提高了混凝土的抗裂性，促使結構輕型化，因而預應力混凝土結構具有比鋼筋混凝土結構大得多的跨越能力。預應力混凝土簡支梁橋是一種以受彎為主，在豎向荷載作用下無水平反力的結構。它在荷載作用下，支點截面的負彎矩為零，適用于橋基良好的場合。預應力混凝土簡支梁橋適用于各種結構體系 , 而且還在不斷創新出體現預應力技術特點的新型結構體系 , 因而它的適用范圍大 , 競爭力強。預應力混凝土簡支梁橋可充分利用材料可塑的特點 , 在建筑上有豐富多彩的表現潛力。（ 2）方案二： 27.04m預應力混凝土簡支 T梁本橋上部結構為 27.04m預應力混凝土簡

19、支 T梁，橫截面具體尺寸見圖，全橋立面圖如圖。8大橋施工圖設計a ）預應力簡支梁立面圖b ）預應力簡支梁橫斷面圖9大橋施工圖設計平面圖c ）預應力簡支梁平面圖圖預應力簡支 T 梁橫截面圖優點：裝配式 T形梁橋是使用最普遍的結構形式，其優點是制造簡單、適應性強、整體性好、接頭也方便。預應力混凝土梁橋更兼有降低梁高和跨越能力大的長處。缺點：當跨徑較大時候，簡支T梁已不能滿足受力要求。適用范圍：鋼筋混凝土簡支T梁適用跨徑為 8m-20m，預應力混凝土簡支 T梁適用跨徑為20m-50m。本橋所采用的施工方法為先預置后拼裝。2.3 方案比較方案一27.04m 預應力混凝土簡支空心板梁橋適用性橋梁一般采用

20、小跨徑，這樣可使主梁構造簡單、施工快捷。經濟性施工難易程度美觀性在小跨徑橋梁這類橋梁可采橋梁簡潔，美中，采用空心用懸臂澆注、觀，能充分的板截面，它不懸臂拼裝和滿融合到環境之僅能減輕自堂支架施工，中。重，而且能充其周期相當分利用材料。快，并且簡潔。方案二（ 5*40m預應力混凝土簡支T 梁）裝配式 T 形梁 建橋速度快、橋是使用最普 工期短、模板遍的結構形支架少。能就式，制造簡單、 地取材、工業適應性強、整 化施工、耐久體性好、接頭 性好。也方便。預應力混凝土梁橋更兼有降低梁高和跨越能力大的長處。這類橋梁可采 全橋線條簡潔用整體現澆和 明快，與周圍預知拼裝兩種 環境協調好，不同的方式進 因此，橋

21、型美行施工。觀。2.4 推薦方案10大橋施工圖設計從受力合理，安全適用，經濟美觀的角度綜合考慮，方案一為最佳推薦方案，即27.04m預應力混凝土簡支空心板梁橋。2.5 上部結構尺寸擬定順橋向尺寸的擬定順橋向按 27.04m 跨徑布置，結構無體系轉換，如圖所示。橫橋向尺寸的擬定橫截面形式為空心板，橋面全寬23.90 m ，預制部分采用 18 片寬幅式預制空心板，其中中板板寬為 1. 24 m ，邊板板寬為 1.945 m ，板梁高度為 0. 95 m ，如圖所示。空心板支點附近加寬，詳見施工圖紙所示。11大橋施工圖設計3 上部結構內力計算3.1 截面幾何特性計算毛截面幾何特性是計算結構內力、配預

22、應力鋼筋、普通鋼筋及變形計算的前提。在工程設計中，毛截面的幾何特性多采用分塊數值求和法進行，其計算式為全截面面積：A= A（ i3 1)全截面重心至梁頂的距離：yuAi yi(32)A全截面對重心軸的慣性矩：I =I x+I i(33)式中 Ai分塊面積；yi分塊面積的重心至梁頂邊的距離；Ii分塊面積對其自身重心軸的慣性矩；Ix分塊面積對重心軸的慣性矩表 3-1-1跨中截面幾何特性表節點號基準彈性模量面積 A抗彎慣性矩截面高度（MPa）( m2 )I( m4 )（m）213.25 ×1040.55510.11170.953.2 結構離散和截面的定義為了保證結構在計算時的準確性，不宜將

23、結構單元劃分得太少。本跨線橋全長為19.96m，本設計中以每 1 米為一個單元進行劃分，共20個單元， 21個節點。支座節點為1、 21。在邁達斯中采用從 CAD里面導入截面的方法進行單元的劃分和截面的定義。3.3 簡支梁施工階段（ 1）預制并安裝預制空心板。（ 2）現澆階段。（ 3）二期恒載的模擬。12大橋施工圖設計（ 4）收縮徐變。3.4 永久作用計算（ 1）空心板自重（第一階段結構自重）g1在邁達斯中只需定義好截面的尺寸和材料，其自重由軟件計算。（ 2）橋面系自重（第二階段結構自重）g2人行道及欄桿重力單側按12.0KN/m 計算。橋面鋪裝采用等厚度 10cm 的 C30 瀝青混凝土，則

24、全橋寬鋪裝每延米重力為：0.1 × 23.9 × 24=57.36（KN/m）上述自重效應是在各空心板形成整體后，再加至板橋上的，精確地說由于橋梁橫向彎曲變形，各板分配到的自重效應應是不相同的，為計算方便近似按各板平均分擔來考慮，則中空心板分攤到的每延米橋面系重力為：g2=（ 12×2+57.36 ）÷ 18=4.25KN/m計算所得各控制截面恒載內力見表3-4-1 。表 3-4-1 恒載內力表單元荷載位置軸向 (kN)剪力 -z (kN)彎矩 -y (kN*m)1自重I10.66-144.0401自重J20.66-129.63136.562自重I20.

25、5-129.63136.562自重J30.5-115.23258.753自重I30.34-115.23258.753自重J40.34-100.83366.564自重I40.16-100.83366.564自重J50.16-86.424605自重I50.01-86.424605自重J60.01-72.02539.066自重I60-72.02539.066自重J70-57.61603.757自重I70-57.61603.757自重J80-43.21654.068自重I80-43.21654.068自重J90-28.816909自重I90-28.816909自重J100-14.4711.5610自重

26、I100-14.4711.5610自重J1100718.7511自重I1100718.75續上表13大橋施工圖設計11自重J12014.4711.5612自重I12014.4711.5612自重J13028.8169013自重I13028.8169013自重J14043.21654.0614自重I14043.21654.0614自重J15057.61603.7515自重I15057.61603.7515自重J16072.02539.0616自重I160.0172.02539.0616自重J170.0186.4246017自重I170.1686.4246017自重J180.16100.83366

27、.5618自重I180.34100.83366.5618自重J190.34115.23258.7519自重I190.51115.23258.7519自重J200.51129.63136.5620自重I200.66129.63136.5620自重J210.66144.0403.2恒載內力圖圖結構自重彎矩圖14大橋施工圖設計圖結構自重剪力圖3.5 可變作用效應計算沖擊系數和橫向分布系數(1) 沖擊系數計算在邁達斯的軟件當中，在移動荷載分析中輸入梁長L=19.96m，截面慣矩Ic=0.1117 m4 單位長度質量 mc=51896KN/m，基準彈性模量 E=3.25* 1010 Pa，沖擊系數將會自

28、動生成。（ 2）橫向分布系數計算在本橋，采用鉸接板法算出橫向分布系數。在算出單片梁的慣性矩、 抗扭和抗彎后，同過 Matlab 的計算軟件可算出每一片梁的橫向分布系數。最后可取汽車為 0.235 ；人群為 0.105 ；（因此在邁達斯中取最不利荷載下的單片梁進行計算）。計算活載內力汽車荷載作用下的內力計算公式:Sq=(1+ )mcq(qk+pkyi)(34)人群荷載作用下的計算公式：Sr= mcrqcr（35)由邁達斯計算所得公路一級汽車荷載作用下，各控制截面的內力值如表3-5-3 示：表 3-5-3汽車荷載內力表荷載位置軸向 (kN)剪力 (kN)彎(kN*m)1車載(全部)I11.32-2

29、89.1201車載(全部)J21.32-273.37272.822車載(全部)I21.06-273.37272.82續上表15大橋施工圖設計2車載(全部)J31.06-257.62514.213車載(全部)I30.77-257.62514.213車載(全部)J40.77-241.87724.154車載(全部)I40.39-241.87724.154車載(全部)J50.39-226.12902.665車載(全部)I50.03-226.12902.665車載(全部)J60.03-210.371049.746車載(全部)I60-210.371049.746車載(全部)J70-194.621165.3

30、77車載(全部)I70-194.621165.377車載(全部)J80-178.871249.578車載(全部)I80-178.871249.578車載(全部)J90-163.121302.349車載(全部)I90-163.121302.349車載(全部)J100-147.371345.7110車載(全部)I100-147.371345.7110車載(全部)J110-131.621357.6511車載(全部)I110-131.621357.6511車載(全部)J120147.371345.7112車載(全部)I120147.371345.7112車載(全部)J130163.121302.341

31、3車載(全部)I130163.121302.3413車載(全部)J140178.871249.5714車載(全部)I140178.871249.5714車載(全部)J150194.621165.3715車載(全部)I150194.621165.3715車載(全部)J160210.371049.7416車載(全部)I160.03210.371049.7416車載(全部)J170.03226.12902.6617車載(全部)I170.39226.12902.6617車載(全部)J180.39241.87724.1518車載(全部)I180.77241.87724.1518車載(全部)J190.77

32、257.62514.2119車載(全部)I191.06257.62514.2119車載(全部)J201.06273.37272.8220車載(全部)I201.31273.37272.8220車載(全部)J211.31289.12016大橋施工圖設計a） 汽車荷載彎矩包絡圖b）汽車荷載剪力包絡圖汽車荷載包絡圖3.6 溫度及支座不均勻沉降內力計算本跨線橋地質條件良好，忽略墩臺基礎的不均勻沉降影響，故不考慮支座不均勻沉降引起的次內力。本橋由于是簡支梁橋，屬于靜定結構，在溫度變化時不會產生次應力，所以不需考慮溫度的變化而產生的次內力。3.7 作用效應組合作用效應組合原理17大橋施工圖設計公路橋涵結構設

33、計應考慮結構上可能同時出現的作用，按承載能力極限狀態和正常使用極限狀態進行作用效應組合，取其最不利效應組合進行設計，作用效應組合原則如下：（ 1）只有在結構上可能同時出現的作用，才進行其效應組合。當結構或結構構件需做不同受力方向的驗算時，則應以不同方向的最不利的作用效應進行組合。（ 2）當可變作用出現對結構或結構構件產生有利影響時，該作用不應參與組合。實際不可能同時出現的作用或同時參與組合概率很小的作用，不考慮其作用效應的組合。（ 3）施工階段作用效應的組合，應按計算需要及結構所處條件而定，結構上的施工人員和施工機具設備均應作為臨時荷載加以考慮。（ 4）多個偶然作用不同時參與組合。邁達斯會自動計算承載能力極限狀態和正常使用極限狀態的作用效應組合，其對組合效應的解釋如下：（ 1） 承載能力極限狀態組合：組合 I ：基本組合，按規范 JTG D60-2004 第條規定。組合 IV ：撞擊組合，按規范 JTG D60-2004 第條規定。組合：地震組合。其余組合不用。（ 2）正常使用極限狀態內力組合：組合 I ：長期效應組合，按規范JTG D60-2004 第條規定。組合 II ：短期效應組合，按規范JTG D60-200