1、8、最大懸臂施工狀態結構不平衡彎矩分析及控制8.1基本情況懸臂施工時掛籃、模板等臨時荷載按1000kN計，作用點距懸臂最前端0.5m。最大懸臂時主梁承受的升舉極風載：101qv=3PUjCvB=1.25m702M0.4x13=15.93kN/m(V=70.0m/s)。升舉風力按：次邊跨qv中跨0.5qv加載。最大懸臂時主梁承受的橫向風荷載：1.919qH=U(2cHD1.257021.865.5=31.33kN/m1221 2.12qH,=-UdCHD1.25701.9710=60.33kN/m2 23 .2連續梁部分不平衡彎矩及臨時支墩計算由于主梁懸臂施工時縱向預應力鋼束對稱布置對稱張拉，所

2、以縱向預應力鋼束不會改變墩身內力和主梁雙伸臂的不平衡彎矩，計算考慮算三個工況。工況1:T構兩邊施工完16#節段施工，此時中跨有掛籃，邊跨無掛籃工況2:梁升舉不平衡風載，此時中跨有掛籃，邊跨無掛籃工況3:橫向風荷載平面圖縱向立解8.2.1工況1和2支座反力臨時支座臨時支座(1)建立計算模型根據工況1的內容，建立相應的計算模型。模型見圖6圖6工況1計算模型根據工況2的內容，建立相應的計算模型。模型見圖7圖7工況2計算模型圖1中，所加荷載為主梁，及附屬結構自重和風荷載，通過圖1所示加載模式的計算得到，不考慮風荷載：R1=20397.4kN,R2=48686.4kN;工況2中考慮風荷載為：R1=161

3、94.1kN,R2=51479.9kN8.2.2工況1錨固力計算建立相應的計算模型。模型見圖8,不平衡彎矩見圖9圖8傾覆計算模型圖9彎矩圖ooof000-900.000-aoio,coo一TQ口QQO一如口000一5。口9000-4003000-300,000»200f000-toio,ooo(kN-nt)從圖9中可以看出，主梁錨固截面左端彎矩為943504kN.ni梁錨固截面右端彎矩為851752kN.ni因此一側錨筋必需提供的彎矩為：1.2X851752-943504=78598.4kN.m,錨筋的力臂為2.25X2=4.5m,錨筋承擔的荷載為：78598.4+4.5=17466

4、.3kNfQgQQ。-900,000-800,000-TOO,000-600,000-600,000-4口口，000-300,0001一如口,000-100,000(kN-m)圖11彎矩圖從圖11中可以看出，主梁錨固截面左端彎矩為909940kN.m,梁錨固截面右端彎矩為837067kN.m,因此一側錨筋必需提供的彎矩為：1.2X837067909940=94540.4kN.mi,錨筋的力臂為2.25X2=4.5m,錨筋承擔的荷載為：94540.4+4.5=21009kN由于設計時考慮的設計風速為極值風速，相應的穩定系數可以降低些，比較工況1和2的計算結果以工況2作為控制設計時臨時錨固設計。8

5、.2.4工況3分析工況3的計算在于考慮橫橋向風荷載的作用下，主梁施工中橋梁錨固結構的剪力，橫向荷載加載模式與2.3節中的縱向加載方法一樣。根據荷載工況中橫向風荷載以及主塔風壓計算。主梁橫橋向風荷載扭彎矩：T=0.5X63X(0.5(31.33+60.33)x63/2=45474.8kNm主梁橫橋向風荷載：F1=1.5X63X(0.5(31.33+60.33)=4330.94kN圖12錨筋錨點中心位置如圖12,四個支座上的總橫橋向扭矩為：45474.8kNm;總剪力為4330.94kN臨時錨固上的剪力為：NTxN1FTy45474.82.3vX2八y2-42.3242.252二2525.8kNT

6、x45474.82.25%x2八y2-42.3242.252=2470.9kNF_4330.94n4=1082.8kN一個支座處的最大剪力為:Nmax=JnTx+(NTy+Nf2=2525.82+0470+1082.8)2=4359.9kN臨時支墩所用混凝土標號為C50,尺寸為170X170cm按下列公式復核設計截面：Vbh0<0.25fc,4359.91.71.51000=1.71MpaM0.251.023.0=5.78Mpa截面滿足要求。由前面計算得到單個臨時支墩上的豎向荷載N=51479.92=25739.95kN0.323.110001.71.7=20027.7kN,V-4359.9kN<0.7ftbh00.07N=3373.71401.9=4775.6kN臨時墩承載力滿足要求！8.3結論1 .通過計算比較單側錨筋需要的最大錨固力為工況2中單側的21009kN,單側有錨筋32的2X81=162根錨筋提供的錨固力為：81